SU1367862A3 - Способ извлечени нефти из подземного нефт ного месторождени - Google Patents
Способ извлечени нефти из подземного нефт ного месторождени Download PDFInfo
- Publication number
- SU1367862A3 SU1367862A3 SU853854500A SU3854500A SU1367862A3 SU 1367862 A3 SU1367862 A3 SU 1367862A3 SU 853854500 A SU853854500 A SU 853854500A SU 3854500 A SU3854500 A SU 3854500A SU 1367862 A3 SU1367862 A3 SU 1367862A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- additive
- temperature
- filling
- oil
- steam
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/60—Compositions for stimulating production by acting on the underground formation
- C09K8/84—Compositions based on water or polar solvents
- C09K8/86—Compositions based on water or polar solvents containing organic compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/58—Compositions for enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons, i.e. for improving the mobility of the oil, e.g. displacing fluids
- C09K8/592—Compositions used in combination with generated heat, e.g. by steam injection
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/24—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons using heat, e.g. steam injection
Abstract
Изобретение относитс к области кефтедобычи. Цель изобретени - повышение эффективности способа. Нагнетают через нагнетательн по скважину теплоноситель в виде гор чей воды и/или пара., содержащего добавки, малорастворимые в воде и нефти при т-ре месторождени и хорошо растворимые или испар юпдаес в теплоносителе . Добавки с теплоносителем перемещают по пласту вспомогательным теплоносителем преимущественно к той части т-рного фронта, котора перемещаетс быстрее. Временно и обратимо уменьшают поры пласта путем осаждени в виде твердых частиц, пока твердое вещество не растворитс или испаритс под действием вновь поступающего теплоносител , В качестве добавки используют 1,5-дигидроксинафталин или 4,4-дигидроксибифенил, или 9,10- антрахинон в концентрации от 0,002 до 0,3 кг/кг. В качестве вспомогательного теплоносител в пласт нагнетают гор чую воду и/или пар. Точка плавлени добавки находитс выше т-ры месторождени и должна быть термически и химически стойкой. 1 з.п. , 7 табл. I (У) с
Description
со а
юо о: ю
Изобретение относитс к способу извлечени нефти из подземных месторождений путем заполнени их гор чей водой и/или паром.
Цель изобретени повыаение эффективности способа.
Предметом Изобретени вл етс способ более полного извлечени нефти из подземных нефт ных месторождений путем избирательног о и обратимого уменьшени проницаемости при закачивании гор чей воды и/или пара, который отличаетс тем, что через одну или несколько вводимых скважин, как минимум, временно ввод т в месторождение в качестве заполн ющего вещества гор чую воду и/или вод ной пар, которые содержат в достаточных количествах одно или несколько веществ (добавок), которые плохо раство римы в воде и нефти при температуре месторождени , но хорошо растворимы или испар ютс в гор чей воде и/или вод ном паре, точка плавлени которых лежит вьппе температуры месторождени и которые перемещаютс по месторождению гор чей водой или паром и, преимущественно, на том участке гра™
свойствами и заполн ющее вег ество вместе с растворенной или смешанной с паром добавкой перемещаетс дальШ
15
ше,- пока добавка вновь не достигнет температурного фронта (грани ц 1 температур ). Выделение добавки в твердое тело и изменение пропускной спо собности дл заполн ющего вещества вл ютс временными и обратимыми, в месторождении идет посто нг ьм про цесс изменени состо ни между выделением добавки в твердое тело и ее повторным растворением, соответственно смешением с заполн ющим вещ ством, заполн ющее вещество посто н но транспортирует прокладку из доба ки через температурный фронт,
Коэффициент извлечени нефти опр
20 дел етс действующим в большом объеме объемным .коэффициентом воздейст ви заполн ющего вещества Е, и имею щим локальное значение коэффициенто вытеснени Е ,. Сначала будут описа25 ны процегс .Ыа которые пр ивод т к пов шению коэффициента воздействи запо н ющего вещества.
Если по указанньш ранее причинам образовалс канал кг/и углубление.
ницы температур (температурного фрон- зо то в струе не только двр-гжетс боль- та), который быстрее перемещаетс вперед, путем вьщелени твердых частиц временно и обрач имо у:- еньтают поры местррождени до тех пор, пока вновь поступающее заполн ющее вещество не растворит или не испарит твердые частицы поэтому происходит общее плоскостное и верпосальное выравнивание температурного фронта (границы температур). Примен емое в предлагаемом способе вещество имеет температуру плавлени вьше.температуры месторождени , обычно выше , хорошо растворимо при заполн емом
ше заполн ющего веществаj но и проходит большее количество добавки, чем в медленно заполн емой части месторожден -ш, так как она доставл етс заполн ющим веществом, и запол н ющее вещество движетс значитель но быстрей, чем те шературньй фронт Чем больше добавки проходит через границу температур, тем больше изме 40 н етс пропускна - способность, тем меньше становитс скорость заполн ющего вещества.: тем меньше тепла поступает дл подогрева прилет ающей части месторождени и потому дл пр
веществе - паре к мало растворимо при jj- движен1-{ граниг ы температур этой
части,. В этой части месторо;к,цени быстрое продвижение температурою г фронта благодар проведеншо мероп тий в соответствии с изобретени замедл етс с Те другие части кест рок.;цен1-1 5 которые расположегоЬ за деп ии глав.ного направлени поток псскохгьку они преимуществеино име меньвгум пропускную способность ил Cfcc-бо иаблагопр тное положение, продвигаютс между тем посто нно вперед, но соответственно медленн Им предоставлена возможность паве С гъшани (повьшенкл скорости), та
температуре заполн емого месторолс™ дени . Добавку запрессовьшаит вместе с гор чим заполн ющим веществом рез инъектирующую скважину в месторождение и транспортируют до гранигф температур (температурного фронта), где она охлаждаетс , затвердевает., т.е. обычно кристаллизуетс , н в этом месте уменьшает пропускную способность (проницаемость) дл заполн ющего вещества, Б поступающем затем гор чем заполн ющем веществе добавка раствор етс или сублимируетс в соответствии с его физическими
3678622
свойствами и заполн ющее вег ество вместе с растворенной или смешанной с паром добавкой перемещаетс даль
ше,- пока добавка вновь не достигнет температурного фронта (грани ц 1 температур ). Выделение добавки в твердое тело и изменение пропускной способности дл заполн ющего вещества вл ютс временными и обратимыми, в месторождении идет посто нг ьм процесс изменени состо ни между выделением добавки в твердое тело и ее повторным растворением, соответственно смешением с заполн ющим веществом , заполн ющее вещество посто нно транспортирует прокладку из добавки через температурный фронт,
Коэффициент извлечени нефти определ етс действующим в большом объеме объемным .коэффициентом воздействи заполн ющего вещества Е, и имеющим локальное значение коэффициентом вытеснени Е ,. Сначала будут описаны процегс .Ыа которые пр ивод т к повышению коэффициента воздействи заполн ющего вещества.
Если по указанньш ранее причинам образовалс канал кг/и углубление.
то в струе не только двр-гжетс боль-
о то в струе не только двр-гжетс боль-
ше заполн ющего веществаj но и проходит большее количество добавки, чем в медленно заполн емой части месторожден -ш, так как она доставл - етс заполн ющим веществом, и заполн ющее вещество движетс значительно быстрей, чем те шературньй фронт. Чем больше добавки проходит через границу температур, тем больше изме- 0 н етс пропускна - способность, тем меньше становитс скорость заполн ющего вещества.: тем меньше тепла поступает дл подогрева прилет ающей части месторождени и потому дл про0
5
части,. В этой части месторо;к,цени - быстрое продвижение температурою го фронта благодар проведеншо меропри тий в соответствии с изобретени м замедл етс с Те другие части кесто- рок.;цен1-1 5 которые расположегоЬ за пре- деп ии глав.ного направлени потока, псскохгьку они преимуществеино имеют меньвгум пропускную способность или Cfcc-бо иаблагопр тное положение, продвигаютс между тем посто нно вперед, но соответственно медленнее Им предоставлена возможность павер- С гъшани (повьшенкл скорости), татч
что n общем выравнивание скорости переме1цени фронта (границы) температур превра:иаетс в саморегулирующийс процесс,
В результате повьшаетс коэффициент воздействи заполн ющего вещества , так как оно обрабатывает и вытесн ет нефть из тех частей месторождени , которые иначе были бы недоступны дл заполн ющего вещества, при этом может быть обеспечено по- вьшение коэффициента вытеснени нефти Е в локальных област х пористых каналов. Этот локальный эффект про вл етс преимутцественно в област х заполнени гор чей водой, где относительно низкий коэффициент вытеснени может быть значительно повьшен. Если в породах месторождени р дом текут две фазы, т.е. вода и нефть, одна часть пути потока (пористые кана- ,лы) заполнена (пропускают) нефтью, друга - пропускает воду. В соответствии с предлагаемы способом гор чее заполн ющее вещество вместе с растворенными или смешанными с ним добавками сначала также движетс в водопровод щих пористых каналах, однако , так как при охла ;дении пр мо на границе температур сечение этих водопровод щих пористых каналов уменьшаетс вследствие выделени твердых добавок, гор чее заполн ющее вещество вынуждено отклонитьс в содержащие нефть .пористые каналы и вытеснить из них нефть. Таким образом повьпдаетс также коэффициент вытеснени Е. Вновь поступающий поток заполн ющего вещества снова захватывает твердые добавки и транспортирует их дальше. В качестве заполн ющего вещества в соответствии с изобретением служат либо гор ча вода, либо вод ной пар, либо их смесь. Гор ча вода обычно имеет температуру на входе от 80 до 300°С, преимущественно около 150- , вод ной пар - TeivmepaTypy на входе от ПО до , цреимущественв месторождение ли/м ).
4 (от О
до 300 кг со10
20
достижени изменени пропуск- ног способности заполн ющего вещества - гор чей воды примен ют добавку , котора имеет низкую растворимость в холодной воде (менее 3 кг/м воды при ), хорошую растворимост в гор чей воде (более 5 кг/м Воды при ) и низкую растворимость в нефти (менее 5 кг/н нефти при 20 С) Точка плавлени добавки находитс выше температуры месторождени , в 15 большинстве случаев выше , прей- мущественно вьше . В соответствии с услови ми месторождени добавка должна быть термически и химически стойкой. Примером таких растворимых в гор чей воде добавок вл ютс твердые ароматические гидрооксилиро- ванные соединени , как, например, 2,6-дигидроксинафталин или 1,5-ди- гидроксинафталин, замещенные или незамещенные бис-, трис-, тетра-пара- гидроксивенилкан или - алкен или включающие их соединени , как например , лейкоаурин или труднорастворимые аминокислоты, как, например, ту- розин, особенно предпочтительным вл етс 1,5-дигидроксинафталин.
Если стрем тс достигнуть изменени пропускной способности дл заполн ющего вещества - пара, то при- j- мен ют добавки, точка плавлени которых также лежит выше температуры месторождени , в большинстве случаев выше 120 С и которые при этой температуре при давлении пара соответст- Q вующей величины наход тс в газообразном состо нии. Это соответствует при 300°С давлению пара более чем 0,0 бар, преимущественно более чем 0,03 бар. Добавки имеют низкую раст- g воримость в холодной воде и нефти, а также хорошую термическую и химическую стойкость в услови х месторождени . Примером таких способных к суб30
лимации соединений вл ютс высоко- но 200-350 с, смесь гор чей воды и молекул рные соединени с жесткой вод ного пара обычно имеет темцерату- молекул рной структурой, например«9,
0-антрахином или акридон.
Соответствующий изобретению способ применим либо при вытеснении нефти с помощью гор чей воды с растворимой в гор чей воде добавкой, а также при вытеснении нефти паром с испар ю;ру на вход от 150 до , причем речь идет о смеси пара и конденсата - мокром паре различного качества. Термины вода и гор ча вода охватывают либо поданные вместе с паром капли воды, а также пароконденсат, пресную воду и воду различной степени засоленности, как она поступает
55
щейс в паре добавкой. Так как при заполнении паром обычно ввод т мок367862
в месторождение ли/м ).
0
0
достижени изменени пропуск- ног способности заполн ющего вещества - гор чей воды примен ют добавку , котора имеет низкую растворимость в холодной воде (менее 3 кг/м воды при ), хорошую растворимость в гор чей воде (более 5 кг/м Воды при ) и низкую растворимость в нефти (менее 5 кг/н нефти при 20 С). Точка плавлени добавки находитс выше температуры месторождени , в 5 большинстве случаев выше , прей- мущественно вьше . В соответствии с услови ми месторождени добавка должна быть термически и химически стойкой. Примером таких растворимых в гор чей воде добавок вл ютс твердые ароматические гидрооксилиро- ванные соединени , как, например, 2,6-дигидроксинафталин или 1,5-ди- гидроксинафталин, замещенные или незамещенные бис-, трис-, тетра-пара- гидроксивенилкан или - алкен или включающие их соединени , как например , лейкоаурин или труднорастворимые аминокислоты, как, например, ту- розин, особенно предпочтительным вл етс 1,5-дигидроксинафталин.
Если стрем тс достигнуть изменени пропускной способности дл заполн ющего вещества - пара, то при- j- мен ют добавки, точка плавлени которых также лежит выше температуры месторождени , в большинстве случаев выше 120 С и которые при этой температуре при давлении пара соответст- Q вующей величины наход тс в газообразном состо нии. Это соответствует при 300°С давлению пара более чем 0,0 бар, преимущественно более чем 0,03 бар. Добавки имеют низкую раст- g воримость в холодной воде и нефти, а также хорошую термическую и химическую стойкость в услови х месторождени . Примером таких способных к суб0
55
щейс в паре добавкой. Так как при заполнении паром обычно ввод т мокрый nap, можно далее вводить летучую добавку, а также растворимую в гор чей воде мокрого пара добавку, либо также обе эти добавки совместно, либо одну после другой. Летуча (испар юща с ) добавка оказывает свое воздействие , измен ющее пропускную способность , при переходе от газообразного в твердое состо ние на границе ig конденсации газа,в то врем как ра ст- ворима в гор чей воде добавка про вл ет себ при переходе из зоны гор чей воды в зону холодной воды так
долго, пока она не будет повторно ра- J5 изменени объема пор (PV) составл - створена во вновь поступающей гор ™ :ет 0,46, при содержании добавки 0,84%
ва. Она может вводитьс также в виде насыщенного раствора.
Изменение пропускной способности характеризуют фактором изменени R, отношением пропускной способности после введени добавок к первоначальной пропускной способности. Необходимо небольшое количество добавок при выполнении способа с целью изменени пропускной способности. Из 1римера 1 табл.2 видно, что в случае добавки А при содержании добавки только в количестве 0,64 % фактор
чей воде и не будет транспортироватьс дальше, причем гор ча вода образуетс частично как вода мокрого па ра, частично в результате конденсации пара и может также содержать некоторое количество вводимой воды и вода месторождени . Предлагаемый способ при заполнении гор чей водой обеспечивает как повышение коэффициента воздействи заполнени Е, так и коэффициента вытеснени Е при заполнении паром, когда по вл етс опасность oбpaзoвaнIiЯ зыков и провалов j образовани паровых каналов в верхней части мощного пласта, Предла- гае1«.1Й способ можно использовать на всех месторождени х, которые пригодны дл термически: способов извлечени , особенно дл нефти с плотностью между 1 и 25° АРУ, в зкостью между 20 и 100000 мРа, пористостью пород месторождени вьппе 15 % и пропускной способностью вьше 0,05х К10- %4
Так как температурный фронт {гра- тща температур) перемещаетс значительно медаенней, чем фронт запол - н ющего вещества, способ как при заполнени ,, так и во врем выполнени процесса заполнени путем досьшки дополнительных добавок . Добавки ввод тс с заполн ющим веществом в концентрации от 0,0002 до 0,3 кг добавки/кг заполн ющего вещества . Если добавка вводитс обычным путем, то концентраци составл ет от 0,0002 до 0,5 кг добавки/кг зафактор изменени PV - 0,22, при содержании добавки 1,37 % фактор изменени PV - 0,04 Это означает, что
2Q при выделении добавки А в твердом виде при содержании только 0,64 % объем пор уменьшаетс настолько, что обеспечивает изменение пропускной способности почти наполовину
25 (0,45). Если PV заполн ют добавкой в количестве 0,84 %, пропускна способность составл ет только 22 % и при заполнении PV с содержанием добавки 1,37 % только 4 % п рвоначаль30 ной величиньи
В примере 2 показано, что введени , cyблиIvIиpyeмpй с помощью пара добавки также измен ет пропускную способность . Во врем опытов без добавки вследствие низкой в зкости пара по сравнению с водой перепад давлений снималсй и не поддавалс измерению при PV более 1,8, при проведении экспериментов с введением добавки В перепад давлени между входом и выходом образца всегда больше, пропускна способность пород дл пара сншка- етс . Дл месторож;7,ени изменение пропускной способности дат паровой
.g фазы означает уменьше гае отношени подвижностей М, что всего выражаетс в повь шении oobef-sHoro гсозф фициента зоздейстзк заполнител , В то врем как примеры 1 и 2 доgj , каэынают, что добавка может быть
введена в породу и снижает в ней пропускную способность дл вод ной паро вой фазы примеры 3 и 4 псказывэюТ} изменение пропускной способности
35
40
полн ющего вещества, если она вводит- 55 «братимьм, что вьщеливша с с в чрезвычайном пор дке дл обра- .цобазка может быть вновь растворена зовани запирающей подушки, то концентраци составл ет от 0,002 до
0,3кг добавки/кг заполн ющего вещест
и транспортироватьс дальше« Найден- ш-ш в призере 3 велнчитг фактора изменени R при частичном удалении дова . Она может вводитьс также в виде насыщенного раствора.
Изменение пропускной способности характеризуют фактором изменени R, отношением пропускной способности после введени добавок к первоначальной пропускной способности. Необходимо небольшое количество добавок при выполнении способа с целью изменени пропускной способности. Из 1римера 1 табл.2 видно, что в случае добавки А при содержании добавки только в количестве 0,64 % фактор
фактор изменени PV - 0,22, при содержании добавки 1,37 % фактор изменени PV - 0,04 Это означает, что
Q при выделении добавки А в твердом виде при содержании только 0,64 % объем пор уменьшаетс настолько, что обеспечивает изменение пропускной способности почти наполовину
5 (0,45). Если PV заполн ют добавкой в . количестве 0,84 %, пропускна способность составл ет только 22 % и при заполнении PV с содержанием добавки 1,37 % только 4 % п рвоначаль0 ной величиньи
В примере 2 показано, что введение , cyблиIvIиpyeмpй с помощью пара добавки также измен ет пропускную способность . Во врем опытов без добавки вследствие низкой в зкости пара по сравнению с водой перепад давлений снималсй и не поддавалс измерению при PV более 1,8, при проведении экспериментов с введением добавки В перепад давлени между входом и выходом образца всегда больше, пропускна способность пород дл пара сншка- етс . Дл месторож;7,ени изменение пропускной способности дат паровой
g фазы означает уменьше гае отношени подвижностей М, что всего выражаетс в повь шении oobef-sHoro гсозф фициента зоздейстзк заполнител , В то врем как примеры 1 и 2 доj , каэынают, что добавка может быть
введена в породу и снижает в ней пропускную способность дл вод ной паровой фазы примеры 3 и 4 псказывэюТ} изменение пропускной способности
5
0
«братимьм, что вьщеливша с .цобазка может быть вновь растворена
и транспортироватьс дальше« Найден- ш-ш в призере 3 велнчитг фактора изменени R при частичном удалении добавки А при приведены в табл.5. Пример А показывает, что при заполнении с PV 1,4 водой при 174°С фактор изменени R равен 0,92 и добавка А может быть полностью растворена- и удалена из образца (керна). Отклонение фактора изменени от теоретической величины 1 объ сн етс , с одной стороны, допусками измерений, с другой стороны, возможными структурными изменени ми керна на основе качественных скрытых процессов, содержащих глину минералов
I
Примеры 5 и 6 показывают, что име-.
ет место изменение пропускной способности , а также более полное извлечение нефти при использовании предлагаемого способа заполнени гор чей водой также при наличии нефти в породах месторождени . Коэффициент вытеснени нефти (табл,8 и 10) при обычном заполнении гор чей водой без присадки добавок составл ет 0,34;- 0,35; и 0,33, при заполнении в соответствии с изобретением с добавкой А - 0,46 и 0,42, при заполнении с добавкой С - 0,46 и Oj49 и при заполнении с добавкой Д 0,45 и 0,47. Это означает как при применении добавки А, так и при применении добавок С и Д увеличение полноты извлечени нефти . В то врем как увеличение объемного коэффициента заполнени на основе изменени пропускной способности и вл ющеес результатом этого повышение отношени подвижностей Н могут быть рассчитаны, коэффициент вытеснени Е . может быть пр мо определен в заполн ющей аппаратуре.
повышенному объемному коэ.)фн &нту воздействи заполнени П в месторождении , который не может быть вы влен в маленьком керне (образце), а может быть проверен только при полевых испытани х. Величины извлечени цефти в табл. -7 показывают, что введение в виде пара добавки В не ухуд10 шает значение другой компоненты общего коэффициента извлечени нефти, а именно коэффициента вытеснени .
Пример 1. Изменение пропускной способности в жидкой фазе.
15 Дл испытаний по заполнению прин т в качестве модели формации цилинд рический выбуренный керн песчаника Valendis с пористостью 23 %, пропускной способностью в диапазоне от 0,9
20 до 2,5-1С7 м , диаметром 3,9. см и
длиной 50 см. Каждый керн был помещен в стальную трубу и залит с обеих сторон термостойким цементом.Затем сталь на труба своей передней частью бы25 ла приварена к фланцу. Таким образом подготовленный керн вакуумирова- ли, заполн ли двуокисью углерода, вновь вакуумировали и насыщали деио- низированной водой. При перекачивании
30 деионизированной воды при 20°С измер ли перепад давлени между входом керна и выходом керна. С помощью уравнени Дарси рассчитывали первоначальную пропускную способность керна.
В герметичном, термостатическом устройстве дл заполнени , которое было оборудовано термоизмерительным приспособлением, манометрами на входе и выходе, а также запорным венти- 40 лем, был вмонтирован керн и под дав35
лением нагрет до 150 С. В нагревателе с кип щим слоем дейонизированна Пример 7 показывает, что при за- вода нагревалась на 150°С и прокачи- полнении паром содержащего нефть кер- валась через емкость с добавками, на с-наход щейс в паровой фазе добав-45 Р УР которой бьша равна 150 С. кой путем применени предлагаемого В емкости с добавками находилась в способа перепад давлений между входом стекл нной вате добавка А, свойства в керн и выходом из него значительно повьциапс . Этот повьшенньй перепад соответствует уменьшившейс про- 50 пускной способности и таким образом
которой -приведены ниже.
Химический состав добавки А 1,5-дигидроксинафталин; т. пл. плотность 1,5010 кг/м .
Растворимость в дистиллированной воде
Температура, с 20 60- 100. 150 160 170 180 i 200 250
Растворимость,
кг/м 0,46 1,12 2,8 10 13
повышенному объемному коэ.)фн &нту воздействи заполнени П в месторождении , который не может быть вы влен в маленьком керне (образце), а может быть проверен только при полевых испытани х. Величины извлечени цефти в табл. -7 показывают, что введение в виде пара добавки В не ухуд0 шает значение другой компоненты общего коэффициента извлечени нефти, а именно коэффициента вытеснени .
Пример 1. Изменение пропускной способности в жидкой фазе.
5 Дл испытаний по заполнению прин т в качестве модели формации цилиндрический выбуренный керн песчаника Valendis с пористостью 23 %, пропускной способностью в диапазоне от 0,9
0 до 2,5-1С7 м , диаметром 3,9. см и
длиной 50 см. Каждый керн был помещен в стальную трубу и залит с обеих сторон термостойким цементом.Затем стальна труба своей передней частью бы5 ла приварена к фланцу. Таким образом подготовленный керн вакуумирова- ли, заполн ли двуокисью углерода, вновь вакуумировали и насыщали деио- низированной водой. При перекачивании
0 деионизированной воды при 20°С измер ли перепад давлени между входом керна и выходом керна. С помощью уравнени Дарси рассчитывали первоначальную пропускную способность керна.
В герметичном, термостатическом устройстве дл заполнени , которое было оборудовано термоизмерительным приспособлением, манометрами на входе и выходе, а также запорным венти- 0 лем, был вмонтирован керн и под дав5
лением нагрет до 150 С. В нагревателе с кип щим слоем дейонизированна вода нагревалась на 150°С и прокачи- валась через емкость с добавками, которой бьша равна 150 С. В емкости с добавками находилась в стекл нной вате добавка А, свойства
которой -приведены ниже.
Химический состав добавки А 1,5-дигидроксинафталин; т. пл. плотность 1,5010 кг/м .
17 21 33 100
..Ьа.
Насьпценный при раствор добавки А вводилс в керн. После протекани количества жидкости, которое соответствует минимуму пористости керна PV 1, введение прекращалось и керн охлаждалс до 20°С Благодар этому инициировалось выделение добавки в твердом виде в керне и достигалось насыщение объема пор добавкой А,Q и длиной 60 см описанного в приме- Затем определ лась пропускна способность (проницаемость) при 20°С. Соответствующее изобретению изменение пропускной способности (проницаемости ) выражалось фактором изменени R - отношением проницаемости после насьпдени добавкой к первоначальной проницаемости. Аналогичные процеду ры повтор ли с одинаковыми кернами
ре 1 песчаника Valendis. Вмонтирова ный в стальную трубу керн бьш вакуу мирован, заполнен двуокисью углерода , снова вакуумирован и насьщен 15 деионизированной водой. Деионизиро- ванную воду посто ннь1ми позици ми закачивают в подогреватель с кип щи слоем заполн ющего устройства. При рообразовании получают насьпценньй
при 160, 170 и 180°С с насьпценным при 20 пар с 275 С. В емкости с добавкой
соответствующей температуре раствором добавки А, Дл сравнени затем бып выполнен опыт заполнени без добавки А чистой водой при 150°С.
Результаты собраны в табл.. Коли- 25 чество в PV1 оставшейс твердой Добав ки (насыщение S в объемном проценВыход щий из емкости с добавкой, насыщенньй при 2 добавкой В пар вводили в керн. Процесс (величина) перепада давлени между входом керна и выходом керна фиксировалс .
Дл сравнени бьш проведен аналогичный эксперимент без добавки В, однако в тех услови х, , Результаты представлены в табл,2. Примерз, Изменение проницае мости.
Керн по примеру 1 при 160°С, об работанный насыщенным раствором с добавкой А при этой температуре и затем охлажденный бьш заполнен гор чей водой при , Каждьй раз после введени 1 PV систему охлаждали до , измер ли перепад давлений при протекании воды с температурой 20®С и рассчитьгаали проницаемостьо Фактор изменени после частичного выделени получали как отношение полученной проницаемости к первоначальной проницаемости .
Результаты помещены в табл.3.
те) определ лось из сравнени растворов добавки до и после охлаждени .
В табл.1 приведено изменение проницаемости как функции насьпцени пор породь добавкой А,
П р и м е р 2. Изменение проницаемости в паровой фазе.
Использовали керн диаметром 6 см
и длиной 60 см описанного в приме-
ре 1 песчаника Valendis. Вмонтированный в стальную трубу керн бьш вакуу- мирован, заполнен двуокисью углерода , снова вакуумирован и насьщен деионизированной водой. Деионизиро- ванную воду посто ннь1ми позици ми закачивают в подогреватель с кип щим слоем заполн ющего устройства. При парообразовании получают насьпценньй
находитс сублимирующа с добавка В, пропитывающа стекл нную вату, В табл.З помещены физические данные добавки В.
Химический состав добавки В - 9,10-антрахинон; т,пл, 286°С; плотность 1,4410 кг/м,
Пример4. Полна обратимость изменений проницаемости.
В примере 1 при 170°С обработанный при этой температуре насыщенным раст- вором добавки А и затем охлажденньй керн был заполйен водой в количестве 1,4 PV при . Затем была провере на проницаемость при 20°С,
Результаты приведены в табл.4.
В заключение керн бьш исследован на остаточное количество добавки. Оно показало отсутствие остатка добавки А.
П р и м е р 5, Извлечение нефти из керна путем заполнени гор чей водой .
Вырезанные цилиндрические керны из песчашжа Valendis с пористостью 23 %5 проницаемостью 0,9-1,2 м -10 , диаметром 6 см и длиной 60 см бьши аналогично примеру 1 вмонтированы в стапьную трубу, заполнены двуокисью углерода и насыщены деионизированной
II13
водой, в заключение они были заполнены при услови х, аналогичных усло- ви м залегани месторождени , при 50°С и среднем давлении 30-35 бар сырой нефтью. Сыра нефть имела в зкость 1200 мРа.с при 20°С, 210 мРа.с при 44 С, 7ГмРа.с при и плотность 0,938 при 20°С, 0,889 при 44°С. Бьто достигнуто первоначальное за- полнение нефтью на 87-92% объема пор.
В герметичном, термостатическом устройстве дл заполнени был помещен насыщенный нефтью керн, В нагре- вателе с кип щим слоем деионизирован на вода была нагрета до 180°С и про
В устройстве дл заполне ни моделировалось продвижение температурного фронта в месторождении описанным ниже образом. Встроенный в стальную трубу керн находилс к началу эксперимента за пределами термостатическо с температурой 180°С нагревательной камеры и имел температуру . Во врем процесса заполнени стальную трубу с керном медленно с посто нной скоростью вдвигали в нагревательную камеру. Температурньй фронт всегда находилс на входе в нагревательную камеру. Процесс изменени температуры контролировалс по всей длине керна термодатчиком.
Вытекающую из керна жидкость собирали в сепаратор и после протекани 1,8-2,2 PV определ ли выделившеес количество нефти. Табл.5 содер -. жит результаты испытаний трех сравнительных экспериментов без применени добавок, трех экспериментов по
Растворимость в дистиллированной воде и моделируемой воде месторождени
20 40 60 80 100 1200
т,°с
Р в диет.воде.
62
12
пущена через емкость с добавками при посто нной температуре 180 С, в которой в стекл нной вате находилась добавка А или добавка С. При протекании через емкость с добавками получалс насыщенный добавкой А или добавкой С раствор, который вводили в керн.
Характеристики растворов добавки А ухе приведены в примере 1 табл.1. Ниже приведены физические характеристики добавки С.
Химический состав добавки С: т розин ; т. пл. плотность 1,46-10 кг/м
заполнению с добавкой А и двух экспериментов по заполнению с добавкой
С.
Пример 6. Извлечение нефти путем дополнени гор чей водой.
Описанным в примере 5 методом в таком же керне и с той же сырой нефтью были проведены эксперименты по вытеснению нефти с применением добавки Д. Услови проведени экспериментов быпи идентичны услови м в примере 5, только заполнение осуществл лось при немного более низком среднем давлении 20-25 бар. Ниже приве- дены физические характеристики добавки Д, в табл.б1-приведены результаты испытаний сравнительных зксйе- риментов без применени добавки и двух экспериментов с добавкой Л.
Химический состав добавки Д: 4,4- игидроксибифенил т. пл. 275 С. Плотость 1,25.
Пример 7. Заполнение паром насьпценного нефтью керна.
Подготовка керна и его заполнение сырой нефтью осуществл лось так же, как это описано в примере 5,
При выпаривании деионизированной воды в нагревателе с кип щим слоем заполн ющего устройства получали насыщенный пар с температурой при.пропускании через емкость с заполнителем , имеющей посто нную температуру , пар при этой же температуре насыщали сублимирующейс добавкой В и вводили в насьщенный нефтью керн. Перемещение температурного фронта моделировали ранее описанным методом, К началу эксперимента заключенный в стальную трубу керн находилс за пределами имеющей посто нную температуру 245°С нагревательной камеры заполн ющего устройства и имел температуру 21°С. В процессе заполнени керн медленно с посто нной скоростью вводили в нагревательную камеру. Температурный фронт находилс на входе в нагревательную камеру. Эксперимент по насыщению пара добавкой В повтор ли при несколько измененных услови х. Затем был проведен сравнительный эксперимент без добавки В,
Результаты сведены в табл.7,.
Claims (2)
1.Способ извлечени нефти из подземного нефт ного месторождени путем нагнетани через нагнетательную скважину теплоносител в виде гор чей воды и/или пара, содержащего добавки, малорастворимые в воде и
нефти при температуре месторождени и хороио растворимые или испар ющиес в теплоносителе, которые перемещают по пласту вспомогательным теплоносителем , они временно и обратимо
уменьшают поры пласта путем осаждени в виде твердых частиц, пока твердое вещество не растворитс или испаритс под действием вновь поступающего теплоносител , отличаюЩ и и с тем, что, с целью повьше- ни эффективности способа, с теплоносителем в пласт в качестве добавки закачивают 1,5-дигидроксинафталин или 4,4-дигидроксибифеннп, или 9,10антрахинон в концентрации от 0,0002 до 0,3 кг/кг, а теплоноситель с добавками перемещают по пласту вспомогательным теплоносителем, преимущественно к той части температурного
фронта, котора перемещаетс быстрее,
2.Способ по п,I, отличающийс тем, что в качестве вспомогательного теплоносител в пласт наг- четают гор чую воду и/или пар. .
PV : объем пор
Фактор изменений R: отношение проницаемости после иасьпцени добавкой
к исходной проницаемости
Насыщение S.: насыщение добавкой, % PV
71367862
Таблица 2
Количество введенного
(PV воды) .
Температура заполнени , С
Первоначальна проницаемос
м ,
Норма введени ,
м с- -10-
Перепад давлений, бар
Проницаемость, м
Фактор изменени R
Насьпдение S, % PV
19
136786220
Таблица 4
, 1367862
Т
Заполнение паром насыщенного ДобавкаНет
Начальное насьпцение нефтью
Sol0,87
Начальна температура кернад С 21 Температура заполнени , С 245
Транспортирующа способность
пара, кг/кг-
Норма заполнени , м -с- 10 20,5
Скорость перемещени парового
фронта, м ,65
Расчетное насьщение добавкой S ,
% PV -
Перепад давлени после 2,0 PVj
бар 1,5
Перепад давлени после 3,0 PV,
бар
Перепад давлени после 3,8 PV
бар
Количество введенного заполнител при прорыве пара, PV
Коэффициент вытеснени Б
С
t
Остаточное насыщение нефтью
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19843405201 DE3405201A1 (de) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | Verfahren zur verbesserten entoelung unterirdischer erdoellagerstaetten |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1367862A3 true SU1367862A3 (ru) | 1988-01-15 |
Family
ID=6227665
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU853854500A SU1367862A3 (ru) | 1984-02-14 | 1985-02-13 | Способ извлечени нефти из подземного нефт ного месторождени |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4640356A (ru) |
EP (1) | EP0152762B1 (ru) |
AT (1) | ATE43403T1 (ru) |
BR (1) | BR8500650A (ru) |
CA (1) | CA1255489A (ru) |
DE (2) | DE3405201A1 (ru) |
GR (1) | GR850285B (ru) |
HU (1) | HUT39831A (ru) |
RO (1) | RO92218B1 (ru) |
SU (1) | SU1367862A3 (ru) |
TR (1) | TR22335A (ru) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1989008768A1 (en) * | 1988-03-10 | 1989-09-21 | Institutt For Kontinentalsokkelundersøkelser Og Pe | Method for enhanced recovery of hydrocarbone |
US20080196892A1 (en) * | 2007-02-20 | 2008-08-21 | Lau Philip Y | Enzyme enhanced oil recovery (EEOR) for waterflooding operations |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1379657A (en) * | 1919-10-29 | 1921-05-31 | John C Swan | Method of excluding extraneous fluids from wells |
US2779416A (en) * | 1952-12-05 | 1957-01-29 | Stanolind Oil & Gas Co | Treating formations with solid forming liquids |
US2779415A (en) * | 1953-02-26 | 1957-01-29 | Stanolind Oil & Gas Co | Plugging formations with hot solutions |
US2799341A (en) * | 1955-03-04 | 1957-07-16 | Union Oil Co | Selective plugging in oil wells |
US2838116A (en) * | 1956-10-22 | 1958-06-10 | Pan American Petroleum Corp | Producing multiple fractures in a formation penetrated by a well |
US2903065A (en) * | 1957-08-07 | 1959-09-08 | Pure Oil Co | Secondary recovery of oil from reservoirs by successive precipitation |
US3344859A (en) * | 1964-04-30 | 1967-10-03 | Sinclair Research Inc | Method of inhibiting paraffin deposition in oil wells |
US3369603A (en) * | 1965-09-02 | 1968-02-20 | Phillips Petroleum Co | Plugging of a formation adjacent an oil stratum |
US3412793A (en) * | 1966-01-11 | 1968-11-26 | Phillips Petroleum Co | Plugging high permeability earth strata |
US3373814A (en) * | 1966-04-14 | 1968-03-19 | Dow Chemical Co | Steam injection using steam-loss inhibiting materials |
US3601195A (en) * | 1970-01-19 | 1971-08-24 | Cities Service Oil Co | Selective plugging by hot fluid injection |
US3732926A (en) * | 1971-06-01 | 1973-05-15 | Texaco Inc | Method for recovery of hydrocarbons utilizing steam injection |
US3837401A (en) * | 1972-02-28 | 1974-09-24 | Texaco Inc | Hot fluid injection into hydrocarbon reservoirs |
US3994345A (en) * | 1974-12-05 | 1976-11-30 | Phillips Petroleum Company | Method of recovering oil using steam |
US3993133A (en) * | 1975-04-18 | 1976-11-23 | Phillips Petroleum Company | Selective plugging of formations with foam |
CA1080614A (en) * | 1975-12-24 | 1980-07-01 | Richard H. Widmyer | High vertical conformance steam injection petroleum recovery method |
US4068717A (en) * | 1976-01-05 | 1978-01-17 | Phillips Petroleum Company | Producing heavy oil from tar sands |
US4192755A (en) * | 1976-03-08 | 1980-03-11 | Texaco Inc. | Process for recovering hydrocarbons from a hydrocarbon-bearing formation |
US4085800A (en) * | 1976-12-07 | 1978-04-25 | Phillips Petroleum Company | Plugging earth strata |
US4250963A (en) * | 1979-04-05 | 1981-02-17 | Chevron Research Company | Selective permeability reduction with polymerizable monomers around steam injection wells |
US4232741A (en) * | 1979-07-30 | 1980-11-11 | Shell Oil Company | Temporarily plugging a subterranean reservoir with a self-foaming aqueous solution |
US4300634A (en) * | 1979-12-04 | 1981-11-17 | Phillips Petroleum Company | Foamable compositions and formations treatment |
US4444261A (en) * | 1982-09-30 | 1984-04-24 | Mobil Oil Corporation | High sweep efficiency steam drive oil recovery method |
-
1984
- 1984-02-14 DE DE19843405201 patent/DE3405201A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-01-16 EP EP85100397A patent/EP0152762B1/de not_active Expired
- 1985-01-16 AT AT85100397T patent/ATE43403T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-01-16 DE DE8585100397T patent/DE3570483D1/de not_active Expired
- 1985-01-31 CA CA000473322A patent/CA1255489A/en not_active Expired
- 1985-02-01 GR GR850285A patent/GR850285B/el unknown
- 1985-02-12 US US06/700,630 patent/US4640356A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-02-12 RO RO117614A patent/RO92218B1/ro unknown
- 1985-02-12 BR BR8500650A patent/BR8500650A/pt unknown
- 1985-02-13 HU HU85536A patent/HUT39831A/hu unknown
- 1985-02-13 TR TR6733/85A patent/TR22335A/xx unknown
- 1985-02-13 SU SU853854500A patent/SU1367862A3/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент Cl IA N 2903065, кл, 166-9,. опублик. 1959. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4640356A (en) | 1987-02-03 |
BR8500650A (pt) | 1985-10-01 |
ATE43403T1 (de) | 1989-06-15 |
EP0152762A3 (en) | 1986-02-05 |
RO92218A2 (ro) | 1987-08-31 |
CA1255489A (en) | 1989-06-13 |
TR22335A (tr) | 1987-02-16 |
EP0152762B1 (de) | 1989-05-24 |
DE3570483D1 (en) | 1989-06-29 |
RO92218B1 (ro) | 1987-09-01 |
HUT39831A (en) | 1986-10-29 |
EP0152762A2 (de) | 1985-08-28 |
DE3405201A1 (de) | 1985-08-22 |
GR850285B (ru) | 1985-02-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Jensen et al. | Physical and chemical effects of an oil phase on the propagation of foam in porous media | |
US8939211B2 (en) | Hydrocarbon recovery process | |
Kulkarni et al. | Experimental investigation of miscible and immiscible Water-Alternating-Gas (WAG) process performance | |
CA1215317A (en) | Selective steam foam soak oil recovery process | |
US4086964A (en) | Steam-channel-expanding steam foam drive | |
Yildiz et al. | Effect of brine composition on wettability and oil recovery of a Prudhoe Bay crude oil | |
GB2094863A (en) | Reservoir-tailored co2-aided oil recovery process | |
Schneider et al. | Relative permeability studies of gas-water flow following solvent injection in carbonate rocks | |
US3198249A (en) | Method for sealing off porous subterranean formations and for improving conformance of in-situ combustion | |
Gatlin et al. | The alcohol slug process for increasing oil recovery | |
CA1119092A (en) | Process for recovering hydrocarbon fluids from a subsurface formation | |
US4501329A (en) | Non-abrasive particulate material for permeability alteration in subsurface formations | |
US9334717B2 (en) | Enhanced oil recovery method | |
SU1367862A3 (ru) | Способ извлечени нефти из подземного нефт ного месторождени | |
US3566967A (en) | Thermal plugging with silicate solutions | |
US4470462A (en) | Foam and particulate material with steam for permeability alteration in subsurface formations | |
Henderson et al. | Water flooding of gas condensate fluids in cores above and below the dew-point | |
GB2134158A (en) | Selective plugging of subterranian formations | |
US4124072A (en) | Viscous oil recovery method | |
US3941192A (en) | Method for recovering high asphaltene content petroleum using surfactants | |
CA1330256C (en) | Steam enhanced oil recovery method using branched alkyl aromatic sulfonates | |
Watson et al. | The effect of steep temperature gradient on relative permeability measurements | |
Farzaneh et al. | Oil recovery improvement from low salinity waterflooding in a clay-free silica core | |
Skauge et al. | Optimization of a surfactant flooding process by core-flood experiments | |
GB2255360A (en) | Method for the production of oil |