SU1364454A1 - Method of producing abrasive articles - Google Patents
Method of producing abrasive articles Download PDFInfo
- Publication number
- SU1364454A1 SU1364454A1 SU864103004A SU4103004A SU1364454A1 SU 1364454 A1 SU1364454 A1 SU 1364454A1 SU 864103004 A SU864103004 A SU 864103004A SU 4103004 A SU4103004 A SU 4103004A SU 1364454 A1 SU1364454 A1 SU 1364454A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- density
- shock wave
- hours
- heat treatment
- abrasive
- Prior art date
Links
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к производству абразивного инструмента. Цель изобретени - повысить качество абразивного издели . Формообразование абразивного инструмента ведут в две стадии, перва из которых включает статическое прессование до обеспечени плотности 0,6-0,7 от плотности готового издели . На второй стадии на полученную заготовку воздействуют ударной волной с мощностью 0,75-1,00 МВт/г порошка, а термическую обработку ведут при температуре 1800-1850°С в течение 2- 4 ч. Втора стади повтор етс 5-7 раз. Динамическое нагружение может быть осуществлено электрогидравлической ударной волной. 1 з.п. ф-лы, 3 табл. (ОThis invention relates to the manufacture of an abrasive tool. The purpose of the invention is to improve the quality of the abrasive article. The shaping of the abrasive tool is carried out in two stages, the first of which involves static pressing to ensure a density of 0.6-0.7 of the density of the finished product. In the second stage, the resulting billet is subjected to a shock wave with a power of 0.75-1.00 MW / g of powder, and the heat treatment is carried out at a temperature of 1800-1850 ° C for 2-4 hours. The second stage is repeated 5-7 time. Dynamic loading can be carried out by an electro-hydraulic shock wave. 1 hp f-ly, 3 tab. (ABOUT
Description
соwith
Oi 4 4Oi 4 4
cmcm
Изобретение относитс к производству абразивного инструмента, преимущественно, дл финишной обработки труднообрабатываемых материалов.The invention relates to the manufacture of an abrasive tool, preferably for finishing difficult-to-machine materials.
Цель изобретение - повышение качест- ва абразивного издели .The purpose of the invention is to increase the quality of the abrasive product.
Способ изготовлени абразивных изделий включает приготовление шихты из керамических материалов, например электрокорунда , и последующее двухстадийное прессование заготовки путем статического прессовани до плотности 0,6-0,7 от плотности готового издели и последующего динамического нагружени заготовки ударной волной мощностью 0,75-1,00 МВт/г веса керамического материала (порошка электро- корунда). Процесс изготовлени абразивного издели завершают термической обработкой его при 1800-1850°С в течение 2-4 ч. Динамическое нагружение повтор ют 5-7 раз, использу электрогидравлический удар.A method of making abrasive products includes preparing a mixture of ceramic materials, for example, electrocorundum, and subsequent two-stage pressing of the workpiece by static pressing to a density of 0.6-0.7 of the density of the finished product and subsequent dynamic loading of the workpiece with a shock wave of 0.75-1.00 MW / g of the weight of the ceramic material (electrocorundum powder). The process of making an abrasive product is completed by heat treatment of it at 1800-1850 ° C for 2-4 hours. Dynamic loading is repeated 5-7 times using an electro-hydraulic shock.
Формообразование из шихты изделий в две стадии позвол ет получить более упор доченную структуру абразивного издели . Статическое прессование, проводимое на первой стадии, позвол ет улучшить услови прохождени ударной волны в среде, так как скорость распространени ударной волны (скорость звука) св зана с плотностью среды пр мо пропорционально. При динамическом нагружении шихты электрогидравлической ударной волной на второй стадии формообразовани происходит дальнейшее уве.тичение плотности абразивного издели и, кроме того, зарождаетс процесс пластической деформации зерен шихты и, как следствие, возникают и интенсивно развиваютс контактные поверхности зерен. Образование разви- тых контактных поверхностей объ сн етс механическим соединением отдельных зерен шихты и зарождением процесса поверхностной диффузии, когда взаимное прит жение отдельных зерен обусловливаетс атомными св з ми. При неоднократном повто- рении динамического нагружени происходит перераспределение размеров зерен в абразивном изделии. Распределение размеров зерен приближаетс к равномерному, зерна при обретают игольчатую форму. Така форма режуших зерен абразивного издели вл етс наиболее предпочтительной дл финишной обработки вследствие налн и развитой режущей поверхности зерен. При последующей термической обработке диффузи по контактным поверхност м зерен протекает более интенсивно, в местах контакта отдельных зерен, образуютс шейки, рост, которых продолжаетс до тех пор, пока не исчезнут остаточные напр жени , возникшие в результате динамического нагружени при формообразовании шихты.Shaping from the batch of products in two stages allows to obtain a more ordered structure of the abrasive product. The static pressing carried out in the first stage makes it possible to improve the conditions for the passage of the shock wave in the medium, since the velocity of propagation of the shock wave (sound velocity) is directly proportional to the density of the medium. When the charge is dynamically loaded with an electrohydraulic shock wave at the second stage of formation, the density of the abrasive article is further increased, and, in addition, the process of plastic deformation of the charge grains begins and, as a result, the contact surfaces of the grains arise and develop intensively. The formation of developed contact surfaces is explained by the mechanical connection of individual charge grains and the initiation of the surface diffusion process, when the mutual attraction of individual grains is due to atomic bonds. When the dynamic loading is repeated several times, the sizes of the grains in the abrasive article redistribute. The size distribution of the grains is approaching a uniform, the grains take on a needle-like shape. Such a form of cutting grains of an abrasive article is most preferable for finishing because of the cutting and developed cutting surface of the grains. During the subsequent heat treatment, diffusion along the contact surfaces of the grains proceeds more intensely, at the points of contact of individual grains, necks form, which grow until the residual stresses resulting from dynamic loading during the formation of the charge disappear.
При динамическом нагружении электрогидравлической ударной волной удельной мощности менее 0,75 МВт/г веса приготовлен0Under dynamic loading with an electrohydraulic shock wave, the specific power less than 0.75 MW / g of weight is prepared0
0 г /j 5 0 50 g / j 5 0 5
ной щихты с количеством циклов нагружени менее 5 прессовка получаетс рыхлой, с большим количеством поверхностных и объемных дефектов, а в некоторых случа х рассыпаетс в порошок. Размер зерен, полученных при таких услови х прессовок, лежит в пределах 0,67-0,82 от зернистости исходного керамического порошка, относительна пористость в пределах 10-14,5 об.% и форма зерен близка к шару (коэффициент изометрии в пределах 0,76-0,66). Использование такого инструмента в металлообработке не дает выигрыша по сравнению с используемым в промышленности инструментом , а в р де случаев известные технические решени обеспечивают лучшие результаты.However, with a number of loading cycles of less than 5, the compact is loose, with a large number of surface and bulk defects, and in some cases is scattered into powder. The size of the grains obtained under these conditions of compacts lies within 0.67-0.82 of the grain size of the original ceramic powder, the relative porosity is within 10-14.5% by volume and the shape of the grains is close to a ball (the isometric coefficient is within 0 , 76-0.66). The use of such a tool in metalworking does not provide a gain compared with the tool used in industry, and in some cases known technical solutions provide the best results.
При динамическом нагружении прессовки электрогидравлической ударной волной удельной мощности более 1,00 МВт/г веса приготовленной шихты с числом циклов более 7 прессовка получаетс излишне плотной , с малым количеством пор, зернистость такого инструмента на 28-30% меньше зернистости исходного керамического порошка. Вследствие интенсивного дроблени зерен их форма приближаетс к сферической, что снижает эффективность обработки металлов. Абразивные издели , изготовленные указанным способом, не обеспечивают высокой производительности обработки.When a compact is loaded with an electrohydraulic shock wave of a specific power of more than 1.00 MW / g of the weight of the prepared mixture with more than 7 cycles, the compact is too dense, with a small number of pores, the grain of such a tool is 28-30% less than the grain of the original ceramic powder. Due to the intensive crushing of the grains, their shape is close to spherical, which reduces the efficiency of metal processing. Abrasive products made in this way do not provide high processing performance.
Испытани абразивного издели , полученного предлагаемым способом, провод т при обработке стали 40Х в состо нии нормализации (НВ 229) методом электрохимического шлифовани с выносным катодом- инструментом. При обработке используетс электролит состава, мас.%: .NaNOa 20%; NaNO2 0,2; Н2О 79,8. Электрохимическое шлифование осуществл ют гфи следующих режимах обработки: плотность технологического тока 5,0 рабочее напр жение 12 В; скорость вращени шлифовального круга 20 м/с; скорость вращени детали 50 м/мин; продольна подача 5,0 м/мин; поперечна , подача круга 12 мкм/дв.х.Testing of the abrasive product obtained by the proposed method is carried out when machining steel 40X in the state of normalization (HB 229) by electrochemical grinding with a remote cathode tool. When processing, an electrolyte of composition is used, wt%: .NaNOa 20%; NaNO2 0.2; H2O 79.8. Electrochemical grinding provides the following processing modes for the processing: process current density 5.0 operating voltage 12 V; rotational speed of the grinding wheel 20 m / s; the speed of rotation of the part is 50 m / min; longitudinal feed 5.0 m / min; transverse, circle feed 12 µm / dx.
Пример 1. Дл изготовлени абразивного издели приготавливают шихту из порошка электрокорунда одной зернистости, например 250 мкм (от 200 до 250 мкм по ГОСТ 3647-80). Засыпают приготовленную шихту в пресс-форму и провод т статическое прессование в течение 30 с. Плотность прессовки составл ет 0,6 плотности готового издели . Затем,не снима статической нагрузки , провод т динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной удельной мощности 0,75 МВт/г веса приготовленной шихты. Динамическое нагружение повтор ют 5 раз при неизменной мощности . Затем прессовка извлекаетс из пресс- формы и подаетс в печь дл термообработки . Прессовка имеет незначительные сколы на острых кромках. Термическа обработка проводитс при 1800°С в течение 2 ч.Example 1. For the manufacture of an abrasive article, a mixture is prepared from electrocorundum powder of a single grain size, for example, 250 microns (from 200 to 250 microns according to GOST 3647-80). Pour the prepared mixture into the mold and carry out static pressing for 30 seconds. The density of the compact is 0.6 of the density of the finished product. Then, not removing the static load, dynamic loading of the prepared charge with an electrohydraulic shock wave of a specific power of 0.75 MW / g is carried out. Dynamic loading is repeated 5 times at constant power. The compact is then removed from the mold and fed to a heat treatment furnace. Pressing has minor chips on sharp edges. Heat treatment is carried out at 1800 ° C for 2 hours.
Полученное абразивное изделие имеет предел прочности на сжатие 50 МПа, при испытани х методом электрохимического шлифовани указанное абразивное изделие позвол ет достичь производительности обработки на описанных режимах до 1100 мм /мин. Износ абразивного издели 16 . Абразивное изделие, полученное таким образом , можно использовать дл финишной обработки. Производительность обработкиThe obtained abrasive product has a compressive strength of 50 MPa; when tested by the method of electrochemical grinding, the specified abrasive product allows to achieve processing performance in the described modes up to 1100 mm / min. Abrasive wear 16. The abrasive article obtained in this way can be used for finishing. Processing performance
Плотность прессовки составл ет 0,3 от плотности готвого издели . Затем, не снима статической нагрузки, провод т однократное динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной удельной мош.ности 0,70 МВт/г веса приготовленной шихты. Полученную прессовку извлекают из пресс- формы. Дальнейшую обработку абразивного издели проводить нецелесообразно, так как прессовка не держит форму. Полученное приThe density of the compact is 0.3 percent of the density of the finished product. Then, not removing the static load, a single dynamic loading with an electrohydraulic shock wave of a specific mosh.nosti 0.70 MW / g of the weight of the prepared mixture. The resulting compact is removed from the mold. Further processing of the abrasive product is impractical because the pressing does not hold the shape. Obtained by
при использовании описанного абразивного 0 описанных режимах изделие примен ть дл издели по сравнению с известным состав-финишной обработки нельз .when using the described abrasive 0 described modes, the product applied to the product in comparison with the known composition-finishing can not be.
л ет 102%, износ инструмента уменьшаетс в 1,31 раза.It is 102%, tool wear is reduced by 1.31 times.
Пример 2. Шихту, приготовленную по приПример 5. Шихту, приготовленную по примеру I, засыпают в пресс-форму и провод т статическое прессование в течение 60 с.Example 2. The mixture prepared as in Example 5. The mixture prepared according to Example I was poured into a mold and static pressing was carried out for 60 seconds.
меру 1, засыпают в пресс-форму и провод т Плотность прессовки составл ет 0,7 от плот- статическое прессование в течение 40 с.ности готового издели . Затем, не снима Плотность прессовки составл ет 0,64 от плотности готового издели . Затем, не снима статической нагрузки, провод т динамическое нагружение электрогидравлическойmeasure 1, poured into the mold and carried out. The density of pressing is 0.7 of the density compaction within 40 s. of the finished product. Then, do not remove the compactness density is 0.64 of the density of the finished product. Then, not removing the static load, the electrohydraulic
ударной волной удельной мош.ности 20 гружение повтор ют 8 раз при неизмен- 0,87 МВт/г веса приготовленной шихты. Ди-н ой мош,ности. Затем прессовка извлеканамическое нагружение повтор ют 6 раз приетс из пресс-формы и подаетс в печьthe shock wave of the specific mosh.nost 20 loading is repeated 8 times with an unchanged level of 0.87 MW / g of the weight of the prepared mixture. Di st oh mosh Then the pressing is extracted; the loading is repeated 6 times from the mold and fed to the furnace.
неизменной мош,ности. Затем прессовка из-дл термообработки. Прессовка хорошо дервлекаетс из пресс-формы и подаетс в печьжит форму, сколов и видимых трешин неunchanged mosh, nosti. Then pressing due to heat treatment. Pressing pulls well out of the mold and feeds into the mold, chips and visible trash not
дл термообработки. Прессовка имеет не- с имеет. Термическа обработка проводитс for heat treatment. Pressing has no has. Thermal treatment is carried out
статической нагрузки, провод т динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной удельной мошности 1,05 МВт/г веса приготовленной ши.хты. Динамическое назначительные единичные сколы на острых кромках. Термическа обработка проводитс при 1825°С в течение 3 ч. Полученное абразивное изделие имеет предел прочности на сжатие 55 МПа, при испытани х методомstatic load, dynamic loading of electro-hydraulic shock wave of specific power of 1.05 MW / g of weight of the prepared shear is carried out. Dynamic appointing single chips on sharp edges. Heat treatment is carried out at 1825 ° C for 3 hours. The resulting abrasive article has a compressive strength of 55 MPa, when tested by the method
при 1900°С в течение 5 часов. Полученное абразивное изделие дл использовани в металлообработке непригодно, так как при термообработке происходит его частичное расплавление и на поверхности не остаетс at 1900 ° C for 5 hours. The resulting abrasive article is not suitable for use in metalworking, since it is partially melted during heat treatment and does not remain on the surface.
электрохимического шлифовани достигает- ЗО режуш,их зерен.electrochemical grinding achieves-ZO rezhush, their grains.
с производительность обработкиАналогично описанным примерам прово1150 , что в 2,3 раза выше производительности известного. Износ абразивного издели 14 , что в 1,8 раза ниже износа известного.The processing performance is similar to the described examples of wires 1150, which is 2.3 times higher than the performance of the known. The wear of the abrasive product 14, which is 1.8 times lower than the known wear.
Пример 3. Шихту, приготовленную по при- 35 гружени , температурой меру 1, засыпают в пресс-форму и прово-термической обработки.Example 3. A mixture prepared by loading, with a temperature of measure 1, is poured into a mold and by wire heat treatment.
д т эксперименты по изготовлению абразивных изделий с различными длительностью статического прессовани , количеством циклов и удельной мощностью динамического наи длительностьюd t experiments on the manufacture of abrasive products with different durations of static pressing, the number of cycles and the specific power of the dynamic
д т статическое прессование в течение 50 с. Плотность прессовки составл ет 0,7 от плотности готового издели . Затем, не снима статической нагрузки, провод т динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной удельной мощности 1,00 МВт/г веса приготовленной шихты. Динамическое нагружение повтор ют 7 раз при неизменной мощности. Затем прессовка извлекаетс из пресс-формы и подаетс в печь дл термообработки. Прессовка хорошо держит форму, сколов и видимых трещин не имеет. Термическа обработка проводитс при 1850°С в течение 4 ч. Полученное абразивное изделие имеет предел прочности на сжатие 60 МПа, при испытани х методом электрохимического шлифовани достигаетс производительность обработки 1200 , что в 2,4 выше, чем при использовании известного. Износ издели 14 , что в 1,8 раза ниже, чем при использовании известного инструмента.d t static pressing for 50 s. The density of the compact is 0.7 of the density of the finished product. Then, not removing the static load, the electro-hydraulic shock wave of a specific power of 1.00 MW / g of the weight of the prepared mixture is dynamically loaded. Dynamic loading is repeated 7 times at constant power. The compact is then removed from the mold and fed to a heat treatment furnace. Pressing holds its shape well, has no chipping and visible cracks. Thermal treatment is carried out at 1850 ° C for 4 hours. The resulting abrasive product has a compressive strength of 60 MPa, and when tested by the method of electrochemical grinding, processing performance of 1200 is achieved, which is 2.4 higher than with the use of the known. Wear the product 14, which is 1.8 times lower than when using a known tool.
Пример 4. Шихту, приготовленную по примеру 1, засыпают в пресс-форму и провод т статическое прессование в течение 20 с.Example 4. The mixture prepared according to Example 1 was poured into a mold and static pressing was carried out for 20 seconds.
Плотность прессовки составл ет 0,3 от плотности готвого издели . Затем, не снима статической нагрузки, провод т однократное динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной удельной мош.ности 0,70 МВт/г веса приготовленной шихты. Полученную прессовку извлекают из пресс- формы. Дальнейшую обработку абразивного издели проводить нецелесообразно, так как прессовка не держит форму. Полученное приThe density of the compact is 0.3 percent of the density of the finished product. Then, not removing the static load, a single dynamic loading with an electrohydraulic shock wave of a specific mosh.nosti 0.70 MW / g of the weight of the prepared mixture. The resulting compact is removed from the mold. Further processing of the abrasive product is impractical because the pressing does not hold the shape. Obtained by
описанных режимах изделие примен ть дл финишной обработки нельз .In the described modes, the product cannot be used for finishing.
Плотность прессовки составл ет 0,7 от плот- ности готового издели . Затем, не снима The density of the compact is 0.7 of the density of the finished product. Then don't take off
гружение повтор ют 8 раз при неизмен- н ой мош,ности. Затем прессовка извлекастатической нагрузки, провод т динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной удельной мошности 1,05 МВт/г веса приготовленной ши.хты. Динамическое на имеет. Термическа обработка проводитс the loading is repeated 8 times with the same mosh. Then, the pressing is removed by static load; the electrohydraulic shock wave is loaded dynamically with a specific power of 1.05 MW / g of the weight of the prepared shear. Dynamic has Thermal treatment is carried out
при 1900°С в течение 5 часов. Полученное абразивное изделие дл использовани в металлообработке непригодно, так как при термообработке происходит его частичное расплавление и на поверхности не остаетс at 1900 ° C for 5 hours. The resulting abrasive article is not suitable for use in metalworking, since it is partially melted during heat treatment and does not remain on the surface.
гружени , температурой термической обработки.loading, heat treatment temperature.
д т эксперименты по изготовлению абразивных изделий с различными длительностью статического прессовани , количеством циклов и удельной мощностью динамического наи длительностьюd t experiments on the manufacture of abrasive products with different durations of static pressing, the number of cycles and the specific power of the dynamic
00
5five
В табл. 1 приведены результаты экспериментов по определению интервала статического прессовани .In tab. 1 shows the results of experiments to determine the interval of static pressing.
Как следует из табл. 1, оптимальное врем статического прессовани находитс в пределах 30-50 с. При статическом прессовании в течение менее 30 с плотность прессовки составл ет 0,3 от плотности готового издели и в прессуемой шихте не создаютс услови , достаточные дл последующего динамического нагружени . Относительна пористость шихты в пресс-форме 16 об.%, что близко к насыпной плотности керамического порошка. Как известно , скорость звука в порошке мала и удар,- на волна затухает, не успев пройти через прессуемый материал. При статическом прессовании в течение более 50 с плотность прессовки равна 0,7 от плотности готового издели и вл етс посто нной величиной , не завис щей от времени прессовани . 5 Поскольку увеличение времени статического прессовани более 50 с не дает выигрыша в качестве прессовки, нецелесообразно увеличивать врем статического прессовани As follows from the table. 1, the optimum static pressing time is in the range of 30-50 seconds. With static pressing for less than 30 seconds, the density of the compact is 0.3 of the density of the finished product, and in the pressed mixture no conditions are created that are sufficient for subsequent dynamic loading. The relative porosity of the mixture in the mold is 16% by volume, which is close to the bulk density of the ceramic powder. As you know, the speed of sound in the powder is small and the impact, - on the wave fades, not having time to go through the pressed material. With static pressing for more than 50 seconds, the pressing density is 0.7 of the density of the finished product and is a constant value, independent of the pressing time. 5 Since the increase in the time of static pressing for more than 50 s does not give a gain in the quality of pressing, it is impractical to increase the time of static pressing
00
выше интервала 30-50 с (плотность прессовки 0,6-0,7 от плотности готового издели ).above the interval of 30-50 s (compacting density 0.6-0.7 of the density of the finished product).
В табл. 2 привод тс результаты экспериментов по определению диапазона оптимальных режимов динамического нагру- жени прессуемого абразивного издели .In tab. 2 summarizes the results of experiments to determine the range of optimal dynamic loading modes of the pressed abrasive article.
Как следует из табл. 2, оптимальна удельна мощность динамического нагру- жени находитс в пределах 0,75 - 1,00 МВт/г веса приготовленной шихты, а оптимальное количество циклов нагружени 5-7.As follows from the table. 2, the optimum specific power of dynamic loading is within 0.75 - 1.00 MW / g of the weight of the prepared mixture, and the optimal number of loading cycles is 5-7.
При динамическом нагружении электрогидравлической ударной волной удельной МОШ.НОСТИ менее 0,75 МВт/г веса приготовленной шихты с количеством циклов нагружени менее 5 прессовка получаетс рыхлой , с большим количеством поверхностных и объемных дефектов, а в некоторых случа х рассыпаетс в порошок. Размер зерен , полученных при таких услови х прессовок , лежит в пределах 0,67-0,82 от зернистости исходного материала, относительна пористость в пределах 10-14 об.% и форма зерен близка к шару (коэффициент изо- метрии равен 0,76-0,66).When the electrohydraulic shock wave is loaded dynamically, the specific power density is less than 0.75 MW / g of the weight of the prepared mixture with the number of loading cycles of less than 5, the compact is loose, with a large number of surface and bulk defects, and in some cases is dispersed into powder. The size of the grains obtained under these conditions of compacts lies within 0.67–0.82 of the grain size of the source material, the relative porosity is within 10–14% by volume, and the grain shape is close to a ball (the isometry coefficient is 0.76 -0.66).
.При дин амическом нагружении прессовки электро гидравллческой ударной волной удельной мощности более 1,00 МВт/г веса приготовленной шихты с количеством циклов нагружени более 7 прессовка получаетс излишне плотной, с малым количеством пор, зернистость такого инструмента на 28- 30% меньше зернистости исходного керамического порошка. Вследствие интенсивного дроблени зерен их форма приближаетс к сферической, что снижает эффективность обработки металлов таким инструментом. Абразивные издели , изготовленные указанным способом, не обеспечивают высокой производительности обработки, стойкость описанных абразивных изделий выше, чем стойкость известных на 70-90%.. When the compact is loaded with an electrohydraulic shock wave of a specific power of more than 1.00 MW / g of the weight of the prepared mixture with the number of loading cycles of more than 7, the compact is too thick, with a small number of pores, the grain of such a tool is 28-30% less than the grain of the original ceramic powder. Due to the intense crushing of the grains, their shape approaches spherical, which reduces the efficiency of metal processing by such a tool. Abrasive products made by the above method do not provide high processing performance, the durability of the described abrasive products is higher than that of the known 70-90%.
00
00
5five
00
5five
00
В табл. 3 приведены результаты определени оптимальных режимов термической обработки.In tab. 3 shows the results of determining the optimal heat treatment conditions.
Из табл. 3 видно,что термическую обработку следует проводить при 1800-1850°С в течение 2-4 ч.From tab. 3 shows that heat treatment should be carried out at 1800-1850 ° C for 2-4 hours
При температуре с пекани менее 1800°С и длительности термообработки менее 2 ч абразивные издели обладают низкой прочностью и, как следствие, непригодны дл использовани при обработке металлов.With a baking temperature of less than 1,800 ° C and a heat treatment time of less than 2 hours, the abrasive products have low strength and, as a result, are unsuitable for use in metal processing.
При температуре спекани более 1850°С увеличиваетс веро тность расплавлени абразивного издели , так как температура становитс близкой к температуре плавлени исходного керамического порошка. При увеличении времени, термообработки сверх 4 ч также увеличиваетс веро тность расплавлени абразивного издели . Кроме того, при увеличении времени термообработки более 4 ч резко снижаетс объемна пористость абразивных изделий вследствие «усадки, котора может достигать 7-12%.At a sintering temperature of more than 1850 ° C, the probability of melting of the abrasive article increases, as the temperature becomes close to the melting point of the original ceramic powder. As the heat treatment increases over 4 hours, the likelihood of the abrasive product melting also increases. In addition, with an increase in heat treatment time of more than 4 hours, the volumetric porosity of abrasive products decreases dramatically due to "shrinkage, which can reach 7-12%.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864103004A SU1364454A1 (en) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | Method of producing abrasive articles |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864103004A SU1364454A1 (en) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | Method of producing abrasive articles |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1364454A1 true SU1364454A1 (en) | 1988-01-07 |
Family
ID=21251065
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864103004A SU1364454A1 (en) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | Method of producing abrasive articles |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1364454A1 (en) |
-
1986
- 1986-06-02 SU SU864103004A patent/SU1364454A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 673446, кл. В 24 D 17/00, 1977. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2210488C2 (en) | Sintered diamond blank and method for making it | |
CN1066661C (en) | Improved metal bond and metal abrasive articles | |
US4866888A (en) | Wire incrusted with abrasive grain | |
JP2002509191A (en) | High-density components made by uniaxial compression of agglomerated spherical metal powder | |
SU1364454A1 (en) | Method of producing abrasive articles | |
CN114426433A (en) | Electroplated diamond wire saw, diamond wire abrasive particles and preparation method of diamond wire abrasive particles | |
US5135545A (en) | Method for making machinable abrasive greenware | |
RU2008188C1 (en) | Method of making diamond tool by powder metallurgy | |
JPS606356A (en) | Sintered minute short fiber abrasive | |
RU2117569C1 (en) | Method for manufacturing abrasive and diamond tools | |
JP2000319224A (en) | Production of higher fatty acid metallic salt block | |
RU2180614C2 (en) | Method of producing abrasive products | |
EP0257899A2 (en) | Cubic boron nitride abrasive body | |
JP2761322B2 (en) | Abrasive | |
JPS61111885A (en) | Molding for grinding | |
SU1659380A1 (en) | Method of manufacturing abrasive products | |
JPH10202632A (en) | Manufacture of ceramic ball | |
RU2086396C1 (en) | Method for manufacturing abrasive articles | |
RU2216434C2 (en) | Making hot deformed powder materials | |
JP3271454B2 (en) | Manufacturing method of oil pump rotor made of Al alloy | |
JPH0741806A (en) | Surface treatment of sintered titanium alloy | |
JPH09248768A (en) | Super abrasive particle metal bond grinding wheel excellent in grinding accuracy and manufacture thereof | |
SU1722805A1 (en) | Abrasive body for manufacturing finishing tools | |
SU1013244A1 (en) | Method of making diamond-containing aggregates | |
JPS6126571A (en) | Manufacture of aluminum oxide block |