SU1351691A1

SU1351691A1 - Pneumoacoustic atomizer for solutions

Info

Publication number: SU1351691A1
Application number: SU853984781A
Authority: SU
Inventors: Валерий Карпович Самсонюк
Original assignee: Институт тепло- и массообмена им.А.В.Лыкова
Priority date: 1985-12-06
Filing date: 1985-12-06
Publication date: 1987-11-15

Abstract

Изобретение относитс к технике распылени растворов и суспензий и может быть использовано в различных отрасл х промьшшенности. Цель - повышение надежности регулировани угла раскрыти факела распыленной жидкос ти . Дл этого в пневмоакустической форсунке дл растворов выходна кромка газовоздушного сопла выполнена с радиусным закруглением, а отношение внутреннего диаметра цилиндра.газовоздушного сопла к диаметру большего основани его усеченного конуса выбрано равн ым от 0,5 до 0,7. Кроме того , отношение диаметра жидкостнопо сопла к внутреннему диаметру цилиндра газовоздушного сопла выбрано меньшим 0,5, а отношение .длины резонатора, к его наружному диаметру - не большим 0,3. Отношени радиуса выходной кромки цилиндра газовоздушного сопла, наружного диаметра его выходного торца и диаметра резонатора к внутреннему диаметру цилиндра газовоздушного сопла выбраны равными от 0,2 до 0,25, от 1,4 до 1,5 и от 1,4 до 3 соответственно. В форсунке создаетс по ее оси обратное течение воздуха , подсасываемого в газовоздушное сопло из окружающей среды. В результате взаимодействи этого течени с основным всйдушным потоком, вводимым в форсунку через боковой патрубок, расположенный на ее корпусе, на выходе из сопла генерируютс акусти ческие колебани . 1 ил. сл со сл О5 соThis invention relates to a technique for spraying solutions and suspensions and can be used in various industries. The goal is to increase the reliability of adjusting the angle of the flare of the sprayed liquid. For this, in the pneumatic acoustic nozzle for solutions, the exit edge of the gas-air nozzle is made with a radius rounding, and the ratio of the internal diameter of the cylinder of the gas-air nozzle to the diameter of the larger base of its truncated cone is equal to 0.5 to 0.7. In addition, the ratio of the diameter of the liquid-nozzle to the inner diameter of the gas-air nozzle cylinder is chosen to be less than 0.5, and the ratio of the resonator length to its outer diameter is not greater than 0.3. The ratio of the radius of the exit edge of the cylinder of the gas-air nozzle, the outer diameter of its output end and the diameter of the resonator to the inner diameter of the cylinder of the air-gas nozzle is chosen from 0.2 to 0.25, 1.4 to 1.5 and 1.4 to 3, respectively. In the nozzle, there is created on its axis a reverse flow of air drawn into the gas-air nozzle from the environment. As a result of the interaction of this flow with the main airflow introduced into the nozzle through the side pipe located on its body, acoustic oscillations are generated at the exit of the nozzle. 1 il. sl with sl O5 with

Description

Изобретение относитс к технике распылени растворов и суспензий и может быть использовано в химической , пищевой и микробиологической и других отрасл х промышленности дл распылени жидкости в камерах распылительных сушилок,The invention relates to the technique of spraying solutions and suspensions and can be used in the chemical, food and microbiological and other industries for spraying liquids in the chambers of spray dryers,

Цель изобретени - повьш1ение надежности регулировани угла раскрыти факела распыленной жидкости.The purpose of the invention is to increase the reliability of adjusting the angle of the torch of the sprayed liquid.

На чертеже изображена конструкци пневмоакустической форсунки дл растворов .The drawing shows the design of a pneumatic acoustic nozzle for solutions.

Форсунка содержит корпус 1 с боковым патрубком 2 дл подвода газовоздушного агента, установленный в корпусе 1 с образованием кольцевой полости 3 центральный патрубок 4 дл подачи раствора с цилиндрическим жидкостным соплом 5, размещенную в кольцевой полости 3 корпуса 1 газораспределительную шайбу 6, резонатор в виде кольцевой проточки 7 и газовоздушное сопло 8 с внутренней полостью , выполненной в виде цилиндра 9, сопр женного с усеченным конусом 10, обращенным большим основанием к газораспределительной шайбе 6. Кольцева проточка 7 выполнена на наружной поверхности газовоздушного сопла 8 со стороны выходного торца. Газораспределительна шайба 6 выполнена в виде втулки, на наружной поверхности которой расположены спиральные каналы в виде многозаходной резьбы. Снаружи корпуса 1 и газовоздушного сопла 8 установлен подвижно в осевом направлении цилиндрический насадок 11, положение которого относительно сопла 8 и корпуса может быть зафиксировано контргайкой 12, что позвол ет измен ть размеры резонатора.The nozzle includes a housing 1 with a side nozzle 2 for supplying an air-gas agent installed in the housing 1 with the formation of an annular cavity 3 a central nozzle 4 for supplying a solution with a cylindrical liquid nozzle 5 placed in an annular cavity 3 of the housing 1 gas distribution washer 6, an annular groove resonator 7 and the gas-air nozzle 8 with an internal cavity, made in the form of a cylinder 9, conjugated with a truncated cone 10, turned with a large base to the gas distribution washer 6. The annular groove 7 is performed on on the outer surface of the gas-air nozzle 8 from the output end. The gas distribution washer 6 is made in the form of a sleeve, on the outer surface of which there are spiral channels in the form of a multiple thread. Outside the housing 1 and the gas-air nozzle 8, a cylindrical nozzle 11 is movably axially mounted, the position of which relative to the nozzle 8 and the housing can be fixed by a lock nut 12, which makes it possible to change the dimensions of the resonator.

Выходна кромка газовоздушного сопла 8 выполнена с радиусным закруглением .The exit edge of the gas-air nozzle 8 is made with a radius rounding.

Отношение внутреннего диаметра d g ц цилиндра 9 сопла 8 к d с большег основани его усеченного конуса выбрано равным от 0,5 до 0,7, отношение диаметра d, жидкостного сопла 5 к внутреннему диаметру d цилиндра 9 сопла 8 выбрано меньшим 0,5, а отношение длины 1р резонатора к его наружному диаметру d р - не большим 0,3, т.е.The ratio of the internal diameter dg c of the cylinder 9 of the nozzle 8 to d from the larger base of its truncated cone is chosen to be from 0.5 to 0.7, the ratio of the diameter d of the liquid nozzle 5 to the internal diameter d of the cylinder 9 of the nozzle 8 is less than 0.5, and the ratio of the length of the resonator 1p to its outer diameter d p is not greater than 0.3, i.e.

IPIP

n S-n 7- --- 0 S- -- 0 3 j u,jn S-n 7- --- 0 S- - 0 3 j u, j

8.Ц 8.Ц

1351691213516912

Отношени радиуса R выходной кромки цилиндра 9 сопла 8, наружного диаметра d (I д его- выходного торца и диаметра dp резонатора к внутреннему диаметру цилиндра 9 сопла 8 выбраны равными от 0,2 до 0,25, от 1,4 до 1,5 и от 1,4 до 3 соответственно, т.е.The ratio of the radius R of the output edge of the cylinder 9 of the nozzle 8, the outer diameter d (I d of its output end and the diameter dp of the resonator to the inner diameter of the cylinder 9 of the nozzle 8 is chosen equal to 0.2 to 0.25, from 1.4 to 1.5 and from 1.4 to 3, respectively, i.e.

RR

6Д6D

0,2-0,25; f 1,4-1,5;0.2-0.25; f 1.4-1.5;

5.1.5.1.

1515

dp . , о - 1,4-3.dp. , o - 1.4-3.

В.и,In and,

00

5five

00

5five

Пневмоакустическа форсунка работает следующим образом.Pneumatic acoustic nozzle works as follows.

Газовоздушный распыливающий агент, например сжатый воздух, под избыточным давлением 200-300 кПа через бо- - ковой патрубок 2 и кольцевую полость 3 корпуса 1 подводитс к газораспределительной шайбе 6, котора своими 5 спиральными каналами преобразует поступательное движение воздуха во вращательное . Под действием центробежной силы воздушный поток прижимаетс к периферийной поверхности сопла 8, соверша одновременно поступательное движение к выходу из сопла 8 и вращательное движение вокруг оси. По оси сопла 8 образуетс зона разрежени , в которую устремл етс воздух из окружающей среды, создава в центральной зоне сопла 8 циркул ционное течение, состо щее из сбалансированных по расходу спутных и встречных потоков,вход щих в сопло 8 и выход щих из него. Граница между основным воздушным потоком , движущимс у стенки сопла 8, и циркул ционным течением, занимающим его центральную зону, зависит тольк о от геометрических размеров элементов форсунки.,The gas-air spraying agent, for example compressed air, under an overpressure of 200-300 kPa, through the lateral pipe 2 and the annular cavity 3 of the housing 1, is supplied to the gas distribution washer 6, which with its 5 spiral channels converts the translational movement of air into rotary. Under the action of centrifugal force, the air flow is pressed against the peripheral surface of the nozzle 8, at the same time making a translational motion to the exit from the nozzle 8 and the rotational movement around the axis. Along the axis of the nozzle 8, a vacuum zone is formed, into which air from the environment is directed, creating in the central zone of the nozzle 8 a circulation flow consisting of balanced by flow co-current and counter-flows entering and leaving the nozzle 8. The boundary between the main air flow moving near the wall of the nozzle 8 and the circulation flow occupying its central zone depends only on the geometrical dimensions of the nozzle elements.,

При взаимодействии основного воздушного потока, движущегос у стенок сопла 8, с центральным циркул ционным течением, подсасываемым из окружающей среды, на выходе из сопла 8 генерируютс акустические колебани , усиливаемые резонатором, образованным цилиндрическим насадком 11 и кольцевой проточкой 7.When the main air flow moving at the walls of the nozzle 8 interacts with the central circulation flow drawn from the environment, acoustic oscillations are generated at the exit of the nozzle 8, amplified by a resonator formed by a cylindrical nozzle 11 and an annular groove 7.

Одновременно по центральному патрубку 4 к жидкостному соплу 5 подаетс распыливаема жидкость. Под воздействием основного воздушного потока стру жидкости раст гиваетс вAt the same time, a spraying liquid is supplied to the liquid nozzle 5 via the central nozzle 4. Under the influence of the main air stream, the jet of liquid is stretched into

пленку, подсасыва сь к выходной кромке сопла 8, выполненной по радиусу, где за счет комбинированного воздействи воздушного потока и акустической энергии дробитс на капли с образованием факела.the film is sucked to the exit edge of the nozzle 8, made along the radius, where due to the combined effect of the air flow and acoustic energy it is crushed into droplets to form a plume.

Акустические колебани на выходе из сопла 8 генерируютс только при наличии развитого обратного течени , возникающего за счет разрежени , создаваемого основным воздушным потокомAcoustic oscillations at the exit of the nozzle 8 are generated only if there is a developed reverse flow due to the negative pressure created by the main air flow.

Развитой обратный ток в воздушном сопле форсунок возникает, когда отношение -7/ 0,5. В свою очередь, жидкостное сопло 5 не оказывает вли ни на аэродинамику газа воздушного сопла 8, а следовательно, на генерацию колебаний, если его диаметр меньше 0,5 диаметра цилиндрической части сопла 8. При d., /d 0,5 обратный ток уничтожаетс , генераци колебаний исчезает и форсунка превращаетс в обычную вихревую пневматическую .A developed reverse current in the air nozzle of the nozzles occurs when the ratio is -7 / 0.5. In turn, the liquid nozzle 5 does not affect the aerodynamics of the gas of the air nozzle 8, and therefore, the generation of oscillations, if its diameter is less than 0.5 of the diameter of the cylindrical part of the nozzle 8. At d. / D 0.5, the reverse current is destroyed. the oscillation generation disappears and the nozzle turns into a conventional pneumatic vortex.

Выполнение выходной кромки цилиндра 9 радиусом R (0,2-0,25)-dgц позвол ет потоку под воздействием обратного течени , плавно обтека кромки, прижиматьс к торцу сопла 8. Така аэродинамика обусловлена тем, что выполнение выходного участка сопла 8 По радиусу плавно увеличивает площадь истечени основного потока . В результате уменьшаетс величина средней осевой составл ющей скорости потока, что ведет к увеличению угла крутки на выходе из сопла 8. Большее значение радиуса относитс к меньшему диаметру цилиндрической части сопла 8, имеющему большую осевую составл ющкю скорости, меньшее - к большему значению диаметра цилиндрической части сопла 8. Увеличение радиуса R выходной кромки выше указанного диапазона, хот и обеспечивает хорошее раскрытие факела, нецелесообразно , так как при этом увеличиваетс площадь контакта газожидкостной фазы с поверхностью сопла 8, что приводит к падению ее скорости и ухудшает дисперсность распыла. Вследствие этого и наружный диаметр выходного торца цилиндра 9 сопла 8 нецелесообразно выполн ть большим (1,4-1,-5)dj . С увеличением этого отношени растет поверхность контакта газожидкостной фазы с соплом 8, что ведет к ухудшению качеств а распылени The execution of the output edge of the cylinder 9 of radius R (0.2-0.25) -dgts allows the flow under the influence of reverse flow, smoothly flowing over the edge, to press against the end face of the nozzle 8. Such aerodynamics is due to the fact that the output portion of the nozzle 8 is smooth along the radius increases the flow area of the main stream. As a result, the average axial component of the flow velocity decreases, which leads to an increase in the twist angle at the exit of the nozzle 8. A larger radius value relates to a smaller diameter of the cylindrical part of the nozzle 8, which has a greater axial component velocity, and a smaller value to a larger diameter value of the cylindrical part nozzles 8. An increase in the radius R of the exit edge above the specified range, although it provides good flare opening, is impractical because it increases the contact area of the gas-liquid phase with nozzle 8, which leads to a drop in its speed and worsens the dispersion of spray. As a consequence, the outer diameter of the output end of the cylinder 9 of the nozzle 8 is impractical to perform large (1.4-1, -5) dj. With an increase in this ratio, the contact surface of the gas-liquid phase with the nozzle 8 grows, which leads to a deterioration in the quality of spraying and

00

5five

00

5five

Регулировка факела распыленной жидкости осуществл етс путем перемещени насадка 11 вдоль оси форсунки . Положение насадка 11 фиксируетс контргайкой 12, Перемещение насадка 11 позвол ет в широком диапазоне регулировать угол раскрыти факела распыленной жидкости. Когда торец насадка 11 находитс на уровне торца газовоздушного сопла 8, факел полностью раскрыт (угол раскрыти 180°). В этом случае газожидкостна смесь, обте.ка выходные кромки цилиндра 9 сопла В, измен ет свое направление на 96 и распыл етс . Под действием обратного тока факел прижимаетс к торцовьм кромкам насадка 11. Полость, образованна проточкой 7 на наружной поверхности сопла 8 и цилиндрическим насадком 11, усиливает основные колебани , генерируемые на. выходе fi3 сопла 8, а кроме того, уменьшает поверхность контакта факела с поверхностью форсунки, что позвол ет повысить качество распьшени . При выдвижении насадка 11 уменьшаетс зона подсоса воздуха к соплу 8 из окружающей среды, в результате чего уменьшаетс угол факела распыленной жидкости и при I p/dр 0,3 он составл ет пор дка 60 (1 р - длина насадка; d - диаметр насадка). Дисперс ность распьша при этом не измен етс . Это обусловлено тем, что при вьщвиже- нии насадка 11 в указанном диапазоне некоторое количество жидкости попадает на его внутреннюю поверхность и распыл етс в нее. Распыление жидкости с поверхности насадка 11 должно ухудшить качество распылени . Однако при перемещении насадка 11 измен етс объем резонатора, что ведет к изменению параметров акустического пол , и если изменение частоты колебаний незначительно (уменьшение в пределах 0,2-0,5 кГц) и обусловлено потерей скорости потока при трении его о внутренние стенки насадка 11, то интенсивность колебаний увеличиваетс значительно от 143 до 150 дБ, т.е. почти в 1,5 раза. Таким образом, ухудшение качества распылени за счет вьщвижени насадка 11 компенсируетс увеличением интенсивности ко- 5 лебаний. Выдвижение насадка 11 вьш1е отношени 1p/dр 0,3 нецелесообразно , так- как угол факела распыленной жидкости при этом измен етс незначи0The adjustment of the spray of the sprayed liquid is carried out by moving the nozzle 11 along the axis of the nozzle. The position of the nozzle 11 is fixed by the lock nut 12. Moving the nozzle 11 allows adjusting the opening angle of the spray liquid in a wide range. When the end face of the nozzle 11 is at the level of the end face of the gas-air nozzle 8, the torch is fully open (opening angle 180 °). In this case, the gas-liquid mixture, which surrounds the exit edges of the cylinder 9 of the nozzle B, changes its direction by 96 and is sprayed. Under the action of the reverse current, the torch is pressed against the end edges of the nozzle 11. The cavity formed by the groove 7 on the outer surface of the nozzle 8 and the cylindrical nozzle 11 strengthens the main oscillations generated on. The output fi3 of the nozzle 8, and in addition, reduces the surface of the torch contact with the surface of the nozzle, which allows improving the quality of the flaking. When extending the nozzle 11, the zone of air leaks towards the nozzle 8 from the environment decreases, as a result of which the torch angle of the sprayed liquid decreases and at I p / dp 0.3 it is about 60 (1 p is the nozzle length; d is the nozzle diameter) . The dispersion of the crucible does not change. This is due to the fact that, when the nozzle 11 is in the specified range, a certain amount of liquid gets on its inner surface and is sprayed into it. Spraying liquid from the surface of the nozzle 11 should degrade the quality of the spray. However, when moving the nozzle 11, the volume of the resonator changes, which leads to a change in the acoustic field parameters, and if the oscillation frequency change is insignificant (decrease within 0.2-0.5 kHz) and is due to the loss of the flow velocity when it is rubbing against the internal walls of the nozzle then the oscillation intensity increases significantly from 143 to 150 dB, i.e. almost 1.5 times. Thus, the deterioration of the spray quality due to the increase in the nozzle 11 is compensated for by an increase in the oscillation intensity. The extension of the nozzle 11 above the ratio of 1p / dp 0.3 is impractical, since the angle of the plume of the sprayed liquid changes insignificantly.

5five

00

ухудшаетс . Начинает уменьшатьс и интенсивность колебаний, что обусловлено потерей энергии газожидкостного потока в результате его трени о внутреннюю поверхность насадка 11.getting worse. The intensity of oscillations also begins to decrease, which is caused by the loss of energy of the gas-liquid flow as a result of its friction against the internal surface of the nozzle 11.

Аналогичное вли ние на генерацию колебаний и регулировку габаритов факела оказывает отношение . Оптимальное значение этого отношени находитс в диапазоне d /d. 1,4-3. Нижний предел этого отношени соответствует случаю, когда внутренний диаметр насадка 11 равен наружному диаметру выходного торца цилиндра 9 сопла 8, т.е. d , (1 ,4-1 ,5)d „ „. СThe ratio has a similar effect on oscillation generation and adjustment of torch dimensions. The optimal value of this ratio is in the d / d range. 1.4-3. The lower limit of this ratio corresponds to the case when the inner diameter of the nozzle 11 is equal to the outer diameter of the output end of the cylinder 9 of the nozzle 8, i.e. d, (1, 4-1, 5) d „„. WITH

и, ц ., вдu, ts

увеличением этого отношени увеличиваетс поверхность факела, на котору воздух, подсасываемый в обратный ток оказывает давление. Так как количество воздуха, подсасываемого в сопло 8 при неизменных геометрических и технологических параметрах форсунки посто нно и не зависит от размеров насадка 11, то с увеличением диаметра последнего уменьшаетс давление на факел. Таким образом, существует критическое значение этого отношени , при котором факел еш;е будет прилсат к торцойым кромкам насадка 11. Сверх этого отношени факел, особенно при малых значени х отношени Ip/dp, не будет, прижиматьс к кромкам насадка 11 и регулировка габаритов факела распыленной жидкости будет невозможнby increasing this ratio, the surface of the plume increases, on which the air drawn into the reverse current exerts pressure. Since the amount of air drawn into the nozzle 8 at the same geometric and technological parameters of the nozzle is constant and does not depend on the size of the nozzle 11, the pressure on the torch decreases with increasing diameter of the latter. Thus, there is a critical value of this ratio, in which the flare e; e will be attached to the end edges of the nozzle 11. Over this ratio, the torch, especially at small values of the Ip / dp ratio, will not press the edges of the nozzle 11 and adjust the dimensions of the torch sprayed liquid will be impossible

При отсутствии скруглени выходной кромки цилиндра 9 сопла 8 факел распыленной жидкости регулируетс только до избыточного давлени 100 КПа. С увеличением давлени воздуха выше 100 кПа факел срываетс с кромок насадка 11 и не регулируетс ., С увеличением радиуса R скруглени выходной кромки цилиндра 9 сопла 8 критическое давление, при котором происходит срыв факела с кромок насадка 11, растет и при R(0,2-0,25) xdg факел устойчиво раскрыт и хорошо регулируетс перемещением насадка 11 при избыточном давлении воздуха вплоть до 600 кПа и вьш1е. Увеличение радиуса выше оптимального значени нецелесообразно, так как при этом ухудшаетс дисперсность распьша.In the absence of rounding of the exit edge of the cylinder 9 of the nozzle 8, the spray of the sprayed liquid is regulated only to an overpressure of 100 KPa. With increasing air pressure above 100 kPa, the flare breaks off the edges of the nozzle 11 and is not adjustable. With increasing radius R of the rounding-off of the exit edge of the cylinder 9 of the nozzle 8, the critical pressure at which the flare collapses from the edges of the nozzle 11 grows also at R (0.2 -0.25) xdg torch is stably open and is well regulated by moving the nozzle 11 with an excess air pressure of up to 600 kPa and higher. Increasing the radius above the optimum value is impractical because it decreases the dispersion of the grain.

Отношение оказывает су- ш,ественное вли ние на аэродинамику С увеличением отношени The ratio has a dramatic effect on aerodynamics. With an increase in the ratio

сопла. d,../d.nozzles. d, .. / d.

растет площадь периферий-нойperipheral area is growing

10ten

51691 . 51691.

зоны, что ведет к уменьшению величины средней абсолютной скорости на выходе из сопла и облегчает регулировку габаритов факела. Оптимальное значение находитс в диапазоне 0,5-0,7. При избыточном давлении 200-300 кПа в этом диапазоне абсолютна скорость воздушного потока на выходе из сопла имеет величину пор дка 140-190 м/с. При этом интенсивность акустических колебаний составл ет 145-150 дБ. Дальнейшее увеличение отношени dg /dк нецелесообразно, так как это ведет к значительному уменьшению скорости на выходе из сопла 8, что ухудшает качество распылени .zone, which leads to a decrease in the average absolute velocity at the exit of the nozzle and facilitates the adjustment of the torch dimensions. The optimal value is in the range of 0.5-0.7. With an overpressure of 200-300 kPa in this range, the absolute air velocity at the nozzle exit is of the order of 140-190 m / s. Here, the intensity of the acoustic oscillations is 145-150 dB. A further increase in the dg / dc ratio is impractical because it leads to a significant decrease in the speed at the exit of the nozzle 8, which degrades the quality of the spray.

Отношение ,, оказывает вли - о. и,Attitudes, has an impact - oh. and,

ние на аэродинамику, если оно больше 0,5. При этом уничтожаетс циркул ционное течение внутри сопла,,в значительной степени гаситс крутка, увеличиваетс осева составл юща ско- 21- рости и факел распыленной жидкости при всех остальных оптимальных соотношени х не регулируетс .aerodynamics, if it is more than 0.5. In this case, the circulation flow inside the nozzle is destroyed, the twist is substantially quenched, the axial velocity component increases, and the spray of the sprayed liquid is not regulated at all other optimal ratios.

Отношение вли ет на качество распылени , особенно приThe ratio affects the quality of the spray, especially when

1515

2020

30thirty

3535

4040

5050

Ip/dp 0. В этом случае факел, обтека -скругленные кромки цилиндра 9, прижимаетс к торцовой поверхности сопла 8 и насадка 11,Ip / dp 0. In this case, the torch, the flow around the rounded edges of the cylinder 9, is pressed against the end surface of the nozzle 8 and the nozzle 11,

Отношение d„/d„ оказывает вли г D. ЦThe ratio d „/ d„ influences g D. C

ние на регулировку габаритов факела. Нижний предел этого отношени имеет величину 1,4, т.е. внутренний диаметр цилиндрического насадка 11 равен наружному диаметру торцового участка цилиндра 9 сопла 8. С увеличением этого отношени повьш1аетс плавность регулировани угла раскрыти факела распыленной жидкости, однако при этом уменьшаетс давление на факел потока воздуха, подсасываемого в соп ,ло 8, и при определенном (критическом ) значении отношени d p/d факел не прижимаетс к кромкам насадка 11 и его регулировка становитс невозможной . Выполнение на наружной поверхности газовоздушного сопла 8 со стороны выходного торца кольцевой проточки 7 позвол ет с увеличением отношени d p./d g уменьшить поверхность контакта газожидкостной фазы с поЬ5 верхностью сопла 8 и таким образом повысить, качество распылени . Кроме того., газожидкостньтй поток создает в кольцевой проточке 7 разрежение (приadjustment of the torch dimensions. The lower limit of this ratio is 1.4, i.e. The inner diameter of the cylindrical nozzle 11 is equal to the outer diameter of the frontal section of the cylinder 9 of the nozzle 8. With this ratio increasing, the angle of opening of the spray liquid is smooth, however, the pressure on the flow of air drawn into the sop is reduced, and at a certain (critical The dp / d ratio of the torch is not pressed against the edges of the nozzle 11 and its adjustment becomes impossible. The execution on the outer surface of the gas-air nozzle 8 on the side of the exit end of the annular groove 7 allows, with an increase in the ratio d p./d g, to reduce the contact surface of the gas-liquid phase with the surface of the nozzle 8 and thus improve the quality of spraying. In addition., The gas-liquid stream creates a vacuum in the annular groove 7 (at

1351 Ip/d 0), что облегчает его прижимание к торцовой поверхности насадка 1 1 . , 1351 Ip / d 0), which facilitates its pressing to the end surface of the nozzle 1 1. ,

Отношение Ip/dp оказывает вли ние на угол раскрыти факела распыленной жидкости и дисперсность распыпа. При 1p/d р О факел полностью раскрыт (угол 180°). При выдвижении насадкаThe ratio Ip / dp affects the opening angle of the spray liquid and the dispersion of the spray. At 1p / d p O, the torch is fully open (angle 180 °). When extending nozzle

11 угол раскрыти уменьшаетс и при 0,3 составл ет 60 . Изменени дисперсности распыла в этом диапазоне изменени lp/d,p не наблюдаетс .11, the opening angle decreases and at 0.3 is 60. A change in the dispersion of the spray in this range of change in lp / d, p is not observed.

Claims

Invention Formula

A pneumatic acoustic nozzle for solutions containing a housing with a side branch pipe for supplying an air-gas spraying agent installed in a housing with the formation of an annular cavity a central branch pipe for supplying a solution with a cylindrical liquid nozzle placed in the annular cavity of the housing a gas distribution distributor, a cavity in the form of an annular groove and an air-gas nozzle with an inner surface.

eight

0

five

o b

made in the form of a cylinder conjugated with a truncated cone facing a large base to the gas distribution washer, differs from the fact that, in order to increase the reliability of adjusting the angle of opening of the spray of the sprayed liquid, the exit edge of the gas-air nozzle is made with a radius rounding the internal diameter of the gas-nozzle cylinder to the diameter of the larger base of its truncated cone is chosen to be from 0.5 to 0.7, the ratio of the diameter of the liquid nozzle to the internal diameter of the cylinder is gas the air nozzle is chosen smaller than 0.5, the ratio of the length of the resonator to its outer diameter is not greater than 0.3, and the ratio of the radius of the exit edge of the cylinder of the gas-air nozzle, the outer diameter of its output end and the diameter of the resonator to the inner diameter of the cylinder of the gas-air nozzle. from 0.2 to 0.25, QT 1.4 to 1.5 and from 1.4 to 3, respectively.

Editor A. Ogar

Compiled by A. Chal-Boru Tehred L. Serdyukova

Order 5521/9 Circulation 646 Subscription

VNIIPI USSR State Committee

for inventions and discoveries 1J3035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab.,. 4/5

Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4

Proofreader N.Korol