SU1306671A1 - Method of producing bimetallic strips - Google Patents

Method of producing bimetallic strips Download PDF

Info

Publication number
SU1306671A1
SU1306671A1 SU853937216A SU3937216A SU1306671A1 SU 1306671 A1 SU1306671 A1 SU 1306671A1 SU 853937216 A SU853937216 A SU 853937216A SU 3937216 A SU3937216 A SU 3937216A SU 1306671 A1 SU1306671 A1 SU 1306671A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
rolling
strip
thickness
base
deformation
Prior art date
Application number
SU853937216A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Вячеслав Григорьевич Рощупкин
Борис Лазаревич Линецкий
Сергей Михайлович Горбатюк
Тамара Сергеевна Рощупкина
Original Assignee
Московский институт стали и сплавов
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Московский институт стали и сплавов filed Critical Московский институт стали и сплавов
Priority to SU853937216A priority Critical patent/SU1306671A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1306671A1 publication Critical patent/SU1306671A1/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill

Abstract

Изобретение относитс  к области получени  биметаллических полос прокаткой и может быть использовано . в отрасл х, потребл ющих биметаллы с тонкими плакирующими покрыти ми: электронике, электрохимии, судостроении и т.д. Целью изобретени   вл етс  повышение качества биметаллических полос за счет улучшени  схватывани  составл ющих биметалла. Перед прокаткой одну из составл ющих подвергают деформации дл  создани  на всей или части поверхности соединени  рельефа, затем собирают биметаллический пакет, осуществл ют нагрев плакирующего сло  и поверхностного сло  основного металла непосредственно перед очагом деформации в индукционной печи, причем основу нагревают с градиентом температур между поверхностными и центральными сло ми, равным 0,3-0,8 от температуры рекристаллизации . Затем осуществл ют прокатку в вакууме с об  атием пакета 5- 7%, если толщина плакировки менее 0,05 мм, и 7-10%, если толщина пла-г кировки более 0,05 мм. Производство биметаллических полос по данному способу на вакуумном прокатном стане осуществл ют за один проход и получают качественное соединение малопластичной основы с тонкой плакировкой без разрушени  основы. e. (ЛThe invention relates to the field of bimetallic strip production by rolling and can be used. in bimetals with thin cladding coatings: electronics, electrochemistry, shipbuilding, etc. The aim of the invention is to improve the quality of bimetallic strips by improving the seizure of the components of the bimetal. Before rolling, one of the components is subjected to deformation to create a relief joint on all or part of the surface, then a bimetallic bag is assembled, the cladding layer and the surface layer of the base metal are heated directly in front of the deformation zone in an induction furnace, and the substrate is heated with a temperature gradient between the surface and central layers equal to 0.3-0.8 of the recrystallization temperature. Then, rolling is carried out under vacuum with a bag of 5–7%, if the cladding thickness is less than 0.05 mm, and 7–10%, if the cladding thickness is more than 0.05 mm. The production of bimetallic strips according to this method in a vacuum rolling mill is carried out in one pass and a high-quality connection of a low-plastic base with a thin plating is obtained without destroying the base. e. (L

Description

Изобретение относится к получению биметаллических полос прокаткой и может быть использовано в отраслях, потребляющих биметаллы с тонкими плакирующими покрытиями: электротехнике, 5 электрохимии, судостроении и т.д.The invention relates to the production of bimetallic strips by rolling and can be used in industries that consume bimetals with thin claddings: electrical engineering, 5 electrochemistry, shipbuilding, etc.

Цель изобретения - повышение качества биметаллических полос за счет улучшения схватывания составляющих биметалла. ЮThe purpose of the invention is to improve the quality of bimetallic strips by improving the setting of the components of the bimetal. YU

Способ осуществляют следующим об разом.The method is carried out as follows.

Одну из составляющих перед прокаткой в вакууме подвергают деформации для создания на всей или части по- 15 верхности соединения рельефа, затем собирают биметаллический пакет, осуществляют нагрев плакирующего слоя и поверхностного слоя основного металла непосредственно перед зоной де- 20 формации, а прокатку осуществляют с обжатием пакета 5-7% для толщины плакировки менее 0,05 мм и 7-10% для толщины плакировки более 0,05 мм. Нагрев осуществляют, обеспечивая разность температур между поверхностью полосы и ее центральными слоями 0,30,8 от температуры рекристаллизации основы. Толщина полосы составляет 15 диаметров рабочих валков, а высо- 50 та выступов рельефа накатки составляет 0,2-0,6 от толщины фольги.One of the components is subjected to deformation before rolling in vacuum to create a relief connection on all or part of the surface, then a bimetallic bag is assembled, the clad layer and the surface layer of the base metal are heated directly in front of the deformation zone, and rolling is carried out with compression of the bag 5-7% for plating thickness less than 0.05 mm and 7-10% for plating thickness more than 0.05 mm. Heating is carried out, providing a temperature difference between the surface of the strip and its central layers of 0.30.8 from the temperature of recrystallization of the base. The strip thickness is 15 diameters of the work rolls, and the height of the 50 protrusions of the knurling relief is 0.2-0.6 of the thickness of the foil.

Уменьшение диамет»ра рабочих валков до 0,20-1,0 от толщины деформируемой полосы (толщина полосы 1-5 35 диаметров валков) позволяет создать высокие удельные усилия в тонкой нагретой поверхностной зоне. Уменьшение диаметра валков менее 0,2 от толщины полосы уменьшает возможность 40 захвата полосы валками, увеличение более 1,0 от толщины полосы вызывает проникновение деформации в холодную центральную часть полосы.Reducing the diameter »ra of the work rolls to 0.20-1.0 from the thickness of the deformable strip (strip thickness 1-5 35 roll diameters) allows you to create high specific forces in a thin heated surface zone. Reducing the diameter of the rolls less than 0.2 of the strip thickness reduces the possibility of 40 capture of the strip by the rollers, an increase of more than 1.0 from the strip thickness causes deformation to penetrate into the cold central part of the strip.

При обеспечении разности темпера- 45 тур менее 0,3 от температуры рекристаллизации основы исчезает эффект раскатки горячего поверхностного слоя на холодном центральном ядре основы биметалла и снижаются давления свар- 50 ки, при превышении значения 0,8 от температуры рекристаллизации основы не создается эффект нагрева (только плакирующего слоя и очень тонкого поверхностного слоя основы), разогре- 55 вается и середина раската, что приводит к падению давления сварки. Значения 5-7% и 7-10% для толщины плакировки соответственно менее и болееIf the temperature difference is less than 0.3 from the base recrystallization temperature, the effect of rolling the hot surface layer on the cold central core of the bimetal base disappears and welding pressure decreases; when the value of 0.8 exceeds the base recrystallization temperature, the heating effect is not created ( only the cladding layer and a very thin surface layer of the base), the middle of the roll is also heated, which leads to a drop in welding pressure. The values of 5-7% and 7-10% for the thickness of the cladding, respectively, less and more

0,05 мм являются оптимальными, так как превышение их приводит к трещинообразованию к основе биметалла, а обжатие менее указанных пределов недостаточно для образования соединения .0.05 mm are optimal, since exceeding them leads to cracking to the base of the bimetal, and compression less than the specified limits is not enough for the formation of the connection.

Накатка на части или на всей более твердой поверхности при температурах прокатки составляющей рельефа позволяет искусственно увеличить давления при внедрении этих выступов в менее твердую составляющую. Поскольку поверхности не имеют окислов, в местах внедрения образуются мостики сварки, между которыми остаются неокисленные поверхности, несваренные между собой. Эти поверхности могут быть соединены при последующих нагревах на воздухе и прокатке с небольшими обжатиями. За счет накатки образуется предварительное сцепление поверхностей, которое позволяет при дальнейшей горячей прокатке на воздухе с малыми обжатиями соединять всю площадь поверхностей составляющих. В случае накатки рельефа по периметру составляющей увеличивается прочность сварки периферийных частей полосы, которые обычно обладают пониженной прочностью сцепления в биметаллах. При высоте выступов менее 0,2 от толщины фольги эффект повышения прочности незначителен, а превышение значения 0,6 от толщины фольги вызывает опасность прорыва фольги в местах выступов при плакировании.Knurling on a part or on an entire harder surface at rolling temperatures of a component of the relief allows artificially increasing the pressure when these protrusions are introduced into a less solid component. Since the surfaces do not have oxides, welding bridges are formed at the points of introduction, between which remain unoxidized surfaces that are not welded to each other. These surfaces can be joined during subsequent heating in air and rolling with small reductions. Due to rolling, preliminary adhesion of surfaces is formed, which allows for further hot rolling in air with small reductions to connect the entire surface area of the components. In the case of rolling the relief around the perimeter of the component, the welding strength of the peripheral parts of the strip increases, which usually have a reduced adhesion strength in bimetals. When the height of the protrusions is less than 0.2 of the thickness of the foil, the effect of increasing the strength is negligible, and exceeding the value of 0.6 of the thickness of the foil causes a risk of breakthrough of the foil in the places of protrusions during cladding.

Пример. На вакуумном прокатном стане прокатывают полосу титанового сплава ВТ-14 толщиной 10 мм с плакирующим слоем из пластины толщиной 0,1-0,3 мм. Диаметр рабочих валков 10 мм. Обжатие полосы в сварочном проходе 5-15%. Нагрев производят в индукционной печи мощностью I 50 кВт при частоте 880 кГц в течение 1520 с, что обеспечивает температуру в центре основы 250-950°C. Эта температура контролируется зачеканенной термопарой, температура поверхности контактной термопарой. Вариацией времени нагрева при большой мощности индукционного излучателя достигается разница температуры на поверхности и в центре заготовки от 0 до 700°С. Качество соединения оценивают при последующей холодной прокатке биметаллической полосы. В случае удовлетворительного качества соединения наблюдаются лишь отдельные несплошноExample. A strip of VT-14 titanium alloy 10 mm thick with a cladding layer from a plate 0.1-0.3 mm thick is rolled on a vacuum rolling mill. The diameter of the work rolls is 10 mm. Compression strip in the welding passage 5-15%. Heating is carried out in an induction furnace with a capacity of I 50 kW at a frequency of 880 kHz for 1520 s, which ensures a temperature in the center of the base of 250-950 ° C. This temperature is controlled by the minted thermocouple, the surface temperature is a contact thermocouple. By varying the heating time at high power of the induction emitter, a temperature difference is achieved on the surface and in the center of the workpiece from 0 to 700 ° C. The quality of the compound is evaluated during subsequent cold rolling of the bimetallic strip. If the quality of the compound is satisfactory, only a few

1306671 4 сти в соединении.металлов по краям полосы, непровары - плакирующий слой отделяется от основы - после 5-7% совместной холодной деформации.1306671 4 sti in the connection. Metals at the edges of the strip, lack of penetration - the cladding layer is separated from the base - after 5-7% of joint cold deformation.

Уменьшение диаметра рабочих вал- j ков менее 2 мм приводит к снижению жесткости валковой системы и пластической деформации самих валков. При использовании валков диаметром 2 мм качество соединения улучшается за 10 счет большей локализации сдвиговых деформаций в зоне сварки фольги и основы полосы. Увеличение диаметра валков свыше 10 мм приводит к проникновению сдвиговых деформаций в хо- 15 лодную центральную часть основы, что вызывает появление в ней микротрещин при деформации. Таким образом, соотношение 0,2-1,0 от толщины основы для диаметра валков позволяет эффек- 20 тивно локализовать деформацию только в нагретых поверхностных слоях и при низких обжатиях (5-10%) получить качественное соединение составляющих за счет значительного роста давле- 25 ния сварки при раскатке плакирующего слоя на захоложенном ядре основы.A decrease in the diameter of the work rolls-j rolls of less than 2 mm leads to a decrease in the rigidity of the roll system and the plastic deformation of the rolls themselves. When using rolls with a diameter of 2 mm, the quality of the joint is improved by 10 due to the greater localization of shear deformations in the zone of welding of the foil and the base of the strip. An increase in the diameter of the rolls over 10 mm leads to the penetration of shear deformations into the cold central part of the base, which causes microcracks to appear during deformation. Thus, the ratio of 0.2-1.0 of the thickness of the base for the diameter of the rolls allows you to effectively localize deformation only in heated surface layers and at low reductions (5-10%) to obtain a high-quality connection of components due to a significant increase in pressure welding when rolling the clad layer on the cold core of the base.

При производстве биметаллических полос по предлагаемому способу на вакуумном прокатном стане за один про- jq ход получают качественное соединение малопластичной основы с тонкой плакировкой без разрушения основы. Способ можно применять также для сварки прокаткой пластичных металлов и сплавов, трудно свариваемых другими способами.In the production of bimetallic strips according to the proposed method on a vacuum rolling mill in one jq process, a high-quality combination of a low-plastic base with thin cladding without breaking the base is obtained. The method can also be used for welding by rolling ductile metals and alloys that are difficult to weld by other methods.

Claims (3)

1one Изобретение относитс  к получению биметаллических полос прокаткой и может быть использовано в отрасл х, потребл ющих биметаллы с тонкими плакирующими покрыти ми: электротехнике электрохимии, судостроении и т.д.The invention relates to the production of bimetallic strips by rolling and can be used in the fields consuming bimetals with thin cladding coatings: electrical engineering, electrochemistry, shipbuilding, etc. Цель изобретени  - поБьш1ение качества биметаллических полос за счет улучшени  схватывани  составл ющих биметалла.The purpose of the invention is to improve the quality of the bimetallic strips by improving the seizure of the components of the bimetal. Способ осуществл ют следующим образом .The method is carried out as follows. Одну из cocтaвл юD иx перед прокаткой в вакууме подвергают деформации дл  создани  на всей или части поверхности соединени  рельефа, затем собирают биметаллический пакет, осуществл ют нагрев плакирующего сло  и поверхностного сло  основного металла непосредственно перед, зоной деформации , а прокатку осуществл ют с обжатием пакета 5-7% дл  толщины плакировки менее 0,05 мм и 7-10% дл  толщины плакировки более 0,05 мм. Нагрев осуществл ют, обеспечива  разность температур между поверхностью полосы и ее центральными сло ми 0,3- 0,8 от температуры рекристаллизации основы. Толщина полосы составл ет 1- 5 диаметров рабочих валков, а высота выступов рельефа накатки составл ет 0,2-0,6 от толщины фольги.Before rolling in vacuum, one of the properties of DD is subjected to deformation to create a relief joint on all or part of the surface, then a bimetallic bag is assembled, the base metal surface layer is heated directly in front of the deformation zone, and rolling is performed with compression of the stack 5 -7% for plating thickness less than 0.05 mm and 7-10% for plating thickness more than 0.05 mm. Heating is carried out by providing a temperature difference between the surface of the strip and its central layers of 0.3-0.8 times the recrystallization temperature of the substrate. The thickness of the strip is 1 to 5 diameters of the work rolls, and the height of the projections of the knurling pattern is 0.2-0.6 of the thickness of the foil. Уменьшение диаме1 ра рабочих валков до 0,20-1,0 от толщины деформируемой полосы (толщина полосы 1-5 диаметров валков) позвол ет создать высокие удельные усили  в тонкой нагретой поверхностной зоне. Уменьшение диаметра валков менее 0,2 от толщины полосы уменьшает возможность захвата полосы валками, увеличение более ,0 от толщины полосы вызывает проникновение деформации в холодную центральную часть полосы.A reduction in the diameter of the work rolls to 0.20–1.0 of the thickness of the deformable strip (the thickness of the strip 1–5 roll diameters) makes it possible to create high specific forces in a thin heated surface area. Reducing the diameter of the rolls to less than 0.2 from the strip thickness reduces the possibility of the strip to be caught by the rollers, increasing more than 0 from the strip thickness causes the penetration of the deformation into the cold central part of the strip. При обеспечении разности температур менее 0,3 от температуры рекристаллизации основы исчезает эффект раскатки гор чего поверхностного сло на холодном центральном  дре основы биметалла и снижаютс  давлени  сварки , при превьшении значени  0,8 от температуры рекристаллизации основы не создаетс  эффект нагрева (только плакирующего сло  и очень тонкогоBy providing a temperature difference of less than 0.3 from the temperature of recrystallization of the base, the effect of rolling the hot surface layer on the cold central core of the bimetal disappears and the welding pressure decreases, if the value of 0.8 of the base recrystallization temperature does not increase, the heating effect does not develop (only the cladding layer and thin поверхностного сло  основы), разогре- 55 , Качество соединени  оценивают ваетс  и середина раската, что при- при последующей холодной прокатке водит к падению давлени  сварки. Значени  5-7% и 7-10% дл  плакировки соответственно менее и более55). The quality of the joint is also evaluated by the middle of the roll, which during the subsequent cold rolling leads to a drop in the welding pressure. Values of 5-7% and 7-10% for plating, respectively, less and more биметаллической полосы, В случае удо влетворительного качества соединени  наблюдаютс  лишь отдельные несплопгаоbimetallic strip. In the case of satisfactory quality of the compound, there are only a few non-dislocations. WW 1515 2020 2525 066712066712 0,05 мм  вл ютс  оптимальными, так как превьщ ение их приводит к трещи- нообразованию к основе биметалла, а обжатие менее указарп1ых пределов недостаточно дл  образовани  соединени  ,0.05 mm is optimal, since their excess leads to cracking of the bimetal base, and the compression of less specified limits is not enough to form a joint, Накатка на части или на всей более- твердой поверхности при температурах прокатки составл ющей релЬефа позвол ет искусственно увеличить давлени  при внедрении этих выступов в менее твердую составл ющую. Поскольку поверхности не имеют окислов, в местах внедрени  образуютс  мостики сварки, между которыми остаютс  неокисленные поверхности, несваренные между собой. Эти поверхности могут быть соединены при последуюпшх нагревах на воздухе и прокатке с небольшими обжати ми. За счет накатки образуетс  предварительное сцепление поверхностей, которое позвол ет при дальнейшей гор чей прокатке на воздухе с малыми обжати ми соедин ть всю площадь поверхностей составл ющих, В случае накатки рельефа по периметру составл ющей увеличиваетс  прочность сварки периферийных частей полосы, которые обычно обладают пониженной 30 прочностью сцеплени  в биметаллах. При высоте выступов менее 0,2 от тол- щиньЕ фольги эффект повышени  прочности незначителен, а превышение значени  0,6 от толщины фольги вызывает опасность прорыва фольги в местах выступов при плакировании.Rolling into parts or over the entire more solid surface at the rolling temperatures of the LeFef component allows artificially increasing the pressure when these protrusions are introduced into the less solid component. Since the surfaces do not have oxides, welding bridges are formed at the points of introduction, between which non-oxidized surfaces remain, which are not welded together. These surfaces can be joined by subsequent heating in air and rolling with a slight reduction. Due to the knurling, a pre-adhesion of surfaces is formed, which allows, with further hot rolling in air with low compression, to connect the entire area of the component surfaces. In the case of surface knurling along the component perimeter, the welding strength of the peripheral parts of the strip increases, which usually have a reduced 30 adhesion strength in bimetals. When the height of the protrusions is less than 0.2 of the foil thickness, the effect of increasing the strength is insignificant, and exceeding 0.6 of the foil thickness creates the danger of foil breaking through in the areas of the protrusions during cladding. Пример, На вакуумном прокатном стане прокатывают полосу титанового сплава ВТ-14 толщиной 10 мм с плакирующим слоем из пластины толщиной 0,1-0,3 мм. Диаметр рабочих валков 10 мм. Обжатие полосы в сварочном проходе 5-15%, Нагрев производ т в индукционной печи мощностью 1 50 кВт при частоте 880 кГц в течение 15- 20 с, что обеспечивает температуру в центре основы 250-950 0. Эта температура контролируетс  зачеканенной термопарой, температура поверхности - контактной термопарой. Вариацией времени нагрева при большой мощности индукционного излучател  достигаетс  разница температуры на поверхности и в центре заготовки от О доExample: A strip of titanium alloy VT-14 with a thickness of 10 mm with a cladding layer of a plate with a thickness of 0.1-0.3 mm is rolled in a vacuum rolling mill. The diameter of the work rolls 10 mm. Compressing the strip in the welding passage 5–15%. Heating is performed in an induction furnace with a power of 1–50 kW at a frequency of 880 kHz for 15–20 s, which provides a temperature in the center of the base 250–950 0. This temperature is controlled by a caulked thermocouple, the surface temperature - contact thermocouple. By varying the heating time at high power of the induction radiator, the difference in temperature on the surface and in the center of the workpiece from 0 to 3535 4040 4545 5050 , Качество соединени  оценивают при последующей холодной прокатке The quality of the compound is assessed during subsequent cold rolling. биметаллической полосы, В случае удовлетворительного качества соединени  наблюдаютс  лишь отдельные несплопгаости в соединении,металлов по кра м полосы, непровары - плакирующий слой отдел етс  от основы - после 5-7% совместной холодной деформации.bimetallic strip. In case of satisfactory quality of the joint, there are only separate inconsistencies in the joint, metals along the edges of the strip, incomplete penetration — the cladding layer separates from the base after 5–7% of the total cold strain. Уменьшение диаметра рабочих валков менее 2 мм приводит к снижению жесткости валковой системы и пластической деформации самих валков. При использовании валков диаметром 2 мм качество соединени  улучшаетс  за счет большей локализации сдвиговых деформаций в зоне сварки фольги и основы полосы. Увеличение диаметра валков свыше 10 мм приводит к проникновению сдвиговых деформаций в хо-15 ких полос за счет улучшени  схваты- лодную центральную часть основы, что вани  составл ющих биметалла, осу- вызывает по вление в ней микротрещин при деформации. Таким образом, соотношение 0,2-1,0 от толщины основы дл  диаметра валков позвол ет эффек- 20 деформации, а прокатку осуществл ют тивно локализовать деформацию только с обжатием пакета 5-7% дл  плакирую- в нагретых поверхностных сло х и при низких обжати х (5-10%) получить качественное соединение составл ющих за счет значительного роста давле- 25 ни  сварки при раскатке плакирующего сло  на захоложенном  дре основы. При производстве биметаллических полос по предлагаемому способу на вакуумном прокатном стане за один про- JQ ход получают качественное соединениеReducing the diameter of the work rolls less than 2 mm leads to a decrease in the stiffness of the roll system and plastic deformation of the rolls themselves. When using rolls with a diameter of 2 mm, the quality of the joint is improved due to the greater localization of shear deformations in the welding zone of the foil and the base of the strip. An increase in the roll diameter over 10 mm leads to the penetration of shear deformations into hot 15 bands due to the improvement of the tight central part of the base, that the bimetal components make it possible for microcracks to appear during deformation. Thus, a ratio of 0.2-1.0 times the thickness of the base for the rolls allows effective deformation, and rolling effectively locates the deformation only with a 5-7% compression of the package for cladding in the heated surface layers and at low reduction (5-10%) to obtain a high-quality connection of the components due to a significant increase in the welding pressure when rolling the cladding layer on the cooled core of the base. In the production of bimetallic strips according to the proposed method, a high-quality connection is obtained on a vacuum rolling mill in one JQ stroke. ществл ют нагрев плакирующего сло  и поверхностного сло  основного ме талла непосредственно перед очагомheating of the cladding layer and the surface layer of the base metal immediately in front of the hearth. щего материала толщиной менее 0,05 мм и 7-10% дл  материала толщиной более 0,05 мм.material with a thickness of less than 0.05 mm and 7-10% for a material with a thickness of more than 0.05 mm. 2. Способ по п. 1, отличающийс  тем, что нагрев осуществл ют с обеспечением градиента температур между поверхностью полосы основного сло  и ее центральной зоной 0,3-0,8 от температуры рекристаллизации основы.2. A method according to claim 1, characterized in that the heating is carried out with the provision of a temperature gradient between the surface of the strip of the main layer and its central zone 0.3-0.8 of the recrystallization temperature of the base. малопластичной основы с тонкой плакировкой без разрушени  основы. Способ можно примен ть также дл  сварки прокаткой пластичных металлов иlow plastic base with thin plating without destroying the base. The method can also be used for welding by rolling plastic metals and Редактор Э.СлиганEditor E. Sligan Составитель И.Николаева Техред Н.ГлущенкоCompiled by I.Nikolaeva Tehred N.Glushchenko Заказ 1483/9 Тираж 976ПодписноеOrder 1483/9 Circulation 976 Subscription ВНИИПИ Государственного комитета СССРVNIIPI USSR State Committee по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раущска  наб., д. 4/5for inventions and discoveries 113035, Moscow, Zh-35, Rauschska nab., 4/5 Производственно-полиграфическое предпри тие, г. Ужгород, ул. Проектна , 4Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4 30667143066714 сплавов, трудно свариваемых другими способами.alloys that are difficult to weld in other ways. Формула изобретени Invention Formula 1. Способ получени  биметаллических полос на основе малопластичных труднодеформируемых материалов, плакированных фольгой, включакщий сборку пакета из полос основного металла и плакирующего, его нагрев и последующую прокатку в вакууме, о т- личающийс  тем, что, с целью повышени  качества биметаллических полос за счет улучшени  схваты- вани  составл ющих биметалла, осу- деформации, а прокатку осуществл ют с обжатием пакета 5-7% дл  плакирую- 1. A method of producing bimetallic strips based on low-plastic non-deformable materials clad with foil, including assembling a package of strips of a base metal and cladding, heating and then rolling in vacuum, which is aimed at improving the quality of bimetallic strips by improving seizure of the components of the bimetal, deformation, and rolling is carried out with a compression package of 5-7% for the cladding ществл ют нагрев плакирующего сло  и поверхностного сло  основного металла непосредственно перед очагомheating of the cladding layer and the surface layer of the base metal immediately before the hearth ких полос за счет улучшени  схваты- вани  составл ющих биметалла, осу- деформации, а прокатку осуществл ют с обжатием пакета 5-7% дл  плакирую- strips due to improved gripping of the components of the bimetal, de-stressing, and rolling is performed with compression of the package by 5-7% for the plated щего материала толщиной менее 0,05 мм и 7-10% дл  материала толщиной более 0,05 мм.material with a thickness of less than 0.05 mm and 7-10% for a material with a thickness of more than 0.05 mm. 2. Способ по п. 1, отличающийс  тем, что нагрев осущеких полос за счет улучшени  схваты- вани  составл ющих биметалла, осу- деформации, а прокатку осуществл ют с обжатием пакета 5-7% дл  плакирую- 2. A method according to claim 1, characterized in that the heating of the draining strips by improving the bimetal components grip, deformation, and rolling is carried out with a package compression of 5-7% for the clad- ствл ют с обеспечением градиента температур между поверхностью полосы основного сло  и ее центральной зоной 0,3-0,8 от температуры рекристаллизации основы.They provide a temperature gradient between the surface of the strip of the main layer and its central zone of 0.3-0.8 times the recrystallization temperature of the substrate. 3. Способ по пп. 1 и 2, о т л ч чающийс  тем, что толщина полосы основного сло  составл ет 1- 5 диаметров рабочих валков.3. The method according to paragraphs. 1 and 2, in that the thickness of the strip of the base layer is 1 to 5 times the diameters of the work rolls. Корректор Т.КолбProofreader T. Kolb
SU853937216A 1985-08-06 1985-08-06 Method of producing bimetallic strips SU1306671A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853937216A SU1306671A1 (en) 1985-08-06 1985-08-06 Method of producing bimetallic strips

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853937216A SU1306671A1 (en) 1985-08-06 1985-08-06 Method of producing bimetallic strips

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1306671A1 true SU1306671A1 (en) 1987-04-30

Family

ID=21191863

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU853937216A SU1306671A1 (en) 1985-08-06 1985-08-06 Method of producing bimetallic strips

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1306671A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР № 722722, кл. В 23 К 20/04, 1978. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3912152A (en) Method for cladding a ferrous substrate with non-ferrous metals
CN111195685A (en) Thermally assisted roll bending of multiple sheet materials
US5060845A (en) Method for manufacture titanium clad steel plate
JP3742340B2 (en) Method for producing aluminum composite material
SU1306671A1 (en) Method of producing bimetallic strips
JP2000190020A (en) Manufacture of plate and bar and manufacture of welded groove tube
JPS6350112B2 (en)
SU585033A1 (en) Method of making bimetallic packages
CN116160753B (en) Single-sided stainless steel composite board and preparation method thereof
JP2546589B2 (en) Method for producing titanium clad steel sheet by continuous hot rolling
SU770698A1 (en) Method of manufacturing metallic shaped workpiece by pressure welding
JPS5910462A (en) Production of copper or copper alloy clad steel
JP2783170B2 (en) Method for producing clad plate of aluminum and stainless steel
JPS60187487A (en) Production of composite material
JPH04123883A (en) Method for hot rolling titanium clad steel sheet
JPH09182981A (en) Manufacture of clad material
SU557900A1 (en) The method of obtaining a multilayer sheet based on titanium and its alloys
SU1191232A1 (en) Method of producing bimetallic strips
JPS5951389B2 (en) Manufacturing method for flat clad spars
JPH06155049A (en) Method for hot rolling titanium clad steel sheet taking copper as intermediate joint medium
SU166569A1 (en) METHOD OF MAKING BIMETALLIC SHEETS, FOR EXAMPLE ALUMINUM - COPPER
JPS61286006A (en) Production of cladding metallic plate
SU1542743A1 (en) Method of producing bimetal
JPS6221404A (en) Hot rolling method for three-layered stainless clad steel slab
JPS5896816A (en) Production of copper or copper alloy clad steel by rolling method under initially strong rolling reduction