SU1305013A1 - Abrasive tool for machining brittle non-metallic materials - Google Patents
Abrasive tool for machining brittle non-metallic materials Download PDFInfo
- Publication number
- SU1305013A1 SU1305013A1 SU853978337A SU3978337A SU1305013A1 SU 1305013 A1 SU1305013 A1 SU 1305013A1 SU 853978337 A SU853978337 A SU 853978337A SU 3978337 A SU3978337 A SU 3978337A SU 1305013 A1 SU1305013 A1 SU 1305013A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tool
- holes
- metal
- binder
- layer
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к области изготовлени абразивного инструмента и ноз- вол ет повысить точность обработки и увеличить выход годных изделий нутем выполнени инструмента из сопр женных слоев на металлическом 1 и полимерном 2 св A-f зующих. в слой па металлическом св зующем включены отверсти 6 на полимерном св зующем, рассредоточенные по рабочей части инструмента по спирали со cMenie- нием участков относительно друг друга в сторону обрабатываемой новерхпости ограниченным размером d участка, увеличенного в 5-70 раз по сравнению с алмазо- металлическими агрегатами 3. Отверстии 6 вынолнены за одно целое со сло ми 2 на полимерном св зую1нем и рассредоточены на рабочей части инструмента по логарифмической спирали в радиальном направ.пе- нии или по снира. ш в осевом паправ.пении. Скон.1енные кромки 4 сменхепы отпосите;1ь- по кро.мок 5 сло па металлическом св зующем на 0.04-5.0 ТОЛН1ИНЫ этого сло . 2 з.н. ф-лы. 6 ил.. 2 табл. (Л оа о сд о 00The invention relates to the field of manufacturing an abrasive tool and does not allow to increase the machining accuracy and increase the yield of usable products by using a tool to make a tool from adjoining layers on metal 1 and polymer 2 bonding A-f. In the layer of metal bonding, the holes 6 on the polymer bonding are distributed spirally over the working part of the tool with cMeniement of the areas relative to each other in the direction of the processed surface with a limited dimension d of the area increased 5-70 times as compared with the diamond-metal units 3. Holes 6 are made in one piece with layers 2 on the polymer bond and are dispersed on the working part of the instrument along a logarithmic spiral in the radial direction or in a slant. w in axial pa.penii. The edges of the first 4 sheets are repaired; 1b in the middle of a 5 layer metal binder at 0.04-5.0 THICKNESS of this layer. 2 zn f-ly. 6 or 2 tabl. (L oa o sd o 00
Description
Изобретение относитс к инструментам дл шлифовани , а именно к инструментам с неравномерной твердостью дл обработки хрупких неметаллических материалов, нанри- мер кремниевых пластин.The invention relates to tools for grinding, namely, tools with uneven hardness for treating brittle non-metallic materials, silicon wafer examples.
Цель изобретени - повышение точности обработки и увеличение выхода годных изделий путем согласовани износа сло на металлическом св зующем с износом сло на полимерном св зуюшем.The purpose of the invention is to improve the processing accuracy and increase the yield of products by matching the wear of the layer on the metal bond with the wear of the layer on the polymer bond.
На фиг. 1 изображен инструмент дл дисковой обработки (абразивный круг) с участками круглой формы, рассредоточенными по логарифмической спирали в радиальном направлении; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг.. 3 - инструмент дл торцовой обработки (алмазна кольцева фреза.) с участками круглой формы, рассредоточенными по спирали в осевом направлении; на фиг. 4 - разрез Б-Б фиг. 3; на фиг. 5 - схема работы абразивного круга; на фиг. 6 - схе.ма работы алмазной кольцевой фрезы.FIG. Figure 1 shows a disc processing tool (abrasive wheel) with circular shaped areas dispersed along a logarithmic spiral in the radial direction; in fig. 2 shows section A-A in FIG. one; Fig. 3 shows a tool for face machining (a diamond ring milling cutter.) with circular shaped sections distributed in a spiral in the axial direction; in fig. 4 - section bb FIG. 3; in fig. 5 - scheme of the abrasive wheel; in fig. 6 - scheme of the diamond ring cutter.
Инструмент состоит из сло 1 на металлическом св зую1цем и сопр женными с ним двум (фиг. 2) или одним (фиг. 4) сло ми 2 на полимерном св зующем, которые дополнительно содержат алмазометаллические агрегаты 3. Ири этом слои 2 выполнены со скосом кромок 4, которые смещены относительно кромок 5 сло на металлическом св зующем на 0,04-5,0 его толщины (h).The tool consists of a layer 1 on a metal bond 1 and two layers associated with it (Fig. 2) or one (Fig. 4) layers 2 on a polymer binder, which additionally contain diamond-metal aggregates 3. This layer 2 is made with bevel edges 4, which are offset from the edges of the 5 layers on the metal binder by 0.04-5.0 of its thickness (h).
В слое 1 выполнены отверсти 6, заполненные материалом сло на полимерном св зующем . Диаметр отверстий равен 5-70 размерам алмазометаллических агрегатов 3, при этом отверсти 6 рассредоточены на рабочей части инструмента Н но спирали таким образом, что смещение а каждого последующего участка в сторону обрабатываемой поверхности не превышает его размера d.In the layer 1, holes 6 are made, filled with the material of the layer on the polymer binder. The diameter of the holes is 5-70 sizes of diamond-metal aggregates 3, while the holes 6 are dispersed on the working part of the tool H but the helix in such a way that the offset of each subsequent section in the direction of the treated surface does not exceed its size d.
Отверсти 6 могут быть рассредоточены по логарифмической спирали в радиальном направлении с рассто нием в между соседними витками, равным 2-4 размера d отверсти 6. Отверсти б могут быть также рассредоточены на рабочей части Н по спи15Holes 6 can be dispersed along a logarithmic spiral in the radial direction with a distance of between adjacent turns equal to 2-4 sizes of d hole 6. Holes can also be dispersed on the working part H by spacing
Различна твердость и износостойкость слоев 1 и 2 приводит к образованию на рабочем профиле инструмента двух фаз, имеющих резкие градиенты свойств, в результате чего область, прилегающа к границеDifferent hardness and wear resistance of layers 1 and 2 leads to the formation of two phases on the working profile of the tool, with sharp gradients of properties, resulting in the area adjacent to the boundary
5 слоев 1 и 2, вл етс концентратором напр жений , где по вл ютс очаги разрушени (лунка). Наличие участков - отверстий б - в слое 1 измен ет характер износа рабочего профил инструмента, т. е. в месте выхода5 layers 1 and 2, is a stress concentrator where foci of fracture appear (well). The presence of areas - holes b - in layer 1 changes the pattern of wear of the working tool profile, i.e. at the exit point
10 отверсти б износ носит равномерный характер . Равномерность износа объ сн етс тем, что область, прилегающа к границе слоев 1 и 2, в месте выхода отверсти б имеет однородный состав на полимерном св зующем. Таким образом, износ инструмента , не оказывает существенного вли ни на точность параметров фаски, а равномерный износ на отдельных участках рабочего профил обеспечивает размерную стойкость при сохранении высокого качества обработ20 ки.10 holes b wear is uniform. The uniformity of wear is due to the fact that the area adjacent to the boundary of layers 1 and 2, at the exit point of the hole b, has a uniform composition on the polymeric binder. Thus, tool wear does not significantly affect the accuracy of chamfer parameters, and uniform wear in certain areas of the work profile provides dimensional stability while maintaining high quality machining.
Расположение отверстий 6 на рабочей части Н по спирали в радиальном или осевом направлении (в зависимости от назначени инструмента) обеспечивает по мере износа инструмента постепенный их выходThe arrangement of the holes 6 on the working part H in a spiral in the radial or axial direction (depending on the purpose of the tool) ensures their gradual exit as the tool wears out.
2 на рабочий профиль, в частности, на границу слоев 1 и 2, а так как смещение а не превышает размера d отверсти на границе слоев 1 и 2, всегда находитс хот бы одно отверстие б, что обеспечивает стабильность геометрических параметров получаемого профил фаски на все.м прот жении эксплуатации инструмента.2 to the working profile, in particular, to the boundary of layers 1 and 2, and since the offset a does not exceed the size d of the hole on the border of layers 1 and 2, at least one hole b is always located, which ensures the stability of the geometrical parameters of the resulting chamfer profile after the use of the tool.
Наличие на режущей кромке инструмента двух сопр женных профилей с различными углами позвол ет одновременно формировать на боковой поверхности кристалла пр мую и наклонную грани. При этом слой 1 на металлическом св зующем формирует вертикальную нерабочую грань 7 у основани кристалла, а слой 2 на полимерном св зуюшем формирует и осуществл етThe presence on the cutting edge of the tool of two conjugated profiles with different angles allows simultaneously forming straight and inclined faces on the lateral surface of the crystal. In this case, the layer 1 forms a vertical non-working face 7 at the base of the crystal on the metal binder, and the layer 2 forms and realizes the polymer connection 2
чистовую обработку наклонной рабочей грани 8 (поверхность р-п-перехода) кристалла 9, определ ющей его рабочие параметры. Таким образом, инструмент одновременно формирует две сопр женные грани кристал30 finishing processing of the inclined working face 8 (pn junction surface) of the crystal 9, which determines its operating parameters. Thus, the tool simultaneously forms two conjugate crystal 30 faces.
3535
рали в осевом направлении с углом накло- 45 вертикальную (нерабочую) и наклоннуюaxial direction with a tilt angle of 45 vertical (non-working) and inclined
(рабочую). В результате образуетс кристалл 9 в виде усеченной пирамиды (фиг. 5) или усеченного конуса.(фиг. б).(working). As a result, a crystal 9 is formed in the form of a truncated pyramid (Fig. 5) or a truncated cone (Fig. B).
на о( витков к плоскости, перпендикул рной оси вращени инструмента, наход щимс в пределах 2-30° (фиг. 3).on o (turns to a plane perpendicular to the axis of rotation of the tool, which is in the range of 2-30 ° (Fig. 3).
В процессе работы инструмент рабочими кромками вышлифовывает в изделии канав (рабочую). В результате образуетс кристалл 9 в виде усеченной пирамиды (фиг. 5) или усеченного конуса.(фиг. б).In the process of work, the tool with working edges will grind out the ditch (working) product. As a result, a crystal 9 is formed in the form of a truncated pyramid (Fig. 5) or a truncated cone (Fig. B).
В то же врем , наличие отверстий б на режущей кромке инструмента улучшает каку , соответствующую профилю инструмента. 50 честно обрабатываемой слоем 1 новерхносПри этом слой 1 на металлическом св зующем несет основную нагрузку по разруще- нию обрабатываемого материала и измельчению продуктов резани , а слои 2 на полимерном св зующем формируют боковые поверхности . При этом слой 1 должен обладать высокой кромкостойкостью, а слои 2 - высоким качеством обработки.At the same time, the presence of holes b on the cutting edge of the tool improves kaku, corresponding to the profile of the tool. 50 honestly processed by the layer 1 of the surface. At the same time, the layer 1 on the metal binder carries the main load on the destruction of the material being processed and the grinding of the cutting products, and the layers 2 on the polymer binder form the side surfaces. In this case, layer 1 should have a high edge resistance, and layers 2 should have a high quality of processing.
5555
ти, что исключает по вление трещин, а кромка инструмента представл ет собой разновидность прерывистой поверхности с заполненными промежутками, что также предотвращает по вление трещин и увеличивает стойкость кромки.This eliminates the occurrence of cracks, and the tool edge is a type of discontinuous surface with gaps, which also prevents the occurrence of cracks and increases the edge resistance.
Кроме того, отверсти б способствуют лучшему сцеплению слоев на полимерномIn addition, the holes b contribute to better adhesion of the layers on the polymer
Различна твердость и износостойкость слоев 1 и 2 приводит к образованию на рабочем профиле инструмента двух фаз, имеющих резкие градиенты свойств, в результате чего область, прилегающа к границеDifferent hardness and wear resistance of layers 1 and 2 leads to the formation of two phases on the working profile of the tool, with sharp gradients of properties, resulting in the area adjacent to the boundary
слоев 1 и 2, вл етс концентратором напр жений , где по вл ютс очаги разрушени (лунка). Наличие участков - отверстий б - в слое 1 измен ет характер износа рабочего профил инструмента, т. е. в месте выходаlayers 1 and 2, is a stress concentrator where foci of destruction appear (well). The presence of areas - holes b - in layer 1 changes the pattern of wear of the working tool profile, i.e. at the exit point
отверсти б износ носит равномерный характер . Равномерность износа объ сн етс тем, что область, прилегающа к границе слоев 1 и 2, в месте выхода отверсти б имеет однородный состав на полимерном св зующем. Таким образом, износ инструмента , не оказывает существенного вли ни на точность параметров фаски, а равномерный износ на отдельных участках рабочего профил обеспечивает размерную стойкость при сохранении высокого качества обработки .holes b wear is uniform. The uniformity of wear is due to the fact that the area adjacent to the boundary of layers 1 and 2, at the exit point of the hole b, has a uniform composition on the polymeric binder. Thus, tool wear does not significantly affect the accuracy of chamfer parameters, and uniform wear in certain areas of the work profile provides dimensional stability while maintaining high quality processing.
Расположение отверстий 6 на рабочей части Н по спирали в радиальном или осевом направлении (в зависимости от назначени инструмента) обеспечивает по мере износа инструмента постепенный их выходThe arrangement of the holes 6 on the working part H in a spiral in the radial or axial direction (depending on the purpose of the tool) ensures their gradual exit as the tool wears out.
на рабочий профиль, в частности, на границу слоев 1 и 2, а так как смещение а не превышает размера d отверсти на границе слоев 1 и 2, всегда находитс хот бы одно отверстие б, что обеспечивает стабильность геометрических параметров получаемого профил фаски на все.м прот жении эксплуатации инструмента.On the working profile, in particular, on the border of layers 1 and 2, and since the offset a does not exceed the size d of the hole on the border of layers 1 and 2, at least one hole b is always located, which ensures the stability of the geometric parameters of the resulting chamfer profile for everything. m during operation of the tool.
Наличие на режущей кромке инструмента двух сопр женных профилей с различными углами позвол ет одновременно формировать на боковой поверхности кристалла пр мую и наклонную грани. При этом слой 1 на металлическом св зующем формирует вертикальную нерабочую грань 7 у основани кристалла, а слой 2 на полимерном св зуюшем формирует и осуществл етThe presence on the cutting edge of the tool of two conjugated profiles with different angles allows simultaneously forming straight and inclined faces on the lateral surface of the crystal. In this case, the layer 1 forms a vertical non-working face 7 at the base of the crystal on the metal binder, and the layer 2 forms and realizes the polymer connection 2
чистовую обработку наклонной рабочей грани 8 (поверхность р-п-перехода) кристалла 9, определ ющей его рабочие параметры. Таким образом, инструмент одновременно формирует две сопр женные грани кристалfinishing processing of the inclined working face 8 (pn junction surface) of the crystal 9, which determines its operating parameters. Thus, the tool simultaneously forms two conjugate crystal faces.
вертикальную (нерабочую) и наклонную vertical (non-working) and inclined
(рабочую). В результате образуетс кристалл 9 в виде усеченной пирамиды (фиг. 5) или усеченного конуса.(фиг. б).(working). As a result, a crystal 9 is formed in the form of a truncated pyramid (Fig. 5) or a truncated cone (Fig. B).
В то же врем , наличие отверстий б на режущей кромке инструмента улучшает качестно обрабатываемой слоем 1 новерхнос55At the same time, the presence of holes b on the cutting edge of the tool improves the quality of the treated layer 1 novoshnos55
ти, что исключает по вление трещин, а кромка инструмента представл ет собой разновидность прерывистой поверхности с заполненными промежутками, что также предотвращает по вление трещин и увеличивает стойкость кромки.This eliminates the occurrence of cracks, and the tool edge is a type of discontinuous surface with gaps, which also prevents the occurrence of cracks and increases the edge resistance.
Кроме того, отверсти б способствуют лучшему сцеплению слоев на полимерномIn addition, the holes b contribute to better adhesion of the layers on the polymer
и металлическом св зующих между собой, в то врем как в известных инструментах сцепление слоев осуществл етс в основном за счет микропор и частичного взаимного внедрени .and metallic interconnects, while in the known tools the cohesion of the layers is carried out mainly by micropores and partial interposition.
Размер отверстий d, равный 5-70 размерам алмазометаллических агрегатов, выбран из расчета обеспечени однородности состава участков на полимерном св зующем и слоев на полимерном св зующем. При размере отверстий менее 5 размеров алмазометаллических агрегатов их объем настолько мал, что алмазометаллические агрегаты при прессовании инструмента не попадают в отверстие, а скапливаютс вблизи него, что отрицательно сказываетс на выполнении функции сохранени геометрии рабочего профил , так как неравномерность в распределении алмазометаллических агрегатов вблизи отверстий сопровождаетс нарушением равномерности тепло- отвода и изменением характера износа в данном месте. При размере отверстий более 70 размеров алмазометаллических агрегатов наблюдаетс снижение конструктивной прочности инструмента, при этом может происходить выкрашивание полимерного св зующего.The size of the holes d, equal to 5-70 sizes of diamond-metal aggregates, was chosen from the calculation of ensuring the uniformity of the composition of the sections on the polymer binder and the layers on the polymer binder. When the hole size is less than 5 sizes of diamond-metal aggregates, their volume is so small that diamond-metal aggregates do not fall into the hole when pressing a tool, but accumulate near it, which negatively affects the performance of the geometry maintenance function of the working profile, as unevenness in the distribution of diamond-metal aggregates near the holes is accompanied violation of the uniformity of heat removal and a change in the nature of wear at a given place. When the size of the holes is more than 70 sizes of diamond-metal aggregates, a decrease in the structural strength of the tool is observed, and chipping of the polymer binder may occur.
Если величина h составл ет менее 0,04 толщин сло 1 на металлическом св зующем , то упругой деформации сло 1 на режущей кромке недостаточно дл качественного формировани реза, в результате чего могут возникнуть трещины и сколы по гран м кристалла. При величине h более 5,0 толщин сло на металлическом св зующем начинает про вл тьс нестабильность процесса резани . Даже при достаточно малых усили х резани (подачах), в услови х сквозной резки, в случае когда инструмент внедр етс в подложку, процесс резани сопровождаетс вибраци ми, отрицательно сказывающимис на точности формировани профил реза и способными привести к слому инструмента.If the value of h is less than 0.04 of the thickness of the layer 1 on the metal binder, then the elastic deformation of the layer 1 on the cutting edge is not sufficient for a high-quality cut, as a result of which cracks and chipping along the facets of the crystal may occur. When the value of h is greater than 5.0 layer thickness, the instability of the cutting process begins to appear on the metal binder. Even with sufficiently small cutting forces (feeds), under the conditions of through cutting, in the case when the tool is inserted into the substrate, the cutting process is accompanied by vibrations that negatively affect the accuracy of the formation of the cutting profile and can lead to the cutting of the tool.
Рассто ние между соседними витками логарифмической спирали, составл ющее 2-4 размера участка на полимерном св зующем , в случае дискового инструмента и угол наклона витков спирали к плоскости, перпендикул рной оси вращени инструмента , составл ющий 2-30°, в случае торцового инструмента, выбраны из расчета по- выщени стабильности работы и обеспечени гарантированного выхода отверстий 6 на полимерном св зующем на режущую кромку инструмента по мере его износа. При рассто нии между витками менее 2 размеров участков в первом случае и угле наклона меньшем 2° во втором случае участки на полимерном св зующем могут перекрывать друг друга, образу обширные полости , в результате чего снижаетс конструктивна прочность рабочей части инстру0The distance between adjacent turns of the logarithmic spiral, constituting 2-4 of the section size on the polymer binder, in the case of a disk tool, and the angle of inclination of the coils of the spiral to the plane, perpendicular to the axis of rotation of the tool, constituting 2-30 °, in the case of the end tool, selected on the basis of increasing the stability of the operation and ensuring the guaranteed exit of the holes 6 on the polymer binder to the cutting edge of the tool as it is worn. With a distance between coils of less than 2 sizes of sections in the first case and an inclination angle of less than 2 ° in the second case, the areas on the polymer binder can overlap each other, forming large cavities, resulting in a reduction in the structural strength of the working part of the tool
5five
5five
мента П, нарушаетс стабильность работы, происходит слом режущей кромки. При рассто нии между витками более 4 размеров участков и угле наклона витков более 30° уменьшаетс число участков на полимерном св зующем, одновременно наход щихс на режущей кромке на границе слоев 1 и 2, что снижает и точность формировани профил реза и качество обработки. Кроме того, в случае когда размер d отверсти участка минимален в допустимых пределах, смещение а в сторону обрабатываемой поверхности может превысить размер d, в результате чего на границе слоев 1 и 2 на режущей кромке в определенные моменты не находитс ни одного участка на полимерном св зующем.ment P, the stability of work is broken, the cutting edge is scrapped. When the distance between turns of more than 4 sizes of sections and the angle of inclination of turns of more than 30 ° decreases the number of sections on the polymer binder, which are simultaneously on the cutting edge at the interface of layers 1 and 2, which reduces the accuracy of formation of the cut profile and the quality of processing. In addition, in the case when the size d of the opening of the section is minimal within the allowable limits, the displacement and towards the surface to be machined may exceed the size d, with the result that at certain moments there is not a single section on the polymeric binder at certain points .
В инструменте слой 1 на металлическом св зующем выполн ют методом поропжовой металлургии, слои 2 на полимерном св зующем - напрессовкой абразивной массы 0 на торцовые поверхности сло I. Формообразование отверстий может осуществл ть.- с различными способами, например штамповкой одновременно с получением сло 1 и последующим заполнением абразивной массой при напрессовке слоев 2.In the tool, layer 1 on a metal binder is performed by the method of porous metallurgy, layers 2 on a polymer binder — by pressing an abrasive mass 0 onto the end surfaces of layer I. The formation of the holes can take place — with various methods, for example by stamping simultaneously with layer 1 and the subsequent filling of the abrasive mass by pressing the layers 2.
Абразивный инструмент изготовлен и испытан при разделении кремниевых пластин на пр моугольные (абразивный круг) и круглые кристаллы (алмазна кольцева фреза) с фаской.The abrasive tool is made and tested when dividing silicon wafers into rectangular (abrasive) wheels and round crystals (diamond ring cutter) with a chamfer.
Слой 1 на металлическом св зующем и алмазометаллические агрегаты изготавливают на основе меди, олова, никел и алмаза марки АСМ 14/10 концентрацией 100%. Слои 2 на полимерном св зующем изготавливали на основе фенолформальдегидной смолы, алмазов АСМ 14/10 концентрацией и ал.мазометаллических агрегатов.Layer 1 on a metal binder and diamond-metal aggregates are made on the basis of copper, tin, nickel and diamond of the AFM 14/10 brand with a concentration of 100%. Layers 2 on a polymeric binder were made on the basis of a phenol-formaldehyde resin, AFM diamonds of 14/10 concentration and aluminum-metal aggregates.
Абразивный круг указанной характеристики диаметром 56 мм, толщиной сло на металлическом св зующем 0,1 мм, углом скоса кромок слоев на полимерном св зующем 90° алмазометаллическими агрегатами размером 0,1 мм, смещением кромок слоев 0,08 мм и участками на полимерном св зующем диаметром 3 мм при рассто нии между ними в 30°, а между витками спирали 8 мм испытан на установке при следующем режиме: частота вращени круга 3-10 мин , скорость подачи 3 мм/с, глубина резани 0,55 мм, объем подачи СОЖ 1,5 л/мин.An abrasive wheel of the indicated characteristic with a diameter of 56 mm, a layer thickness on a metal bond of 0.1 mm, a bevel angle of the edges of the layers on a polymer binder, 90 ° diamond metal aggregates of 0.1 mm, a displacement of the edges of the layers is 0.08 mm and sections on a polymer binder. with a diameter of 3 mm with a distance of 30 ° between them, and between coils of a spiral of 8 mm was tested at the installation under the following mode: circle rotation speed 3-10 min, feed speed 3 mm / s, cutting depth 0.55 mm, coolant supply volume 1.5 l / min
Дл сравнени провод т испытани известных кругов диаметром 56 мм со слоем на металлическом св зующем на основе меди , олова, никел , алмазов АСМ 14/10 - 100% и боковых слоев на основе фенил- формальдегидной смолы, алмазов АСМ 14/10 - 100% и алмазометаллических агрегатов со скосом кромок в 90°.For comparison, tests are carried out on known circles with a diameter of 56 mm with a layer on a metal binder based on copper, tin, nickel, AFM 14/10 diamonds - 100% and side layers based on phenyl formaldehyde resin, AFM diamonds 14/10 - 100% and diamond-metal aggregates with bevel edges of 90 °.
Сравнительные данные (результаты испытаний ) приведены в табл.-1.Comparative data (test results) are given in Table-1.
00
00
5five
00
5five
Таблица 1Table 1
Предла81Pred81
Извест- ныйFamous
15-5015-50
Предлагаема алмазна кольцева фреза указанной характеристики диаметром 12 мм, толщиной сло на металлическом св зующем 0,5 мм, углом скоса кромки сло на полимерном св зующем 45°, алмазо- металлическими агрегатами размером 0,1 мм смещением кромок слоев 0,1 мм и участками на нолимерном св зующем размерами 1,5 мм при рассто нии между ними 5 мм и углом наклона витков 5° испытана на макетном устройстве при следующем режиме: частота вращени инструмента 3-10 мин , скорость подачи 2 мм/мин, глубина резани 0,55 мм, объем подачи СОЖ 1,2 л/мин.The proposed diamond ring cutter of the indicated characteristic with a diameter of 12 mm, a layer thickness on a metal binder of 0.5 mm, a bevel angle of a layer’s edge on a polymer binder 45 °, diamond-metal aggregates of 0.1 mm in size and a 0.1 mm offset of the edges of the layers on a 1.5 mm polymer binder with a distance between them of 5 mm and a tilt angle of 5 ° turns, tested on a prototype device in the following mode: tool rotation frequency 3-10 min, feed speed 2 mm / min, cutting depth 0.55 mm, coolant supply volume 1.2 l / min.
Дл сравнени провод т испытани алмазной кольцевой фрезы известной конструкции с толщиной сло на металлическом св зующем на основе меди, олова, никел 0,5 мм, углом скоса сло на основе фенол- формальдегидной смолы 45°.For comparison, a diamond ring cutter with a known construction with a layer thickness on a metal binder based on copper, tin, nickel 0.5 mm, and a bevel angle based on a phenol-formaldehyde resin 45 ° is tested.
Сравнительные данные приведены в табл. 2.Comparative data are given in Table. 2
Таблица 2table 2
Предлагаема Offered
4646
Изиест- на Izestna
3838
Таким образом, точность обработки предлагаемым инструменто.м при получении фаски на кристалле повыщаетс не менее чем в 5 раз,по сравнению с известным, а выход годных - 1,2 раза.Thus, the machining accuracy of the proposed tool. When obtaining a chamfer on the crystal increases not less than 5 times compared with the known, and the yield is 1.2 times.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853978337A SU1305013A1 (en) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | Abrasive tool for machining brittle non-metallic materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853978337A SU1305013A1 (en) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | Abrasive tool for machining brittle non-metallic materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1305013A1 true SU1305013A1 (en) | 1987-04-23 |
Family
ID=21205912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU853978337A SU1305013A1 (en) | 1985-11-18 | 1985-11-18 | Abrasive tool for machining brittle non-metallic materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1305013A1 (en) |
-
1985
- 1985-11-18 SU SU853978337A patent/SU1305013A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 1085800, кл. В 24 D 5/14, 1983. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9701043B2 (en) | Dicing blade | |
| EP1319470B1 (en) | Ultra abrasive grain wheel for mirror finish | |
| US6110030A (en) | Ultra fine groove chip and ultra fine groove tool | |
| KR101091030B1 (en) | Method for producing pad conditioner having reduced friction | |
| US4567694A (en) | Grinding wheel for grinding the flat surface of a hard and brittle material | |
| CN1042111C (en) | Disc shaped lapping tool | |
| KR20000024453A (en) | Conditioner for polishing pad and method of manufacturing the same | |
| CN109333385B (en) | Diamond grinding wheel with microstructure and preparation method thereof | |
| EP2334471B1 (en) | Electroformed thin-wall cutting saws impregnated with abrasives | |
| US4339896A (en) | Abrasive compact dressing tools, tool fabrication methods for dressing a grinding wheel with such tools | |
| JP4432816B2 (en) | Transparent or translucent abrasive grains and wheels | |
| KR100781026B1 (en) | Super-abrasive machining tool and method of use | |
| SU1305013A1 (en) | Abrasive tool for machining brittle non-metallic materials | |
| US6361412B1 (en) | Process and rotary point crush truer for dressing grinding wheels with profiled working surfaces | |
| Tawakoli et al. | Dressing of grinding wheels | |
| US7614395B2 (en) | Electroformed thin-wall cutting saw impregnated with abrasives | |
| KR20160031546A (en) | Form dressing roller | |
| US8191545B2 (en) | Electroformed thin-wall core drills impregnated with abrasives | |
| JP2001025948A (en) | Spherical grinding wheel | |
| CN108698202B (en) | Abrasive tool | |
| JP2008229764A (en) | Rotary tool and machining method | |
| JP3690994B2 (en) | Electrodeposition tool manufacturing method | |
| JPH0223284B2 (en) | ||
| SU1085800A1 (en) | Abrasive wheel | |
| JPH08243928A (en) | Segment type grinding wheel and its manufacture |