SU1303578A1 - Способ получени плавленого гранулированного цементного клинкера - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к промьш- лейности строительных материалов, преимущественно к способам получени  плавленого цементного клинкера. С клиннер { амулированньы j Природный газ Лыповые вазы OtneHHo-tHuffK. шлан Топливо иА -   1 целью обеспечени  непрерывности процесса , повышени  удельной производительности и снижени  удельного расхода топлива в предлагаемом способе Получени  плавленого гранулированного клинкера дл  продувки используют горючий восстановительный газ, полученный в верхней зоне конвертера, продувку осуществл ют при скорости газов на выходе из зоны продувки конвертера , равной скорости витани  капель расплава предельно допустимого диаметра, обеспечивающий вынос дис- ,пергированного расплава в верхнюю зону конвертера, а охлаждение расплава осуществл ют продувкой природного газа. 1 ил. ьы j doccmawSume/iuHbiu soj Attcnep upoffoHHtftu pocn/foff i (Л С со о 00 ел 00 из естн н О/(ис/1итель

Description

Изобретение относитс  к промышленности строительных материалов, преимущественно к способам получени  плавленого цементного клинкера.

Цель изобретени  - обеспечение непрерывности процесса, повышение удельной производительности, снижение удельного расхода топлива.

На чертеже представлена схема осуществлени  способа.

На схеме обозначена зона 1 продувки конвертера, где за счет обработки материала высокотемпературными продуктами сгорани  происходит его плавление и вынос получаемого диспергированного расплава в верхнюю зону, верхн   зона 2 конвертера, где осуществл етс  охлаждение и гранул ци  поступающего из нижней зоны диспергированного клинкерного расплава .

Процесс плавлени  клинкера проводитс  в конвертере в режиме кип щего сло , куда подаетс  огненно-жидкий шлак в заданном количестве и известн к , необходимые дл  получени  клинкера заданного состава. Кип щий слой образуетс  за счет продувки ванны расплава высокотемпературными продуктами сгорани , получающимис  от сжигани  топливно-кислородной смеси. Организаци  процесс а плавки в кип щем слое расплава позволит достичь высокой удельной .производительности конвертера.

Диаметр выносимых капель расплава выбирают исход  из необходимости обеспечени  скорости их охлаждени , близкой к скорости охлаждени  при вод ной гранул ции, так как от скорости охлаждени  клинкерного рас- плава зависит качество получаемого гранул та.

Выносимые из зоны продувки капли расплава должны иметь диаметр не более 1,5 мм. Только дл  таких частиц скорость охлаждени  природным газом будет соответствовать скорости охлаждени  при вод ной гранул ции . Дл  обеспечени  этих условий дымовые газы на выходе из зоны продувки должны иметь скорость, равную скорости витани  капель расплава диаметром I,5 мм. При скорост х газов, превышающих указанную из зоны продувки , будут выноситьс  капли диаметром более 1,5 мм, скорость охлаждени  которых будет меньше допустимой. Про

5

0

5

0

дувка со скоростью, меньшей скорости витани  капель диаметром 1 ,5 мм, существенно снизит эффективность процесса и приблизит режим продувки к режиму кип щего сло  без выноса расплава .

Организаци  процесса плавлени  с посто нным выводом диспергированного расплава-дает возможность организовать процесс плавлени  в непрерывном режиме.

В поток диспергированного расплава и дымовых газов, поступающих в верхнюю зону 2 конвертера, подают холодный природный газ дн  охлаждени  и гранул ции расплава. Така  гранул ци  позволит осуществить охлаждение капель не только за счет контакта с холодным природным газом, но и за счет отъема тепла в результате эндотермического эффекта реакций взаимодействи  природного газа с высокотемпературными продуктами сгорани j выход шими вместе с диспергированным расплавом из зоны продувки.

Б результате этого взаимодействи  вместе с гранулированным клинкером получают гор чий восстановительный газ, близкий по своему химическому составу к восстановительным газам высокотемпературной кислородной конверсии, используемым в доменном процессе в качестве заменител  кокса.

Способ осуществл ют следующим образом .

Пример 1. Дл  обеспечени  производительности конвертера (1 тонна клинкера в час) в кип щий слой подают 730 кг известн ка и 570 кг огненно-жидкого доменного шлака следующего состава, %: СаО 45,4; SiO 35,8;; , 9,7; MgO 6,9; , 0,22; остальное 0,17.

При этом получают клинкер состава , %: СаО 64,76; SiOj. 21,15; 6,17; MgO-2,04; , 4,59; остальное 1,29.

Кип щий слой организуют путем продувки ванны расплава дымовыми газами, образующимис  от сжигани  природного газа и кислорода. При этом скорость газов на выходе из зоны продувки составл ет 10 м/с. Така  скорость обусловливаетс  необходимостью обеспечени  выноса из зоны продувки капель расплава диаметром до 1,5 мм, скорость последующего охлаждени  которых

природным газом равна .скорости охлаждени  силикатных расплавов при во-, д ной гранул ции.

Дл  охлаждени  и гранул ции диспергированного расплава в верхнюю г зону реактора подаетс  природньй газ в количестве 0,4 м на 1 кг клинкера . Такое количество природного газа обеспечивает необходимую скорость охлаждени  капель расплава с одновре-10 манным получением горючего восстановительного газа следующего химического состава, %: СО 29; СС 4; Hj 54; 12; N 1.

водительности конвертера и эффектив ности процесса.

Пример 3. Процесс организу ют при тех же входных параметрах, v что и в предыдущих примерах, но ско рость дымовых газов на выходе из зо ны продувки превышает 10 м/с. Это приводит к выносу крупных капель ра плава, скорость охлаждени  которых ниже скорости охлаждени  при вод но гранул ции, что в значительной степени ухудшает качество гранул та.

Из полученных результатов следуе что по сравнению с известным спосоКалориметрическа  температура го- f5 бом организаци  плавлени  клинкера

рени  получаемого газа после осушки составит 2500 С, что существенно выше калориметрической температуры горени  природного газа. Это позволит использовать получаемый горючий газ 20 в доменном процессе в качестве заменител  кокса.

Удельный приведенный расход топлива на процесс получени  клинкера плавлением с учетом использовани  го-25 рючего восстановительного газа составит 90 кг условного топлива на тонну.

Пример 2. Дл  обеспечени  производительности конвертера (1 тонна клинкера в час) в кип щий слой по-30 дают 715 кг известн ка и 580 кг огнен-- но-жидкого доменного шлака следующего состава, %: СаО 45,4; ЗЮ 35,8; , 9,7; MgO 6,9; , 0,22; остальное 0,17.35

При этом получают клинкер состава , %: СаО 64,76; SiO 21,15; , 6,17; MgO 2,04; 4,59; остальное 1 ,29.

Кип ш;ий слой организуют путем про-40 дувки ванны распла ва дымовыми газами , образующимис  от сжигани  природного газа и кислорода, скорость которых на выходе из зоны продувки ниже 10 м/с. Это приводит к выносу только 45 мелкодисперсных капель, дол  которых в расплаве незначительна, и, следовательно ,- резко снижаетс  количество расплава, выносимого из зоны, свою очередь;ведет к. снижению произ50

в режиме кип щего сло  с вы расплава дает возможность д сокой удельной производител плавильной зоны конвертера рывной его работе, что вмес фективным использованием фи тепла клинкерного расплава ет существенно снизить удел веденный расход топлива на

Claims (1)

1. Формула изобрет

   Способ получени  плавлен лированного цементного клинк включающий подачу в конверте но-жидких шлаков и известн к следующим их расплавлением п дувки высокотемпературными л ми сгорани  и охлаждение, о чающийс  тем, что, с обеспечени  непрерывности пр повьшени  удельной производи ти, снижени  удельного расхо лива, дл  продувки использу чий восстановительный газ, п ный в верхней зоне конвертер дувку осуществл ют при скоро зов на выходе из зоны продув вертера, равной скорости вит пель расплава предельно допу диаметра, обеспечивающей вын пергированного расплава в ве зону конвертера, а охлаждени плава осуществл ют продувкой ного газа.

   Редактор В.Ковтун

   Составитель А.Кулабухова Техред Л.Сердюкова Корректор А.Обручар

   Заказ 1275/27 Тираж 588 Подписное

   ВНИИПИ Государственного комитета СССР

   по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска  наб., д. 4/5

   .Производственно-полиграфическое предпри тие, г.Ужгород, ул.Проектна , 4

   7S4

   водительности конвертера и эффективности процесса.

   Пример 3. Процесс организуют при тех же входных параметрах, v что и в предыдущих примерах, но скорость дымовых газов на выходе из зоны продувки превышает 10 м/с. Это приводит к выносу крупных капель расплава , скорость охлаждени  которых ниже скорости охлаждени  при вод ной гранул ции, что в значительной степени ухудшает качество гранул та.

   Из полученных результатов следует, что по сравнению с известным спосо20

   25

   30 -- 35

   40 5

   0

   в режиме кип щего сло  с выносом расплава дает возможность достичь высокой удельной производительности плавильной зоны конвертера при непрерывной его работе, что вместе с эффективным использованием физического тепла клинкерного расплава позвол ет существенно снизить удельный приведенный расход топлива на процесс.

   Формула изобретени 

   Способ получени  плавленого гранулированного цементного клинкера, включающий подачу в конвертер огненно-жидких шлаков и известн ка с последующим их расплавлением путем продувки высокотемпературными лродукта- ми сгорани  и охлаждение, отличающийс  тем, что, с целью обеспечени  непрерывности процесса, повьшени  удельной производительности , снижени  удельного расхода топлива , дл  продувки используют горючий восстановительный газ, полученный в верхней зоне конвертера, продувку осуществл ют при скорости газов на выходе из зоны продувки конвертера , равной скорости витани  капель расплава предельно допустимого диаметра, обеспечивающей вынос диспергированного расплава в верхнюю зону конвертера, а охлаждение расплава осуществл ют продувкой природного газа.

   .Кулабухова юкова Корректор А.Обручар