SU1296616A1 - Способ конвертировани медных штейнов - Google Patents
Способ конвертировани медных штейнов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1296616A1 SU1296616A1 SU853989856A SU3989856A SU1296616A1 SU 1296616 A1 SU1296616 A1 SU 1296616A1 SU 853989856 A SU853989856 A SU 853989856A SU 3989856 A SU3989856 A SU 3989856A SU 1296616 A1 SU1296616 A1 SU 1296616A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- matte
- copper
- converter
- air
- concentrate
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Способ конвертировани медных штейно относитс к области цветной металлургии. Целью изобретени вл - етс сокращение длительности технологического процесса. Цель достигаетс путем подачи в конвертер строго определенного количества воздуха. Способ включает опр еделение содержани меди, железа и кремнезема в гранулированном концентрате, меди в штейне и ислорода в .цутьевом воздухе, измерение веса залитого в конвертер жидкого штейна, загруженного гранулированного концентрата и расхода дутьевого воздуха, причем сжатый воздух продувают через жидкий штейн, в количестве, соответствующем полному завертению первого и второго периодов конвертировани . 2 з.п. ф-лы, 3 табл. (Л Х J5 35
Description
Изобретение относитс к цветной металлургии, в частности к способам конвертировани медных штейнов.
Целью изобретени вл етс сокращение длительности технологического 5 процесса.
Сначала с помощью анализаторов вещественного состава (либо методом экспресс-а;нализа) определ ют содер- жание меди, железа и кремнезема в 0
7,8 Си шт
гранулированном кон в жидком штейне. Из того в крнвертер шт кислорода в дутьево
К ехр
г
Затем вычисл ют пользовани кислоро К,и переводный коэф дел ющий долю услов нулированном концен I
Ог лат
60-а-Си
ыт
, +b.(0,1--0,125 Cu
Си
U)T
о
2 Аут
де 7,8 - безразмерный коэффициент, учитывающий среднюю в зкость штейна при температурах от 1000 до 1250 С, долевое содержание меди в штейне, %/1 00, долевое объемное содержание кислорода в воздутсе, %/100, коэффициент, учитывающий кинетику окислени серы, 1/ати,
давление дутьевого воздуха , атй,
коэффициент, учитывающий длину траектории струи
2 A-Curp
7
60
h
,8 A-Cu2
р
А 0,826Си,р+ Fe,p +0,21 SiO., ,р - 0,21,.
В. 0,24Cu,p+ .Fe,p+ 0,826Cu2p + 0,21 Cu.
где Wpp - количество загруженного гранулированного концентрата .
40 Все числовые коэффициенты в скобках приведенных зависимостей имеют размерность м /кг.
При отсутствии точных данных количество перерабатываемого гранулиро- 45 ванного концентрата определ ют следующей зависимостью:
,ЧT ЫТ U1T . - - „ ., .„ (Qg-Cn )
Wrp- J,IWmTVlJOUU U7 АУТ
а затем количество дутьевого воздуха Общее количество дутьевого возду- после подачи кремнистого флюса: Гд,необходимого дл полного окис лени сернистого железа обычного и условного штейна, т.е. завершение первого периода конвертировани опре- дел етс суммированием Рдц.,, Рд,, 55 и Fjy, .
где Cur ,Ferp
и SiOjr - долевые содержани ме- ди, железа и кремнезема в гранулированном концентрате.После этого определ ют количество дутьевого воздуха ,-, до подачи крем-.- нистого флюса либо гранулированного- концентрата.
С, W,(0,08-0,10Cu,)/(0,y-K),
Vi Wy (0,26-0, 3256Си,)/(02ду/К)..
Количество дутьевого воздуха после подачи гранулированного концентрата Tf Lri определ ют по формуле:
(Гд у, W,p (О, ЗЬ-0,3757Си,р)/(0,д.),-К),
. F
1
Аут
,(0, 34-0,4256Си,) +
К . + W,p (О, 3h - О, 3757CU,. )1 , м
5
1296616 .. 2
гранулированном концентрате и меди в жидком штейне. Измер ют вес залитого в крнвертер штейна и содержание| кислорода в дутьевом воздухе.
Затем вычисл ют коэффиЦие нт использовани кислорода в конвертере К,и переводный коэффициент h, определ ющий долю условного штейна в гранулированном концентрате.- I
Ог лат
-(0,1--0,125 Cu
т.
W
uiT
воздуха в штейне при его температурах от 1000 до }250°С и диаметр фурмы 1/кг дл 80-тонного конвертера ,001, а дл 40-тонного ,0015, вес запитого в конвертер штейна, кг.
0,1 и 0,125
безразмерные коэффициенты, учитьшающие высоту расплавленной массы над фурмами при рабочем наклоне конвертера;
. F
1
Аут
,(0, 34-0,4256Си,) +
К . + W,p (О, 3h - О, 3757CU,. )1 , м
312966164
Количество дутьевого воздуха , вершени второго периода конвер- необходимого дл полного окислени тировани , определ ют по фор- серы в,полусёрнистой меди, т.е. за- муле:
„ 0,16666 ,„
V к о,,, шт Си, +W,pCu,p-0,0115 W.Cu,), мЗ
г
где - количество слитого кон- ,2928 - плотность воздуха при верторного шлака, кг,Т-273к, ,03 кПа.
0 1666- размерный коэффициент, fO Определ ют потребное количество
.дутьевого воздуха дл второго периоИсходные данные применительнода конвертировани С„„: к 80-тонному конвертеру приведены
в табл. 1 и 2.G Q,25(G,Cu,- G Си/ t5
Определ ют потребное количество-0,0115 ) 0,25(184200 0,298+ воздуха дл первого периода конвертировани G по известному способу:+ 781000,266 - О,0115151600 0,298)
Si ,-0,5Cu)(S,p+0,2Fe,p- 20 18786,67 кг О/.
-О, 25Curp) 184200(0,4-0,5-0,298) + Переход на объемные единицы воздуха,
+ 78100 (О, 28НО,20, 125-0, 25-0,266) получают
64939,15 кг О, ..107ЯА
С. o:liHf2928 - .
Переход на объемные единицы,получают:
№ 64939.15воздух при Т 273 К, Р 101,03 кПа.
....«.L.K.M.i-.
eojAi 0,232 1,2928Определ ют завершение первого и
-1 -г 0-701 эп второго периодов конвертировани
216514,63 м воздуха при Т 273К,30 предложенному способу. Дл этого Р - 101,03 кПа,предварительно определ ют величину
где 0,232 - весовое долевое содер- коэффициента использовани кислорожание кислорода в возду- да в конвертере К и переводной коэф- хе,фициент h.
К ех«Г7,8 Cuu.r О, лчг 1
Р бО-а-Сиц,, +Ь WWT (0,1-0,125Cuu,T )J
Г 7,-8 0,2980,21
ехр - gQ 1-0,298-0,21+0,001 184200(0,1-0,125-0,298) . , i
Дл определени переводного коэффи- „ „„,„ „ „ „„„, циента h сначала наход т величины + 0,826Cu +
А и В:+ О, 21Cu,pSiOjfp 0,24-0, 266+0, 266 х
А 0,826Си + Fe + 0,21SiO,, - 0,21 х О, 125+0, 826(0, 266)+0, 21 О, 266 X
X 0,254 0,169723, 0,,266+0,125+0,21 О,54-0,21 0,188056,
h . 2-A;Curp 2-0,188056-0.266
-1,ЙА-Си р 0,169723+СО, 169323)2-1,,188056(0,266) .
Определ ют количество дутьевого : р 1 Г воздуха (без учета механических к- I ит 34-0,4256Си +
потерь на фурмах), необходимого дл + W (О 30h-0 37S7r, 1- окислени и опшаковани сернистого Р Т о79686 0 2Т
железа в обычном штейне и в штейне, l84200(0, 34-0, 4256.0, 298)+78100(0 Зх образовавшемс от гранулированногол , -«
концентрата:хО,41 79-0,37570,266)1 202805, 21 м
.воздуха при Т 273 К,,03 кПа.
Определ ют количество дутьевого воздуха, необходимого дл окислени серы в полусернистой меди:рП 0 16666 Af к
- 0,0115W Cu,,
(WurCu,,- о:1 1г5лт « 2« 5
X 0,298 + 78100.0,266 - 0,0115-151600х
X 0,298) 61547,92 м воздуха при Т 273 К, Р 101,03 кПа.
Результаты расчетов сведены в табл.3.
15
Из табл.3 видно, что по известному способу подали в конвертер излишнего воздуха 279151,55 - 264353, 14798,42 м. При среднем минутном расходе 655,8.м дл 80-тонного конвертера продолжительность процесса
ла
22,56,мин.
изобретени
1. Способ конвертировани медных штейнов, включающий определение содержани меди, железа и кремнезема в гранулированном концентрате, ме- ди в штейне и кислороде в дутьевом воздухеj измерение веса залитого в кЬНРйртер жидкого штейна, загруженного гранулированного концентрата и расхода дутьевого воздуха, о т л и-
де 7,8
60
а b К ехр 1 - 5
-безразмерный коэф циент, учитываюа ий среднюю в зкость штейна при температурах от 1000 до 1250 С,
-коэф4в1циент, учитывающий кинетику окислени серы, при конвертировании медных штейнов;
давление дутьевого воздуха ,
коэффициент, учитываю1ций длину траектории струи воздуха в штейне при его температурах от 1000 до 1250°С и диаметр фурмы.
ма
166
чающийс тем, что, с целью со- кращени длительности технологического процесса, жидкий штейн продувают сжатым воздухом в количестве, рав- ном стехиометрическим коэффициентам реакции окислени сернистого железа в первом периоде конвертировани и серы в полусернистой меди во втором периоде конвертировани .
2. Способ по П.1, о т л и ч а ю- щ и и с тем, что необРходимое количество сжатого воздуха дл первого периода конвертировани продувают через жидкий расплав, исход из коэффициента использовани кислорода в конвертере, веса залитого штейна и содержани меди в нем, а также загруженного гранулированного концентрата и содержание меди, железа и кремнезе- в нем и вычисл ют по формуле
ма
АЧТ
1
к
w.,,(0, 34-0,4256Cu,)0 - Ul глчт
+W,p (О, 30h-0, 3757Cu) ,
где О,
2Л)Т
W
0
UT
0
W
долевое содержание кислорода в дутье (объемы), количество залитого в конвертер штейна, долевое содержание меди в штейне,
количество загруженного гранулированного концентрата ,
Cupp - долевое содержание меди
в гранулированном концентрате ,
К - коэффициент использовани кислорода в конвертере равный:
0,1
(дп 80-тонногЬ конвертора ,001, а дл 40-тонного ,0015),
и 0,125- безразмерные коэффициенты, учитывающие высоту расплавленной массы над фурмами при рабочем положении лонвертора,
h - коэффициент,определ ющий долю медного штейна в загруженном гранулированном концентрате:
h
2 (A)- Cu,p
В +V-- 1,8-A Cu p A 0,826Cu,p+Fe,p+0,21SiO,,-0,21;
B- 0,24Cu +Cu Fe -Ю,826Cu% +0,21Cu,,SiO,p,
Си , Fe и SiOj - долевые содержани меди, железа 0 и g 15666
и кремнезема вF,
гранулированном
концентрате. 0,0115 ) , 3. Способ по п.1, о т л и ч а rani и и с тем, что необходимое коли- где весовое количество слитого
чвство сжатого воздуха дл второгоконвертерного :шлака.
Таблица, 1
Химический состав гранулированного медного концентрата, %/100
Си,р 1 Fe,p I S,p I SiOrp J CaO, | , | ,p J Прочие 0,266 0,125 0,28t 0,254 0,008 0,042. 0,01, 0,014 .
Таблица 2
ПараметрI Показатель
Количество залитого штейна (V ), кг18 4200
Содержание меди в штейне (Си }, %/1000,298
Количество загруженного, гранулированного концентрата (Wj,p ), кг
Количество слитого конвертерного шлака (W ), кг
Содержание кислорода в дутьевом воздухе (О.ц-) %/100 (объемных)
Давление дутьевого воздуха (а), ати
Фактический расход, м дутьевого воздуха
в первом периоде конвертировани , (без
учета потерь на фурмах ( ( К, ,03 кПа)
Фактический расход, м дутьевого воздуха
во втором периоде конвертировани , без
учета потерь на фурмах () (, ,03 кПа)
периода конвертировани пролугают через расплав, исход из коэффициента использовани кислорода в конвертере , веса залитого штейна и содержани меди в нем, гранулированного концентрата и содержани меди в нем, а также слитого конвертерного шлака и вычисл ют по формуле:
78100 151600
0,21 1,0
.203100 61000
Расход воздуха в период конвертировани
Известный
Предложенный
Известный
Пр едл оже нный
Известный
Предложенный
Редактор К..Волощук
Составитель А.Кальницкий
Техред А.Кравчук Корректор М. Демчик
Заказ 721/30Тираж 605 , Подписное
ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д. 4/5
Производственно-полиграфическое предпри тие, г.Ужгород, ул. ГГроектна , 4
Т а б .. и I 5
Количество продуваемого воздуха, м
Относитеп1)На . ошибка, %
I
актическое | расчетное 203100 216514J63. 203100 61000 61000 264100
264100
202805,21.
62636,92
61547,92
279151,55
264353,13
-0,19 +0,14 -2,61 -0,89 -5,39 +0,10
Claims (4)
1. Способ конвертирования штейнов, включающий определение содержания меди, железа и кремнезема в гранулированном концентрате, меди в штейне и кислороде в дутьевом воздухе, измерение веса залитого в конвертер жидкого штейна, загруженного гранулированного концентрата и расхода дутьевого воздуха, о т л иК = ехр
40'
7 · 8 Си ωτ· 02 Wur
Си ыг
Wrp Сигр долевое содержание кислорода в дутье (объемы), количество залитого в конвертер штейна, долевое содержание меди в штейне, количество загруженного гранулированного концентрата, долевое содержание меди в гранулированном концентрате, коэффициент использования кислорода в конвертере равный:
где 7,8
60· а* Си 07 дут
- безразмерный коэффициент, учитывающий среднюю вязкость штейна при температурах от 1000 до 1250°С,
- коэффициент, учитывающий кинетику окисления серы, при конвертировании медных штейнов;
- давление дутьевого воздуха,
- коэффициент, учитывающий длину траектории струи воздуха в штейне при его температурах от 1000 до 1250°С и диаметр фурмы- b-W,; (0,1-0,125 Сшт )
0,1 (для 80-тонного конвертора Ь=0,001, а для 40-тонного Ь=0,0015),
0,125- безразмерные коэффициенты, учитывающие высоту расплавленной массы над фурмами при рабочем положении конвертора, коэффициент,определяющий долю медного штейна в загруженном гранулированном концентрате:
_
2 (A)__Curp____
В + ^.- 1,8-A'Cu'ip'
A = 0, 826Curp+Fefp+0, 21Si0 -0,21;
B· = 0,24Cu +Cu Fe +0,826Cu*+ +0,21CurpSi0,p, rCu , Ferpn SiO2rp- долевые содержания меди, железа и кремнезема в гранулированном концентрате.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что необходимое количество сжатого воздуха для второго периода конвертирования продугают через расплав, исходя из коэффициента использования кислорода в конвертере, веса залитого штейна и содержания меди в нем, гранулированного концентрата и содержания меди в нем, а также слитого конвертерного шлака и вычисляют по формуле:
V;“-f
- 0,0115 WKU)CUb)T) г«е Чш.· весовое количество слитого конвертерного шлака.
Таблица. 1
Количество залитого штейна (Νωτ ), кг 184200
Содержание меди в штейне (сицт), %/100
Колйчество загруженного,гранулированного концентрата ), кг
0,298
78100
Количество слитого конвертерного шлака (W ), кг
151600
Содержание кислорода в дутьевом воздухе %/100 (объемных)
4A<jt >
0,21
Давление дутьевого воздуха (а), ати
1,0
Фактический расход, м дутьевого воздуха в первом периоде конвертирования, (без учета потерь на фурмах (Е^тф). (Т=273 К, Р=101,03 кПа·) .203100
Фактический расход, м дутьевого воздуха во втором периоде конвертирования, без учета потерь на фурмах (Е^ ) (Т=273К, Р=101,03 кПа)·
61000
1 о
Составитель А.Кальницкий
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853989856A SU1296616A1 (ru) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | Способ конвертировани медных штейнов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853989856A SU1296616A1 (ru) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | Способ конвертировани медных штейнов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1296616A1 true SU1296616A1 (ru) | 1987-03-15 |
Family
ID=21209954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU853989856A SU1296616A1 (ru) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | Способ конвертировани медных штейнов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1296616A1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4225010A1 (de) * | 1991-07-29 | 1993-02-04 | Inco Ltd | Verfahren zum erschmelzen von kupfer |
| EP1188843A1 (fr) * | 2000-09-18 | 2002-03-20 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé et installation d'alimentation en air enrichi en oxygène d'une unité de production de métal non-ferreux |
-
1985
- 1985-10-14 SU SU853989856A patent/SU1296616A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР 365391, кл. С 22 В 15/06, 1970. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4225010A1 (de) * | 1991-07-29 | 1993-02-04 | Inco Ltd | Verfahren zum erschmelzen von kupfer |
| EP1188843A1 (fr) * | 2000-09-18 | 2002-03-20 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé et installation d'alimentation en air enrichi en oxygène d'une unité de production de métal non-ferreux |
| FR2814178A1 (fr) * | 2000-09-18 | 2002-03-22 | Air Liquide | Alimentation en air enrichi en oxygene d'une unite de production de metal non-ferreux |
| US6576040B2 (en) | 2000-09-18 | 2003-06-10 | L'air Liquide - Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and plant with oxygen-enriched air feed for a non-ferrous metal production unit |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103014221B (zh) | 一种生产高铝钢板坯的方法 | |
| CN105695664B (zh) | 一种低成本转炉炼钢脱氧工艺 | |
| CN1074712A (zh) | 精炼高纯度钢的方法 | |
| CN101294233A (zh) | 一种铁水预处理同时脱硅脱锰的方法 | |
| CN102560001A (zh) | 一种小容量aod炉双渣法冶炼不锈钢的脱硫、氧工艺 | |
| CN107234217A (zh) | 一种用于生产sphc钢种的吹氩精炼方法 | |
| RU2608865C2 (ru) | Способ десульфурации стали | |
| CA1214942A (en) | Calcium oxide based flux compositions | |
| SU1296616A1 (ru) | Способ конвертировани медных штейнов | |
| CN109468426B (zh) | 铁水罐脱硫脱硅和转炉少渣冶炼低磷硫钢的方法 | |
| KR960002403B1 (ko) | 연속 주조용 발열형 몰드 파우더 | |
| AU601422B2 (en) | Method of making steel | |
| CN111996330A (zh) | 一种中频感应炉多渣法冶炼精密或特种合金脱硫、氧工艺 | |
| US4373949A (en) | Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
| GB2099021A (en) | Preventing foaming when refining pig iron by top-slawing agent and device for carrying out the process | |
| SU1484297A3 (ru) | Способ получени сталей с низким содержанием углерода | |
| JPH01301814A (ja) | 高清浄度鋼の精練方法 | |
| EP0015396A1 (en) | A method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
| EP0159517B1 (en) | Rapid decarburization steelmaking process | |
| CN101522922A (zh) | 钢包中钢的脱氧方法 | |
| KR100890807B1 (ko) | 전로내 용존 산소농도 저감방법 | |
| US4469511A (en) | Removing phosphorus from iron | |
| KR890002980B1 (ko) | 강철의 개재물형상 조절방법 | |
| US4445933A (en) | Method of refining molten steel | |
| CN108048624A (zh) | 采用lf炉和喷镁脱硫站进行铁水深脱硫的方法 |