SU1266720A1 - Способ поверхностного упрочнени деталей - Google Patents
Способ поверхностного упрочнени деталей Download PDFInfo
- Publication number
- SU1266720A1 SU1266720A1 SU843829320A SU3829320A SU1266720A1 SU 1266720 A1 SU1266720 A1 SU 1266720A1 SU 843829320 A SU843829320 A SU 843829320A SU 3829320 A SU3829320 A SU 3829320A SU 1266720 A1 SU1266720 A1 SU 1266720A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- shot
- layer
- diameter
- aluminum
- steel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к поверхностному упрочнению деталей стальной дробью, при котором измен ют диаметр дроби. С целью повьппени эффективности упрочнени деталей из алюминиевых сплавов с плакированным защитным слоем детали дополнительно обрабатывают стекл нной дробью и алюминиевой, причем изменение диаметра дроби производ т при переходе с одного материала дроби на другой, исход из услови dj idj :2:6, где dj -диаметр стальной-дроби, d2 - диаметр стекл нной , dj - диаметр алюминиевой дроби. 1 табл.
Description
Изобретение относитс к обработке деталей дробью.
Целью изобретени вл етс повышение эффективности упрочнени деталей из алюминиевых сплавов с плакированным защитным слоем путем обработки дробью из различных материалов и различного диаметра.
Способ поверхностного упрочнени деталей осуществл етс следуюп1им образом .
Обработку ведут в три этапа, причем на каждом этапе примен ют различные виды рабочих тел: на первом этап стальную дробь, а затем стекл нную и алюминиевую дроби. Диаметры примен емых при упрочнении рабочих тел при этом увеличивают на каждом этапе в соотношении d rd :dj l;2:6.
Врем обработки при этом определ ют по кривой насыщени , получаемой при обработке стандартных контрольных пластинок из сплава Д16,
Критери ми оценки оптимальности режимов обработки выбирают усталостную долговечность, определ ющую эффект упрочнени и коррозионную стойкость образцов, определ ющую целостность плакированного сло .
В процессе осуществлени способа происходит постепенное деформирование м гкого поверхностного сло и обеспечиваетс сохранение его целостности .
Пример. Исследовани проводились на образцах из плакированных листов сплава Д16АТВ толщиной 4,0 мм Толщина плакированного сло составл ла 0,05-0,06 мм, твердость 3641 кГс/мм. Замеры микротвердости проводились на наклонных микропшифах через 0,05 мм от кра образцов на приборе ПМТ-З при нагрузке 20 г.
Упрочн н да обработка проводилась на пневмодробеструйной установке СУМ-1, на которой имеетс возможность быстрой замены рабочих тел и регулировани скорости их полета путем изменени давлени воздуха в системе циркул ции. Скорость полета рабочих тел замер лась на специальном приспособлении, В качестве рабочих тел использовались: стальна лита дробь диаметром, мм: 0,3-0,5; 0,6-0,8; I ,0; 2,0 (плотность 7,7 Г/см и твердость 640 кГс/мм); стекл нна дробь; алюминиева дробь, изготавливаема из сплава В95Т1 (i,6 г/см и 130 кГс/мм).
Дл оценки эффективности упрочнени исследовались микроструктура и параметры качества поверхностного сло (остаточные напр жени , микротвердость ) образцов, проводились усталостные и коррозионные испытани ,
Испытани на малоцикловую усталость проводились при ассиметричном
раст жении (R о,1) с
тотой нагружени 3 Гц, Испытывались гладкие образцы с рабочим сечением 40 X 4 мм. Максимальное напр жение цикла составл ло тах 220 МПа, Образцы доводились до разрушени .
Целью коррозионных испытаний было определение наличи разрушени поверхностного сшо после упрочнени . Испытани проводились при полном погружении в 3%-ный раствор NaCt с термоциклированием (нагрев до 60°С 7 ч, остывание до комнатной температуры 17 сут) и при полном погружении образцов в 3%-ный раствор NaCl и 0,1%-ный раствор (длительност испытаний 7 сут),
Оценка результатов испытаний проводилась по потере веса образцов, по их внешнему виду и глубине коррозионных поражений. Глубина коррозионных поражений, замеренна на микрощлифах образцов с помощью микроскопа МИМ-7, определ ла степень разрушени плакированного сло . Плакированный слой считалс целым, если глубина коррозионного поражени не превышала толщину сло ,
Технологические варианты упрочн х цей обработки представлены в таблице .
Claims (1)
- Каждый вариант проводилс до тре последовательных переходов с изменением вида рабочих тел, их диаметра .и скорости полета. По вариантам 1-3 переходы состо ли в трех последовательных циклах обработки рабочими телами одного вида, одного диаметра при одном и том же давлении воздуха в системе. Цифры в скобках после результатов в графах 4 и 5 означают , что результаты получены после соответствук цего перехода обработки, Так, по варианту la первый переход состо л в обработке образцов стальной дробью диаметром 0,3-0,5 мм при давлении воздуха 200 КПа, что соответствовало скорости полета данной дроби 37,0 м/с. После первого пере3 хода была определена усталостна дол говечность упрочненных образцов, котора составила 546570 циклов (до разрушени ). Второй переход состо л в обработке уже упрочненных в проце се первого перехода образцов также стальной дробью диаметром 0,3-0,5 мм при давлении воздуха 200 КПа. После второго перехода было определено раз рушение плакированного сло , поэтому третий переход не проводилс . В вариантах обработка проводилась при одном и том же давлении воздуха (200 КПа), но при разных скорост х полета дроби, котора уменьшалась в зависимости от увеличени диаметра дроби. По варианту 13 первый переход состо л в обработке образцов стальной дробью диаметром 0,3-0,5 мм, вто рой переход - стекл нными шариками диаметром 0,6-0,8 мм, третий - алюминиевой дробью диаметром 2,0 мм, Давление воздуха составл ло во всех трех переходах 150 КПа, что соответствовало скорост м полета рабочих тел по первому переходу 29 м/с, по второму - 37,0 м/с, по третьему 29 ,0 м/с. Усталостна долговечность образцов (1078846 циклов) бьша определена после третьего перехода обработки, причем при этом плакированный слой оставалс целым. Усталостна долговечность (графа 4) представлена в виде среднего значени циклов нагружени по резуль татам испытаний 5 образцов. Эффектив ность упрочнени образцов оценивалась по отношению к усталостной долговечности исходных (без упрочнени ) образцов, котора составл ла 261625 циклов (до разрушени ). Врем упрочнени во всех случа х определ лось по кривым насыщени , построенным по результатам обработки 204 контрольных пластин из сплава Д 16, каждым видом рабочих тел на каждой скорости полета. Скорость полета рабочих тел определ лась давлением сжатого воздуха в пневмосистеме установки и замер лась специальным приспособлением (прибор Розенберга). Анализ таблицы технологических вариантов показывает, что плакированный слой после трех переходов осталс целым по вариантам 2а, 11, 12 и 13, но лучшее значение усталостной долговечности, полученное по варианту 13, дает возможность считать этот вариант лучшим. По этому варианту последовательно в трех переходах увеличивалс диаметр рабочих тел и одновременно уменьшались их плотность и твердость за счет применени соответственно стальной, стекл нной и алкминиевой дроби. Использование предложенного изобретени позвол ет обеспечить упрочн к цую обработку деталей типа обшивок фюзел жа из плакированнь х листон , Формула изобретени Способ поверхностного упрочнени деталей стальной дробью, при котором измен ют диаметр дроби, отличающийс тем, что, с целью повьш1ени эффективности упрочнени деталей из алюминиевых Сплавов с плакированным защитным слоем, детали дополнительно обрабатывают стекл нной дробью и алюминиевой, причем изменение диаметра дроби.производ т при переходе с одного материала дроби на другой( исход из услови .d.,, 1:2:6, где диаметр стальной дроби; dg- диаметр стекл нной дроби; dj- диаметр алюминиевой дроби.1, Ст.альна дробьа) 0,3-0,5 37,030,0б) 0,6-0,8261625-исх,546570 (1) Слой разрушен (2)375700 (1) То же (2)27,0в)1,0 17,0г)2,0,Стекл нные шарики55,0а)0,6-0,8 А7,0б)1,0 36,0в)2,0,Алюминиева дробь47,0а)1,0 36,0б)2,0,Алюминиева дробь +стальна дробь- стекл нные шарики47,0+27,0+47,0 1,0,Стекл нные шарики 4-алюминиева дробь +стальна дробь47,0+47,0+18,0 .1,0,Стальна дробь алюминиева дробь 18,0+47,0+47,0 «.07,Стальна дробь-ь стекл нные шарики «алюминиева дробь18,0+47,0+47,0 1,0,Алюминиева дробь-ь стекл нные шарики Остальна дробь 47,0+47,0+18,0 1,0,Стальна дробь 2,0 стекл нные шарики 1,0+алюминиева 17,0+47,0+36,0 дробь 2,0, Стальна дробь 1,0 стекл нные шарики 1,0+апюминиева 27,0+47,0+36,0 дробь 2,0Продолжение таблицы(I) . (1)Слой целыйСлой разрушен (1)Слой, разрушен (1)Слой разрушен (2) Слой разрушен (2)379400 (2) Слой рашрушен (3)364544 (2) Слой разрушен (3)406250 (2) Слой разрушен (3)433720 (2) Слой разрушен (3)389975 (2) Слой разрушен (3)352220(2) Слой разрушен (3)464520 (2) Слой разрушен (3)Стальна дробьО,6-0,8+стекл нHbfe шарики 0,60 ,8-t-алюминиева30,0+55,0+36,0 дробь 2,0Стальна дробь 0,3-0,5+стекл нные шарики 0,6-0,8+алюмини37 .0+55,0+36,0 ева дробь 2,0Стальна дробь 0,3-0,5-Ютек1 ,5 1,5 1,5 л нные шарики О,6-08+алюминиева дробь29,0+37,0+29,02,0Алюминиева дробь 2,0+стекл нные шарики 0,6-0,8+ стсшьна дробь36,0+55,0+37,0 0,3-0,6Алюминиева дробь 1 ,0+стекл нные шарики 2,0+ стальна дробь47,0+36,0+17,0 2,0Продолжение таблицы718760 (3) Слой целый899400 (3) Слой целый1078840 (3) Слой целый470180 (2) . Слой разрушен (3)481890 (2) Слой разрушен (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843829320A SU1266720A1 (ru) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | Способ поверхностного упрочнени деталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843829320A SU1266720A1 (ru) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | Способ поверхностного упрочнени деталей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1266720A1 true SU1266720A1 (ru) | 1986-10-30 |
Family
ID=21153096
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843829320A SU1266720A1 (ru) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | Способ поверхностного упрочнени деталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1266720A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7871671B2 (en) | 2006-04-03 | 2011-01-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Process for producing metallic component and structural member |
RU2452611C2 (ru) * | 2010-06-02 | 2012-06-10 | Российская Федерация в лице Министерства промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ поверхностного упрочнения зон сварки в изделиях из алюминиевых бронз |
-
1984
- 1984-12-25 SU SU843829320A patent/SU1266720A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 952975, кл. В 24 С 1/10, 1981. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7871671B2 (en) | 2006-04-03 | 2011-01-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Process for producing metallic component and structural member |
RU2452611C2 (ru) * | 2010-06-02 | 2012-06-10 | Российская Федерация в лице Министерства промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ поверхностного упрочнения зон сварки в изделиях из алюминиевых бронз |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Li et al. | Mechanical approach to the residual stress field induced by shot peening | |
Mutoh et al. | The effect of residual stresses induced by shot‐peening on fatigue crack propagation in two high strength aluminium alloys | |
Breat et al. | Short crack propagation and closure effects in A508 steel | |
Champaigne | Shot peening overview | |
Sato et al. | Rolling-sliding behavior of rail steels | |
Hogmark et al. | Tribological properties of thin hard coatings: demands and evaluation | |
SU1266720A1 (ru) | Способ поверхностного упрочнени деталей | |
Akid¹ | The role of stress-assisted localized corrosion in the development of short fatigue cracks | |
Kostilnik | Shot peening | |
US2958925A (en) | Shot peen inspection technique | |
McClinton et al. | Changes in residual stress during the tension fatigue of normalized and peened SAE 1040 steel | |
Poulain et al. | Characterization of damage during low cycle fatigue of a 304L austenitic stainless steel as a function of environment (air, PWR environment) and surface finish (polished, ground) | |
Cordiano | Effect of residual stresses on the low cycle fatigue life of large scale weldments in high strength steel | |
Lü et al. | Fatigue crack initiation and propagation in butt joint welds of an ultrahigh-strength steel | |
Carter et al. | Stress corrosion susceptibility of stress-coined fastener holes in aircraft structures | |
Dragolich et al. | Fatigue data book: light structural alloys | |
Riendeau et al. | Controlled drawing to produce desirable hardness and microstructural gradients in alloy 302 wire | |
SU1733220A1 (ru) | Способ упрочнени деталей | |
Nawwar et al. | The improvement of fatigue strength by edge treatment: Paper describes a method of improving the fatigue strength of sheet material by edge treatment referred to as edge dimpling | |
RU2757881C1 (ru) | Способ виброударной обработки деталей из титановых сплавов | |
Misumi et al. | Effect of shot–peening on surface crack propagation in plane bending fatigue | |
Wallbank et al. | Some metallurgical aspects of die failure | |
Landgraf | Fundamentals of fatigue analysis | |
Stack et al. | Effect of split-sleeve cold-expansion on the fatigue resistance of hot-rolled 1020 steel | |
O'Hara | Dyescan tracers as a quality control tool for coverage determination in controlled shot peening |