SU1253263A1 - Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling - Google Patents
Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling Download PDFInfo
- Publication number
- SU1253263A1 SU1253263A1 SU843725825A SU3725825A SU1253263A1 SU 1253263 A1 SU1253263 A1 SU 1253263A1 SU 843725825 A SU843725825 A SU 843725825A SU 3725825 A SU3725825 A SU 3725825A SU 1253263 A1 SU1253263 A1 SU 1253263A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tube
- film boiling
- gas
- temperature
- determining
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Description
1.11.1
Изобретение относитс к теплотехнике и может быть использовано в экспериментальных установках, предназначенных дл определени коэффициентов теплоотдачи при пленочном режиме кипени .The invention relates to heat engineering and can be used in experimental installations designed to determine heat transfer coefficients during film boiling.
Целью изобретени вл етс упрощение способа за счет сни сени максимальной температуры стенки трубки и уменьшени скорости охлаждающего газ газа.The aim of the invention is to simplify the process by lowering the maximum temperature of the tube wall and reducing the velocity of the cooling gas gas.
На фиг.1 показано устройство, реализующее предложенньй способ; на фиг.2 - крива кипени жидкости.Figure 1 shows a device that implements the proposed method; Fig. 2 shows a liquid boiling curve.
Польй трубчатый образец 1 обогреваетс электрическим током, подводимым через шины 2. Охлаждающий газ подводитс через внутреннюю трубку 3 котора в нижней части имеет отверсти , через которые газ поступает в кольцевое пространство между внутренней поверхностью образца 1 и внешней поверхностью трубки 3- подвода газа и охла сдает образец. К трубке подвода газа в нижней ее части прикреплен отражатель 4 газа. Трубка подвода охла}кдающего газа жестко соединена коромыслом 5 с поплавком 6. Испытуемый трубчатый образец помещен в бак 7, в нижней части которого имеетс патрубок 8 подвода жидкости. Участок кривой соответствует пузырьковому режиму кипени на поверхности образца , II-III - переходному режиму, III-IV - режиму пленочного кипени .The tubular sample 1 is heated by an electrical current supplied through the tires 2. The cooling gas is supplied through the inner tube 3 which has openings in the lower part through which the gas enters the annular space between the inner surface of the sample 1 and the outer surface of the gas supply tube 3 and cools sample. A gas deflector 4 is attached to the gas supply tube in its lower part. The coolant supply pipe is rigidly connected by the rocker arm 5 with the float 6. The test tube sample is placed in the tank 7, in the lower part of which there is a pipe 8 of the fluid supply. The portion of the curve corresponds to the bubble boiling regime on the sample surface, II-III to the transient regime, III-IV to the film boiling regime.
Температура Т„„„ и теплова нагрузка q,,|, определ ют границу существовани ре7кима пленочного кипени . Точка У с температурой Т и тепловой нагрузкой qj соответствует исходному состо нию разогретого в воздухе и охлаждаемого изнутри газом образца. Точка У1 соответствует режиму пленочного кипени на поверхности образца в жидкости.The temperature T „„ „and the heat load q ,, |, determine the limit of the existence of the film boiling point. Point Y with temperature T and heat load qj corresponds to the initial state of the sample heated in air and cooled from the inside with gas. Point U1 corresponds to the film boiling regime on the sample surface in a liquid.
Дл конкретных условий (кипение в большом объеме воды при атмосфер- ном давлении с недогревом 20 С на вертикальной трубке с внутренним диа- метром 0,01 м) температура точке Ш составл ет 400°С. Величина минимального теплового потока в точке 111For specific conditions (boiling in a large volume of water at atmospheric pressure with an underheating of 20 ° C on a vertical tube with an internal diameter of 0.01 m), the temperature at point III is 400 ° C. The value of the minimum heat flux at point 111
приблизительно составл ет q, х5х х10 Вт/м. Принимают с запасом необходимые знaчeнj , которые нужно обеспечить при повышении электрической мощности - q 10 Вт/м, Ту 500°С. Тогда, пользу сь известными зависимост ми теплопередачи, можно определить необходимую скорость охлаждающего воздуха при атмосферном давлении м/с.is approximately q, x5x x10 W / m. They take with reserve the necessary values that must be ensured with an increase in electrical power - q 10 W / m, Tu 500 ° C. Then, using the well-known heat transfer dependencies, the necessary cooling air velocity at atmospheric pressure m / s can be determined.
Перед подачей электрической нагрузки через трубку 3 пропускают охлаждающий газ со скоростью м/с.Before applying the electric load, the cooling gas is passed through the tube 3 at a speed of m / s.
Затем начинают электрический разогрев трубчатого образца 1, наход щегос в воздухе. Электрическую нагрузку повьш1а1от до тех пор, пока измер ема температура при пленочном кипенииThen, electric heating of the tubular sample 1, which is in the air, begins. The electrical load is still as long as the temperature measured during film boiling
jwHH минимальное значение5jwHH minimum value5
00
удельного, теплового потока q 5 10 Вт/м. После этого в бак 7 через патрубок 8 подают жидкость. По мере подъема уровн жидкости в баке поплавок.6 и св занна с ним трубка 3 всплывают. При этом зона охлаждени внутренней поверхности перемещаетс вверх, а на не охлаждаемой газом погруженной части трубки возникает плет ночное кипение жидкости. По мере погружени образца пленочное кипе.ние распростран етс на всю ето поверхность , а трубка 3 удал етс из погру- . женной части образца с помощью попg лавка 6. Если перед погружением в жидкость состо ние образца определ етс точкой У (см. фиг.2), то после погружени оно будет соответствовать . точке У1, т.е. окажетс на участкеspecific heat flux q 5 10 W / m. After that, the tank 7 through the pipe 8 serves the liquid. As the level of the liquid in the tank rises, the float 6 and the associated tube 3 float up. At the same time, the cooling zone of the inner surface moves upwards, and a whip of night liquid boiling occurs on the non-gas-cooled submerged part of the tube. As the sample is immersed, the film boil. Spreads over the entire surface, and tube 3 is removed from the sink. If the state of the sample is determined by the point Y (see Fig. 2) before immersion, then it will correspond to the immersion of the sample. point U1, i.e. will be on the plot
0 пленочного кипени III-IV кривой кипени . Искомое значение коэффициента теплоотдачи d определ ют по измеренным значени м тепловой мощности и температур стенки трубки и жидкости0 film boiling III-IV boiling curve. The desired value of the heat transfer coefficient d is determined by the measured values of thermal power and temperature of the tube wall and liquid
4545
ПО известной зависимостиON known addiction
КэЭKee
))
- электрическа мощность;- electrical power;
- площадь наружной поверхности обогреваемой трубки; - температура стенки трубки; - температура жидкости.- the area of the outer surface of the heated tube; - temperature of the tube wall; - fluid temperature.
45 fi .45 fi.
H-nuH - -H-nuH - -
Редактор М.Пайфйловска Editor M.Payfylovska
Составитель А.КостановскийCompiled by A. Kostanovsky
Техред В.Кадар i/ Корректор С.ШекмарTehred V.Kadar i / Corrector S.Shekmar
Заказ 398S/1Тираж 776 ПодписноеOrder 398S / 1 Circulation 776 Subscription
ВНИИПИ Государственного комитета СССРVNIIPI USSR State Committee
по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д. 4/5for inventions and discoveries 113035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab., 4/5
Производственно-полиграфическое предпри тие, г. Ужгород, ул. Проектна , 4Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4
Фиг.22
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843725825A SU1253263A1 (en) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843725825A SU1253263A1 (en) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1253263A1 true SU1253263A1 (en) | 1987-08-23 |
Family
ID=21113267
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843725825A SU1253263A1 (en) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1253263A1 (en) |
-
1984
- 1984-02-14 SU SU843725825A patent/SU1253263A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Боришанский В.М., Масличенко П.А. и Фокин B.C. Некоторые данные о механизме пленочного кипени в большом объеме жидкости. В сб. Тепломассопе- ренос. т. 2, Минск, АН БССР, 1962, с. 128-131. Авторское свидетельство СССР № 584235, кл. G 01 N25/00, 03.03.76. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2048104A (en) | Heater | |
SU1253263A1 (en) | Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling | |
CN109412463B (en) | Deep sea tubular thermoelectric generator | |
CN2862690Y (en) | Water and electricity separating aquarium thermostat | |
ATE59478T1 (en) | SAMPLE GAS COOLING DEVICE. | |
CN107478567A (en) | The experimental rig and method that simulation generator tubular copper conductor corrodes in inner cold water | |
CN205462320U (en) | Oil product copper sheet metal bath for corrosion test | |
CN206470626U (en) | Temperature regulating device for nuclear power plant reactor coolant system temp probe insulation temperature | |
Pavlenko et al. | Pool boiling of refrigerant on a flat modified surface | |
CN210972039U (en) | Liquid material detects uses save set | |
US1359049A (en) | Protection of automobile power plants from cold | |
SU985692A1 (en) | Heat ebchanger | |
SU1326868A1 (en) | Heat pipe testing stand | |
US6222112B1 (en) | Thermionic converter temperature controller | |
JPS625045A (en) | Fluid temperature raising device | |
SU1262262A1 (en) | Method of measuring thermal resistance of heat-exchanging member | |
SU399772A1 (en) | DEVICE FOR DETERMINATION OF TEMPERATURE | |
SU584235A1 (en) | Method of determining the heat transfer coefficient at thin-film boiling mode | |
SU1225359A1 (en) | Bed for determining the heat and hydrodynamic characteristics of liquid in a film-boiling mode | |
Rao et al. | Enhancement of Subcooled Flow Boiling Heat Transfer on Cylinders Using Interfere Sleeves | |
Lipnický et al. | OPTIMALIZATION OF COOLANT HEATER FOR RESEARCH OF CAR RADIATORS IN LABORATORY CONDITIONS | |
SU1409827A1 (en) | Apparatus for transferring refrigerant | |
CN115440626A (en) | High-efficiency and high-precision infrared quartz heater | |
SU584993A1 (en) | Electric soldering iron | |
SU1160195A1 (en) | Electrode heater |