SU1253263A1 - Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling - Google Patents

Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling Download PDF

Info

Publication number
SU1253263A1
SU1253263A1 SU843725825A SU3725825A SU1253263A1 SU 1253263 A1 SU1253263 A1 SU 1253263A1 SU 843725825 A SU843725825 A SU 843725825A SU 3725825 A SU3725825 A SU 3725825A SU 1253263 A1 SU1253263 A1 SU 1253263A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
tube
film boiling
gas
temperature
determining
Prior art date
Application number
SU843725825A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
В.Б. Хабенский
В.С. Грановский
Р.Г. Тукаев
С.М. Шмелев
Original Assignee
Предприятие П/Я М-5301
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Предприятие П/Я М-5301 filed Critical Предприятие П/Я М-5301
Priority to SU843725825A priority Critical patent/SU1253263A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1253263A1 publication Critical patent/SU1253263A1/en

Links

Landscapes

  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)

Description

1.11.1

Изобретение относитс  к теплотехнике и может быть использовано в экспериментальных установках, предназначенных дл  определени  коэффициентов теплоотдачи при пленочном режиме кипени .The invention relates to heat engineering and can be used in experimental installations designed to determine heat transfer coefficients during film boiling.

Целью изобретени   вл етс  упрощение способа за счет сни сени  максимальной температуры стенки трубки и уменьшени  скорости охлаждающего газ газа.The aim of the invention is to simplify the process by lowering the maximum temperature of the tube wall and reducing the velocity of the cooling gas gas.

На фиг.1 показано устройство, реализующее предложенньй способ; на фиг.2 - крива  кипени  жидкости.Figure 1 shows a device that implements the proposed method; Fig. 2 shows a liquid boiling curve.

Польй трубчатый образец 1 обогреваетс  электрическим током, подводимым через шины 2. Охлаждающий газ подводитс  через внутреннюю трубку 3 котора  в нижней части имеет отверсти , через которые газ поступает в кольцевое пространство между внутренней поверхностью образца 1 и внешней поверхностью трубки 3- подвода газа и охла сдает образец. К трубке подвода газа в нижней ее части прикреплен отражатель 4 газа. Трубка подвода охла}кдающего газа жестко соединена коромыслом 5 с поплавком 6. Испытуемый трубчатый образец помещен в бак 7, в нижней части которого имеетс  патрубок 8 подвода жидкости. Участок кривой соответствует пузырьковому режиму кипени  на поверхности образца , II-III - переходному режиму, III-IV - режиму пленочного кипени .The tubular sample 1 is heated by an electrical current supplied through the tires 2. The cooling gas is supplied through the inner tube 3 which has openings in the lower part through which the gas enters the annular space between the inner surface of the sample 1 and the outer surface of the gas supply tube 3 and cools sample. A gas deflector 4 is attached to the gas supply tube in its lower part. The coolant supply pipe is rigidly connected by the rocker arm 5 with the float 6. The test tube sample is placed in the tank 7, in the lower part of which there is a pipe 8 of the fluid supply. The portion of the curve corresponds to the bubble boiling regime on the sample surface, II-III to the transient regime, III-IV to the film boiling regime.

Температура Т„„„ и теплова  нагрузка q,,|, определ ют границу существовани  ре7кима пленочного кипени . Точка У с температурой Т и тепловой нагрузкой qj соответствует исходному состо нию разогретого в воздухе и охлаждаемого изнутри газом образца. Точка У1 соответствует режиму пленочного кипени  на поверхности образца в жидкости.The temperature T „„ „and the heat load q ,, |, determine the limit of the existence of the film boiling point. Point Y with temperature T and heat load qj corresponds to the initial state of the sample heated in air and cooled from the inside with gas. Point U1 corresponds to the film boiling regime on the sample surface in a liquid.

Дл  конкретных условий (кипение в большом объеме воды при атмосфер- ном давлении с недогревом 20 С на вертикальной трубке с внутренним диа- метром 0,01 м) температура точке Ш составл ет 400°С. Величина минимального теплового потока в точке 111For specific conditions (boiling in a large volume of water at atmospheric pressure with an underheating of 20 ° C on a vertical tube with an internal diameter of 0.01 m), the temperature at point III is 400 ° C. The value of the minimum heat flux at point 111

приблизительно составл ет q, х5х х10 Вт/м. Принимают с запасом необходимые знaчeнj  , которые нужно обеспечить при повышении электрической мощности - q 10 Вт/м, Ту 500°С. Тогда, пользу сь известными зависимост ми теплопередачи, можно определить необходимую скорость охлаждающего воздуха при атмосферном давлении м/с.is approximately q, x5x x10 W / m. They take with reserve the necessary values that must be ensured with an increase in electrical power - q 10 W / m, Tu 500 ° C. Then, using the well-known heat transfer dependencies, the necessary cooling air velocity at atmospheric pressure m / s can be determined.

Перед подачей электрической нагрузки через трубку 3 пропускают охлаждающий газ со скоростью м/с.Before applying the electric load, the cooling gas is passed through the tube 3 at a speed of m / s.

Затем начинают электрический разогрев трубчатого образца 1, наход щегос  в воздухе. Электрическую нагрузку повьш1а1от до тех пор, пока измер ема  температура при пленочном кипенииThen, electric heating of the tubular sample 1, which is in the air, begins. The electrical load is still as long as the temperature measured during film boiling

jwHH минимальное значение5jwHH minimum value5

00

удельного, теплового потока q 5 10 Вт/м. После этого в бак 7 через патрубок 8 подают жидкость. По мере подъема уровн  жидкости в баке поплавок.6 и св занна  с ним трубка 3 всплывают. При этом зона охлаждени  внутренней поверхности перемещаетс  вверх, а на не охлаждаемой газом погруженной части трубки возникает плет ночное кипение жидкости. По мере погружени  образца пленочное кипе.ние распростран етс  на всю ето поверхность , а трубка 3 удал етс  из погру- . женной части образца с помощью попg лавка 6. Если перед погружением в жидкость состо ние образца определ етс  точкой У (см. фиг.2), то после погружени  оно будет соответствовать . точке У1, т.е. окажетс  на участкеspecific heat flux q 5 10 W / m. After that, the tank 7 through the pipe 8 serves the liquid. As the level of the liquid in the tank rises, the float 6 and the associated tube 3 float up. At the same time, the cooling zone of the inner surface moves upwards, and a whip of night liquid boiling occurs on the non-gas-cooled submerged part of the tube. As the sample is immersed, the film boil. Spreads over the entire surface, and tube 3 is removed from the sink. If the state of the sample is determined by the point Y (see Fig. 2) before immersion, then it will correspond to the immersion of the sample. point U1, i.e. will be on the plot

0 пленочного кипени  III-IV кривой кипени . Искомое значение коэффициента теплоотдачи d определ ют по измеренным значени м тепловой мощности и температур стенки трубки и жидкости0 film boiling III-IV boiling curve. The desired value of the heat transfer coefficient d is determined by the measured values of thermal power and temperature of the tube wall and liquid

4545

ПО известной зависимостиON known addiction

КэЭKee

))

- электрическа  мощность;- electrical power;

- площадь наружной поверхности обогреваемой трубки; - температура стенки трубки; - температура жидкости.- the area of the outer surface of the heated tube; - temperature of the tube wall; - fluid temperature.

45 fi .45 fi.

H-nuH - -H-nuH - -

Редактор М.Пайфйловска Editor M.Payfylovska

Составитель А.КостановскийCompiled by A. Kostanovsky

Техред В.Кадар i/ Корректор С.ШекмарTehred V.Kadar i / Corrector S.Shekmar

Заказ 398S/1Тираж 776 ПодписноеOrder 398S / 1 Circulation 776 Subscription

ВНИИПИ Государственного комитета СССРVNIIPI USSR State Committee

по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска  наб., д. 4/5for inventions and discoveries 113035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab., 4/5

Производственно-полиграфическое предпри тие, г. Ужгород, ул. Проектна , 4Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4

Фиг.22

Claims (1)

СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ПЛЕНОЧНОМ КИПЕНИИ, включающий электронагрев трубки с повышением его мощности, одновре- менное охлаждение его внутренней поверхности газом, измерение мощности тепловыделения, температур поверхности трубки и жидкости и определение коэффициента теплоотдачи по измеренным величинам, отличающийс я тем, что, с целью упрощения способа за счет снижения максимальной температуры стенки трубки и уменьшения скорости охлаждающего газа, при достижении уровня мощности электронагрева, обеспечивающего превышение удельного теплового потока и температуры стенки трубки их заданных минимальных значений при пленочном кипении, начинают постепенное погружение трубки в жидкость с одновременным уменьшением охлаждаемой газом внутренней поверхности трубки.METHOD FOR DETERMINING HEAT TRANSFER COEFFICIENT FOR FILM BOILING, including electric heating of the tube with an increase in its power, simultaneous cooling of its internal surface with gas, measurement of heat dissipation, surface temperature of the tube and liquid and determination of the heat transfer coefficient from the measured values, which differs in that simplification of the method by reducing the maximum temperature of the tube wall and reducing the speed of the cooling gas, upon reaching the power level of electric heating, providing exceeding the specific heat flow and temperature of the wall of the tube to a predetermined minimum value in film boiling, a gradual start liquid immersion tube with a simultaneous decrease in gas cooled inner surface of the tube. SU<..> 1253263 . 1253263SU <..> 1253263. 1253263
SU843725825A 1984-02-14 1984-02-14 Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling SU1253263A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU843725825A SU1253263A1 (en) 1984-02-14 1984-02-14 Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU843725825A SU1253263A1 (en) 1984-02-14 1984-02-14 Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1253263A1 true SU1253263A1 (en) 1987-08-23

Family

ID=21113267

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU843725825A SU1253263A1 (en) 1984-02-14 1984-02-14 Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1253263A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Боришанский В.М., Масличенко П.А. и Фокин B.C. Некоторые данные о механизме пленочного кипени в большом объеме жидкости. В сб. Тепломассопе- ренос. т. 2, Минск, АН БССР, 1962, с. 128-131. Авторское свидетельство СССР № 584235, кл. G 01 N25/00, 03.03.76. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2048104A (en) Heater
SU1253263A1 (en) Method of determining the convective heat exchange coefficient in film boiling
CN109412463B (en) Deep sea tubular thermoelectric generator
CN2862690Y (en) Water and electricity separating aquarium thermostat
ATE59478T1 (en) SAMPLE GAS COOLING DEVICE.
CN107478567A (en) The experimental rig and method that simulation generator tubular copper conductor corrodes in inner cold water
CN205462320U (en) Oil product copper sheet metal bath for corrosion test
CN206470626U (en) Temperature regulating device for nuclear power plant reactor coolant system temp probe insulation temperature
Pavlenko et al. Pool boiling of refrigerant on a flat modified surface
CN210972039U (en) Liquid material detects uses save set
US1359049A (en) Protection of automobile power plants from cold
SU985692A1 (en) Heat ebchanger
SU1326868A1 (en) Heat pipe testing stand
US6222112B1 (en) Thermionic converter temperature controller
JPS625045A (en) Fluid temperature raising device
SU1262262A1 (en) Method of measuring thermal resistance of heat-exchanging member
SU399772A1 (en) DEVICE FOR DETERMINATION OF TEMPERATURE
SU584235A1 (en) Method of determining the heat transfer coefficient at thin-film boiling mode
SU1225359A1 (en) Bed for determining the heat and hydrodynamic characteristics of liquid in a film-boiling mode
Rao et al. Enhancement of Subcooled Flow Boiling Heat Transfer on Cylinders Using Interfere Sleeves
Lipnický et al. OPTIMALIZATION OF COOLANT HEATER FOR RESEARCH OF CAR RADIATORS IN LABORATORY CONDITIONS
SU1409827A1 (en) Apparatus for transferring refrigerant
CN115440626A (en) High-efficiency and high-precision infrared quartz heater
SU584993A1 (en) Electric soldering iron
SU1160195A1 (en) Electrode heater