SU1235919A1 - Tuyere - Google Patents

Tuyere Download PDF

Info

Publication number
SU1235919A1
SU1235919A1 SU843751324A SU3751324A SU1235919A1 SU 1235919 A1 SU1235919 A1 SU 1235919A1 SU 843751324 A SU843751324 A SU 843751324A SU 3751324 A SU3751324 A SU 3751324A SU 1235919 A1 SU1235919 A1 SU 1235919A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
nozzle
section
increase
tuyere
oxygen supply
Prior art date
Application number
SU843751324A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Вадим Ипполитович Баптизманский
Илья Васильевич Лысенко
Юрий Семенович Паниотов
Александр Евгеньевич Купчинский
Валерий Дмитриевич Антонец
Original Assignee
Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева filed Critical Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева
Priority to SU843751324A priority Critical patent/SU1235919A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1235919A1 publication Critical patent/SU1235919A1/en

Links

Landscapes

  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)

Description

1one

Изобретение относитс  к черной металлургии, конкретнее к фурмам дл  продувки металла кислородом в сталеплавильных агрегатах непрерьшного действи  конвертерного типа. The invention relates to ferrous metallurgy, and more specifically to tuyeres for the purging of metal with oxygen in steelmaking aggregates of a continuous converter-type operation.

Цель изобретени  - увеличение динамического напора истекающей струи газа, повышение стойкости головки фурмы за счет создани  сверхзвуковых .скоростей истечени  газа и уменьшени затухани  скорости газа по длине  дра струи.The purpose of the invention is to increase the dynamic head of the outgoing gas jet, increase the durability of the tuyere head by creating supersonic gas outflow rates and reducing the attenuation of the gas velocity along the length of the jet core.

На фиг. 1 показана фурма, сечение по вертикали в направлении, перпендикул рном большой оси сопла; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - фурма, сечение по вертикали в направлении большой оси сопла; на фиг. 4 - узел I на фиг. 3.FIG. 1 shows a lance, a vertical section in a direction perpendicular to the major axis of the nozzle; in fig. 2 shows section A-A in FIG. one; in fig. 3 - lance, vertical section in the direction of the major axis of the nozzle; in fig. 4 — node I in FIG. 3

Фурма состоит из трех коицентрич- но расположенных труб 1-3, наконечника 4 с соплом 5, образующих тракты подачи кислорода, подвода и отвод охлаждающей водЫёThe lance consists of three coicentrically arranged pipes 1–3, tip 4 with nozzle 5, forming paths for oxygen supply, supply and removal of cooling water.

Трактом подачи кислорода служит внутренн   труба 1. Средн   разделительна  труба 2 с трубой 1 и нако- . нечником 4 образуют тракт подвода охлаждающей воды, а с наружной трубой 3 - тракт отвода охлаждающей воды. Разделительна  труба 2 снабжена двум  направл ющими лепестками 6 дл  обеспечени  более интенсивного охлаждени  граней сопла 5.The path of the oxygen supply is the inner pipe 1. A medium separation pipe 2 with pipe 1 and the other. The ridge 4 forms the cooling water supply path, and with the outer pipe 3 it forms the cooling water outlet path. The separator tube 2 is provided with two guide blades 6 for providing more intensive cooling of the faces of the nozzle 5.

Сопло 5 предназначено дл  получени  плоской сверхзвуковой струи и имеет конфузор 7, критическое сечение 8 и диффузор 9. В поперечном сечении сопло представл ет соThe nozzle 5 is designed to produce a flat supersonic jet and has a confuser 7, a critical section 8 and a diffuser 9. In cross section, the nozzle represents

бой овал с эксцентриситетом в криbreeze oval eccentric in cree

тическом сечении 1:5-1:7. Таким образом, сечение плоскостью, перпендикул рной большей оси сечени  овала, аналогично профилю сопла Ла- вал . Угол раскрыти  -стенок диффу- зора 6-8° на сторону (обычно примен емый в практике). Длина сопла определ етс  параметрами раскрыти  струи.This section is 1: 5-1: 7. Thus, a section by a plane perpendicular to the major axis of the oval section is similar to the Laval nozzle profile. The opening angle is a diffuser wall of 6-8 ° per side (usually used in practice). The nozzle length is determined by the jet opening parameters.

При использовании фурмы дл  продувки металла в проточном реакторе САНД размеры сопла определ ют:When using a tuyere to purge a metal in a SAND flow reactor, the nozzle dimensions are determined by:

,008-0,012А,, 008-0.012A,

где а - мала  -ось критического сечени  сопла; А - ширина реактора.where a is the small-axis of the critical section of the nozzle; And - the width of the reactor.

крcr

/а./but.

5 five

0 0

5 о 5 o

5five

00

. .

00

5five

191191

где b - больша  ось критическогоwhere b is the major axis of the critical

сечени  сопла;nozzle sections;

F - площадь критического сечени  сопла, определ ема  по необходимому расходу кислорода с использованием стандартных методик.F is the area of the nozzle throat, determined by the required oxygen consumption using standard techniques.

Фурма работает следующим образом. Сопло в виде щели с высокими динамическими характеристиками истечени  газа приводит к формированию в металле реакционной зоны, выт нутой вдоль большей оси ванны сталеплавильного агрегата непрерывного действи .The lance works as follows. A nozzle in the form of a slit with high dynamic characteristics of gas outflow leads to the formation in the metal of the reaction zone, which is elongated along the greater axis of the bath of the steelmaking unit of continuous action.

Технологические преимущества щеле- видного сверхзвукового сопла позвол ют располагать фурмы на большем уда- дении от поверхности ванны, чем в случае использовани  сопел Лавал  круглого сечени  или пр моугольных сопел с ровными стенками. Глубина проникновени  струи в металл при этом не измен етс , а фурма работает в гораздо более благопри тных услови х . Значительно уменьшаетс  температурное воздействие на головку фурмы за счет отдалени  реакционной зоны , меньшее количество брызг шлака и металла попадает на головку. За счет этого, главным образом, и достигаетс  повьш1ение стойкости фурм. Кроме того, повьтению стойкости фурмы способствует более ровный ход продувки, а также значительное упрощение конструкции головки.The technological advantages of the slit-shaped supersonic nozzle allow the tuyeres to be positioned at greater distance from the bath surface than in the case of using Laval nozzles of circular cross section or rectangular nozzles with even walls. The depth of penetration of the jet into the metal does not change, and the lance works under much more favorable conditions. The temperature effect on the tuyere head is significantly reduced due to the distance of the reaction zone, a smaller amount of slag and metal splashes fall on the head. Due to this, the resistance of the tuyeres is mainly achieved. In addition, a more smooth course of purging, as well as a significant simplification of the design of the head, contributes to the durability of the tuyere.

CooTHomeiffle ширины сопла к длине выбрано равным 1:5-1:7. Это обусловлено тем, что при меньшей ширине сопла стру  слишком плоска , недостаточно жестка , вследствие чего уменьшаетс  глубина реакционной зоны, снижаетс  усвоение кислорода, а при большей ширине сопла в полной мере не реализуютс  преимущества- щелевид- ного сопла перед круглым. Геометрические размеры головок фурм со ще- левидными сверхзвуковыми соплами указанного отношени  ширины сопла к его длине не превьш1ают размеров головок многоканальных (4-5) фурм равного расхода кислорода. Это позвол ет устана зли:вать головки со щелевид- ;ными соплами вместо многоканальных, использу  подвод щие трубы тех же размеров. Кроме того, сопла с большим отношением ширины к длине охлаждать сложнее, так как с ростом этогоCooTHomeiffle nozzle width to length is chosen equal to 1: 5-1: 7. This is due to the fact that with a smaller width of the nozzle the jet is too flat, not sufficiently rigid, as a result of which the depth of the reaction zone decreases, the absorption of oxygen decreases, and with a larger width of the nozzle, the advantages of the slit nozzle over the round one are not fully realized. The geometrical dimensions of the tuyeres heads with the squeaky supersonic nozzles of the specified ratio of the nozzle width to its length do not exceed the sizes of the multichannel heads (4-5) of the tuyeres of equal oxygen consumption. This makes it possible to install: insert heads with slot-hole nozzles instead of multichannel ones, using feed pipes of the same dimensions. In addition, nozzles with a large width-to-length ratio are more difficult to cool, since with the growth of this

312359312359

отношени  увеличиваетс  бокова  поверхность стенок сопла. При этом, сверхзвуковое щелевидное сопло с данным отношением ширины к длине  вл етс  оптимальным с точки зрени  j усвоени  кислорода ванной. Стру  имеет достаточно большую поверхность и, в то же врем , обладает большой жесткостью , необходимой дл  достижени  требуемой глубины проникновени  ю кислорода в металл, а площадь поверх19 . 4 ности реакционной зоны в данном случае полз аетс  максимальной.The ratio increases the lateral surface of the nozzle walls. In this case, a supersonic slit nozzle with a given width-to-length ratio is optimal from the viewpoint j of oxygen absorption of the bath. The strut has a sufficiently large surface and, at the same time, possesses a large rigidity necessary to achieve the required depth of penetration of oxygen into the metal, and the area above the top 19. 4 of the reaction zone in this case is maximized.

Усвоение кислорода в значительной степени определ етс  величиной площади поверхности внедр н цейс  струи газа. Поэтому использование щепевид- ного сверхзвукового сопла обеспечит более высокое усвоение кислорода дуть  ванной (на 10-15%). Выход годного при этом увеличиваетс  на 1-2% и составл ет 92-93%.The absorption of oxygen is largely determined by the size of the surface area of the implanted gas jet. Therefore, the use of a chip-like supersonic nozzle will provide a higher absorption of oxygen by blowing a bath (by 10–15%). The yield is increased by 1-2% and is 92-93%.

Фиг. гFIG. g

Фиг. FIG.

Редактор И. ДербакEditor I. Derbak

Составитель А. Каханов Техред Л,ОлейникCompiled by A. Kakhanov Tehred L, Oleinik

Заказ 3062/24 Тираж 552ПодписноеOrder 3062/24 Circulation 552Subscription

ВНИИПИ Государственного комитета СССРVNIIPI USSR State Committee

по делам изобретений и открытий 113035, Москва,, Ж-35, Раушска  наб., д. 4/5 ,for inventions and discoveries 113035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab., 4/5,

Производственно-полиграфическое предпри тие, г. Ужгород, ул. Проектна , 4Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4

КорректорЕ. РошкоCorrection. Roshko

Claims (1)

ФУРМА, содержащая концентрично расположенные трубы, образую щие тракты подачи кислорода, подвода и отвода охлаждающей воды, головку с соплом, соединенным с трактом по- ’ дачи кислорода, отличающаяся тем, что, с целью увеличения динамического напора истекающей струи газа, повышения стойкости головки фурмы за счет создания сверхзвуковых скоростей истечения газа и уменьшения затухания скорости газа по длине ядра струи, сопло фурмы в поперечном сечении выполнено в виде овальной щели с соотношением · осей в критическом сечении 1:(5-7), а в продольном сечении по типу сопла Лаваля.FURMA containing concentric pipes forming oxygen supply, cooling water supply and drain paths, a head with a nozzle connected to the oxygen supply path, characterized in that, in order to increase the dynamic pressure of the outgoing gas stream, increase the resistance of the lance head due to the creation of supersonic gas outflow velocities and a decrease in the gas velocity attenuation along the length of the jet core, the tuyere nozzle in the cross section is made in the form of an oval slot with the ratio of axes in the critical section 1: (5-7), and in the longitudinal section according to the Laval nozzle. SU ,„1235919 АSU, „1235919 A Фиг. fFIG. f
SU843751324A 1984-03-16 1984-03-16 Tuyere SU1235919A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU843751324A SU1235919A1 (en) 1984-03-16 1984-03-16 Tuyere

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU843751324A SU1235919A1 (en) 1984-03-16 1984-03-16 Tuyere

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1235919A1 true SU1235919A1 (en) 1986-06-07

Family

ID=21123128

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU843751324A SU1235919A1 (en) 1984-03-16 1984-03-16 Tuyere

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1235919A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР № 395390, кл. С 21 С 5/48, 1971. Авторское свидетельство СССР N 645968, кл. С 21 С 5/48, 1977. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4545786A (en) Apparatus for gasifying solid carbonaceous materials
EP0802262B1 (en) Converter top-blow refining method having excellent decarburization characteristics and top-blow lance for converter
CA2397551C (en) Converter oxygen blowing method and upward blowing lance for converter oxygen blowing
US6709630B2 (en) Metallurgical lance and apparatus
JP2007169737A (en) Lance for refining molten metal
SU1235919A1 (en) Tuyere
US20090229416A1 (en) Refining Molten Metal
CA1338688C (en) Oxygen injection lance
JP4206736B2 (en) Top blowing lance and converter operation method using it
US3525509A (en) Injection lance with a nozzle adapted for above the bath operation
JPH11181514A (en) Bottom-blown tuyere in converter
RU2112048C1 (en) Lance for metal blowing
CN215713117U (en) Phi 245 large-flow oxygen lance nozzle
JPH1143714A (en) Lance for refining
SU1089142A1 (en) Tuyere
JPH09209021A (en) Molten iron refining lance and method
RU2165986C2 (en) Lance for metal blowing
SU767219A2 (en) Reactor for continuous metal refining
SU945182A1 (en) Submerged blasting tuyere
JPH11158529A (en) Lance for refining
KR100568364B1 (en) Apparatus for Cooling the Lance Nozzle for Oxygen Blowing
SU1650714A1 (en) Metal blowing lance
KR820001566B1 (en) Blast furnace smelting of zinc
RU2000117421A (en) METHOD OF PURGEING METAL IN THE CONVERTER AND THE LONG FOR ITS IMPLEMENTATION
SU1011699A1 (en) Nozzle for blowing tuyere of steel smelting unit