Изобретение относитс к сейсмост кому строительству, преимущественно конструкци м крупнопанельных многоэтажных зданий с сухими стыковыми с динени ми панелей. Целью изобретени вл етс повы шение сейсмостойкости и снижение тр доемкости возведени здани . На фиг. 1 показано многоэтажное сейсмостойкое крупнопанельное здание план; на фиг. 2 - сечение А-А на фиг.1; на фиг.З - узел Т на фиг.1; на фиг. 4 - узел П на фиг.1 на фиг. 5 - сечение Б-Б на фиг.4; на фиг. 6 - узел III на фиг.1; на фиг. 7 - сечение В-В на фиг.6; на фиг. 8 - сечение Г-Г на фиг.2. Многоэтажное сейсмостойкое круп- нопанельное здайие включает систему вертикальных плоских несупщх злементов I и 2, выполненных из панелей наружных 3 и внутренних 4 стен и соединенных между собой на всю вы соту здани упругоподатливо посредством опертых на них плит, перекрытий 5 с возможностью их взаимного вертикального перемещени . Часть вертикальных несущих элементов 6-8 выполнена пространственными открытого контура. Пересекающиес панели 3 и 4 плоских I и 2 и пространственых 6-8 несущих элементов соединены между собой посредством врезки на части их высоты с об разованием вертикальных 9 и 10 и го ризонтальных 11 и 12 зазоров между ними. Узлы соединени панелей 3 и 4 снабжены угц)угофрикционными проклад ками 13, размещенными в зазорах 9Величина зазоров 10 и 12 между плоскими 1 и 2 и пространственными 6-8 несущими элементами превышает в личину зазоров 9 и 11 между панел м 3 и 4Jсоставл ющими пространственные элементы в 1,2-1,5 раза, что обеспечивает увеличение диапазона взаимных перемещений панелей 3 и 4 в зазорах 9-12 несущих элементов в 3-10 раз. Стеновые панели 3 и 4 соединены между собой по высоте вер тикальными арматурными св з ми 14. Пространственные несущие элементы 6 - В выполнены из взаимно пересекающихс стеновых панелей 3 и 4 образу открытый контур различных п конфигурации в плане несущих элементов (в зависимости от конкретной конструктивной схемы и плаиировочного решени здани ). Выполнение соединени панелей 3 и 4 посредством врезки на части их высоты обеспечивает целостность панелей 3 и 4 в пределах каждого несущего элемента 6-8 и перев зку вертикальных стыков, исключив сквозные по высоте швы, например, в зонах, перекрьшаемых плитами перекрытий 5, что позвол ет снизить расчетные усили в вертикальных стыках панелей стен 3 и 4 и одновременно восприн ть раст гивающие и сдвигающие усили в местах пересечени панелей 3 и 4 с помощью самих панелей 3 и 4. Прокладки 13 при сжатии вл ютс одностороннимии упругими св з ми , а при сдвиге - фрикционными. Зазоры 9-12 вл ютс ограничител ми соответствующих (при сжатии или сдвиге) взаимных перемещений панелей 3 и 4. Торцовые грани панелей 3 и 4, образующие зазоры 9-12, выполнены со скосами дл образовани клиновидной формы зазоров 9-12, обеспечивающие требуемое предварительное обжатие прокладок 13 в зазорах 9-12 при их установке. Упругие прокладки 13 выполнены, например, из гернитового шнура диаметром 30-40 мм. Соединение несущих элементов I, 2,6,7 и 8 с плитами перекрытий 5 включает соединительную шайбу 15, надетую на вертикальную арматурную св зь 14 и приваренную к закладным детал м 16 плит перекрытий 5. Монтаж здани предлагаемой-конструкции осуществл ют путем предварительной установки стеновых панелей 3 и 4 имеющих врезку в верхней части, затем устанавливают пересекающиес панели 3 и 4 имеющие врезку в нижней части. Осуществл перев зку плитами перекрытий 5, установленных таким образом переселсающих- с стеновых панелей 3 и 4 по высоте этажей, получают несущие элементы 1,2,6,7 и 8 на всю высоту здани . Установку упругих прокладок 13 в проектное положение в зазорах 9-12 врезки производ т независимо от стадии монтажа здани . Предлагаемое многоэтажное сейсмогстойкое здание работает следующим образом. В период между землетр сени и здание представл ет собой простран- ственно жесткую систему несущих элементов 1,2,6,7 и в св занных плитами перекрытий 5 и св з ми в виде прокладок 13 в зазорах 9-12 сдвигающие усили которых не превышают предельной силы, трени . Во врем сейсмических колебаний здани расчетной интенсивности усили сдвига в св з х возрастают и достигают величины предельной силы тре ни . При этом происход т взаимные перемещени сдвиги по вертикальным швам1 несущих элементов 1,2,6,7 и 8. Эти перемещени реализуютс с преодо лением трени прокладок I3 в верти- капьных зазорах 9 и 10 фрикционный эффект, упругого сопротивлени сжатию прокладок 13 в горизонтальных зазорах II и 12 (односторонние упругофрикционныё св зи) и ограниченьГ пр дельной сжимаемостью прокладок 13 в зазорах 9-12 (эффект ограничени перемещений} . Така работы св зей определ ет нелинейный характер колеба ний здани при интенсивном поглсщеНИИ энергии колебаний, а следователь но, быстром их затухании. Фазова синхронизаци горизонтальных перемещений отдельных элементоЕ 1,2,6,7 и 8 осуществл етс за счет работы плит перекрытий 5, объединенных св з ми J5 в жесткие в своих плоскост х диски. Наличие в системе здани несущих элементов 1,2,6,7 и 8 с различной конфигурацией в плане,оп-редел ющей различие компонентов их пространственной жесткости при изгибе в поперечном и продольном направ-The invention relates to seismic construction, mainly structures of large-panel multi-storey buildings with dry butt joints with building panels. The aim of the invention is to increase the seismic resistance and reduce the extremes of building construction. FIG. 1 shows a multi-story seismic large-panel building plan; in fig. 2 is a section A-A in FIG. on fig.Z - node T in figure 1; in fig. 4 - node P in FIG. 1 in FIG. 5 is a section BB in FIG. 4; in fig. 6 - node III in figure 1; in fig. 7 - section bb In Fig.6; in fig. 8 - section GG in figure 2. The multi-storey seismic resistant large-panel building includes a system of vertical flat nesumenta I and 2, made of external 3 and internal 4 walls and interconnected to the entire building height by elastic suppression by means of plates supported on them, floors 5 with the possibility of their mutual vertical displacement. Part of the vertical bearing elements 6-8 is made spatial open contour. The intersecting panels 3 and 4 of flat I and 2 and spatial 6-8 bearing elements are interconnected by inserting parts of their height with the formation of vertical 9 and 10 and horizontal 11 and 12 gaps between them. The nodes of the connection of panels 3 and 4 are equipped with a charcoal gasket 13 placed in the gaps 9 The magnitude of the gaps 10 and 12 between the flat 1 and 2 and spatial 6-8 bearing elements exceeds the width of the gaps 9 and 11 between the panels 3 and 4J the component spatial elements 1.2-1.5 times, which provides an increase in the range of mutual displacements of panels 3 and 4 in the gaps 9-12 bearing elements in 3-10 times. Wall panels 3 and 4 are interconnected in height by vertical reinforcement links 14. Spatial load-bearing elements 6 - B are made of mutually intersecting wall panels 3 and 4 to form an open contour of various configurations in terms of bearing elements (depending on the specific structural design and building ventilation solution). Making the connection of panels 3 and 4 by means of cutting into parts of their height ensures the integrity of panels 3 and 4 within each supporting element 6-8 and ligating the vertical joints, eliminating the heights through the joints, for example, in areas crossed by floor slabs 5, which allows It is possible to reduce the calculated forces in the vertical joints of the wall panels 3 and 4 and at the same time perceive the tensile and shear forces at the intersections of the panels 3 and 4 using the panels 3 and 4 themselves. The gaskets 13 under compression are one-sided and elastic; in shear - friction. The gaps 9-12 are the limits of the respective (in compression or shear) mutual movements of the panels 3 and 4. The end faces of the panels 3 and 4, forming the gaps 9-12, are made with bevels to form the wedge-shaped gaps 9-12, providing the required preliminary compression of gaskets 13 in the gaps 9-12 when installing them. Elastic pads 13 are made, for example, from gernitovogo cord with a diameter of 30-40 mm. The connection of the supporting elements I, 2, 6, 7 and 8 with the floor slabs 5 includes a connecting washer 15 worn on a vertical reinforcement link 14 and 16 floor slabs 5 welded to the mortgage parts of the proposed structure by pre-installing the wall panels 3 and 4 with a sidebar in the upper part, then install intersecting panels 3 and 4 with a frame in the lower part. Having tied with slabs of ceilings 5, installed in such a way, from wall panels 3 and 4 along the height of floors, load-bearing elements 1, 2, 6, 7 and 8 are obtained for the entire height of the building. The installation of elastic gaskets 13 in the design position in the gaps 9-12 inserts are made regardless of the stage of installation of the building. The proposed high-rise seismic-resistant building works as follows. In the period between the earthquake and the building, the building is a spatially rigid system of supporting elements 1, 2, 6, 7 and in the associated floor slabs 5 and in the form of gaskets 13 in the gaps 9-12, the shear forces of which do not exceed the limit strength, friction. During seismic vibrations of the building, the calculated intensity of the shear force increases and reaches the magnitude of the maximum friction force. In this case, mutual displacements occur along the vertical seams 1 of the supporting elements 1,2,6,7 and 8. These displacements are realized by overcoming the friction of the gaskets I3 in the vertical gaps 9 and 10 of the friction effect, the elastic compressive strength of the gaskets 13 in the horizontal gaps II and 12 (one-way elastic coupling) and limited by the compressibility of gaskets 13 in the gaps 9-12 (the effect of limiting displacements}. This operation of the links determines the non-linear nature of the building oscillations with an intense oscillation energy therefore, their rapid decay. The phase synchronization of the horizontal displacements of the individual elements 1,2,6,7 and 8 is accomplished by the operation of the floor plates 5, combined by the joints J5, into hard disks in their planes. 1,2,6,7 and 8 with a different configuration in the plan, which determines the difference of the components of their spatial rigidity in bending in the transverse and longitudinal direction
(Puz.2 ... « лени х и кручении, приводит при измен ющихс параметрах воздействи к неоднозначному распределению сейсмических нагрузок на отдельные элементы и св зи между ними, невозможность совместных упругих колебаний системы, а следовательно, отсутствие резонанса, что снижает величины инерционных сил. Преодоление сил трени в различных фрикционных св з х происходит при этом неодновременно, здание адаптируетс к конкретному сейсмическому воздействию, непрерывно измен в процессе колебаний свои жесткостные параметры fнестационарна система). Адаптивные свойства предлагаемого здани имеют каскадный (глубинный ) характер за счет многоступенчатости его составной структуры, определ емой аналогией работы пространственных несущих элементов 1,2,6, 7 и 8 с работой здани в целом. Каждый пространственный несущий элемент 1,2,6,7 и 8 представл ет собой также адаптивную, нелинейно колеблющуюс систему за счет работы прокладок 13 в зазорах 9-12. При этом такой характер колебаний реализуетс неодновременно в.различных пространственных элементах 6-8 (только при достижении сейсмическими нагрузками на данный момент расчетного уровн ) за счет различи в их конфигурации в плане и в зависимости от изменени во времени характеристик конкретного сейсмического воздействи . фиг 3(Puz.2 ... "laziness and torsion, with changing impact parameters, leads to an ambiguous distribution of seismic loads on individual elements and connections between them, the impossibility of joint elastic oscillations of the system, and consequently, the absence of resonance, which reduces the magnitudes of inertial forces Overcoming friction forces in various frictional connections occurs at the same time non-simultaneously, the building adapts to a specific seismic effect, continuously changing its stiffness parameters of the external station during oscillations. on the system). The adaptive properties of the proposed building have a cascade (deep) character due to the multi-stagedness of its composite structure, determined by the analogy of the work of spatial bearing elements 1,2,6, 7 and 8 with the work of the building as a whole. Each spatial carrier 1,2,6,7 and 8 is also an adaptive, non-linearly oscillating system due to the operation of the pads 13 in the gaps 9-12. At the same time, such a nature of oscillations is realized non-simultaneously in various spatial elements 6-8 (only when seismic loads at the moment of the estimated level are reached) due to the difference in their configuration in terms of and depending on the time variation of the characteristics of a particular seismic impact. FIG 3