1 Изобретение относитс к прокатному производству и совершенствует профилировку валков широкополосных станов гор чей и холодной прокатки. Благодар применению различных пр филировок валков не обеспечиваетс прокатка полос без обрывов вследств наличи значительных раст гивающих напр жений на кромках, так как нали чие в первых трех клет х одинаковой длины скосов обуславливает меньшее обжатие кромок, чем середины ширины полосы, а в четвертой клети, где дл на скосов опорных валков еще больше обжатие и выт жка металла по кромке -уменьшаетс еще в большей степени. Цепь изобретени - повьшение производительности стана за счет уменьшени обрывов полос, Непрерывньй стан холодной прокат ки включает в себ четыре - шесть последовательно расположенных клетей . В каждой клети имеетс два рабочих и два опорных валка. Один из рабочих валков устанавливают с цилиндрическим профилем бочки, а второй - с вьшуклым профилем образующей бочки. На чертеже изображен валковый узел. Предлагаемый узел сох:тоит из опо ного валка 1, средней цилиндрическо части бочки 2 и концевых скосов 3 и 4. Длина цилиндрической средней части бочек опорных валков увеличиваетс от первой к последней клети и это обеспечивает соответствующее .увеличение жесткости краевых участков бочек рабочих валков. Вместе с этим от первой к последней клети увеличиваетс разница между величиной зазора в средней части длины бочки рабочих валков 5 и на их кра Это различие позвол ет измен ть коэффициент выт жки полосы на кром ,ке от первой к последней клети более интенсивно,, чем в средней части щирины полосы и обеспечивает снижение продольных раст гиваюш х напр жений в прокатываемой полосе, по сравнению с тем, когда величины коэффициентов выт жки в середине и на кромке полосы будут одинаковы. Размеры наружного концевого скоса 3 и внутреннего скоса 4 в первой клети определ ютс конкретными услови ми стана (стойкостью опорных валков против выкрошек, интенсивностью из112 носа поверхностей, поперечной разнотолщинностью полосы) и они равны в сумме -Л 0,1-0,6. При этом длина наружного скоса 3 опорного валка 1, как правило, не превьш1ает 0,35 от общей длины скоса С. Во вторую клеть устанавливают .опорные валки с длиной наружного и внутреннего скосов в П1 1,06-1,20 раза меньше, чем в первой клети. При этом уменьшение длины наружного и внутреннего скосов производ т пропорционально. Минимальное значение отношени , равное m г1,06, обусловлено тем, что уменьшение этого значени не обеспечивает разницы длины скосов, достаточной дл создани необходимо-, го различи прогибов валков. Действительно , если в первой клети-- 0,1 и. отношение . т - 1,03, то при С 80. мм и L 1700 мм, во второй клети стана длина скосов будет равна всего С 78,6 мм. Различие длины скосов в первой и во второй клет х в 2,4 мм практически не вызывает изменени прогибов валков и неравномерности выт жек по ширине полосы . Верхнее значение отношени т 1,20 обусловлено тем, что при ми нимальной длине скосов в первой клети ( С 80) применение m 1,20 йа п тиклетевом стане влечет за собой уменьшение длины скоса в п той клети до С 40 мм, когда уже практически не наблюдаетс эффект воздействи скосов на уменьшение защемлени концевых участков рабочих валков, снижение выпуклости рабочих валков и получение полос, высокой плоскостности . Таким образом, при ,06 прогибы рабочих валков соседних клетей практически одинаковы и при этом отсутствует различие неравномерности коэффициентов выт жек по ширине полосы в соседних клет х. При tn7l,2 в последних клет х п тиклетевого стана длина скосов на опорных .валках оказываетс меньше С 40 мм, что ухудшает услови получени плоских полос. Величина выпуклости рабочих валков , котора зависит от коэффициентов п , Си К , определ етс по выоажению 3 ,4,23(0,9S-nfl (, где f - базова величина выпуклос ти шлифованных рабочих валков клети при максимал ной ширине полосы и минимальной длине скосов на б ках опорных валков; L - длина бочки опорного валк К - коэффициент, учитывающий шероховатость валков ( дл шлифованных валковj К 1,25 - дл насеченных валков)i п - коэффициент, учитьгаанщий длину нагруженной части р бочего валка полосой , причем ( п ---Ё- 0,55-0,9 ),где 0 ширина полосы, полученна на основаНИИ математической обработки результатов промышленных исследований на реверсивном стане 1200 (диаметр рабочих, валков 430 мм, диаметр опорных валков Don 1300 мм окруж ,на скорость валков 6,5-10 м/с). При этом с увеличением -- и коэффициента п и уменьшением коэффициента К величина выпуклости рабочего ралка уменьшаетс . Так, при прокатке полосы 1,0-710 мм (- 0,116, k 1,2.5) величина выпуклости f 0,5 мм, а при прокатке полосы -0,6-1020мм- f 0,12мм(Ке1,0). В выражении (1) первый член в квадратных скобках учитывает величину базовой вьшукпости рабочего валка и длину нагруженной части рабочего валка, а второй член в квадратных скобках - длину скосов на опорных валках. Базова величина выпуклости -fo устанавливаетс на основании рас четов упругих деформаций валковой системы по величине усили прокатки Расчетные и опытные величины f близки между собой, что дает основани рекомендовать выражение (1) дл использовани . Валковьш узел работает следующим образом. При прокатке полосы в первой клети вследствие наличи краевых скосов на бочках опорных валков и расчетной выпуклости рабочего валка получаем полосу плоской формы и с равномерным распределением продольных раст гивающих напр жений по ширине. Ввиду того, что длина скосов опор114 ных валков второй клети меньше, а жесткость краевых участков рабочих валков вследствие этого больше, чем в первой клети, при прокатке во второй клети кромки полосы получают большее обжатие и коэффициент вы-т жки по сравнению со средним по ширине участком полосы. При этом продольные напр жени раст жени на .кромках оказьшаютс меньше, чем в середине, что обеспечивает прокатку Полосы без порываi Так как длина скосов , опорных валков в последующих клет х уменьшаетс , получаем аналогичньй эффект. Опыты выполнены в четырехвалковой клети. Диаметр опорных валков 100мм, рабочих валков 700 мм, длина бочек валков L 150 мм, окружна скорость приводных рабочих валков 0,21 м/с. Прокатывали aлю D ниeвыe полосы толщиной 1,8 мм и шириной В 100 мм. Валки предварительно смазывали смазкой ИС-20. Неравномерность деформации, и следовательно, раст гивающих продольньк напр жений, оценивали по разнице величин коэффицентов выт жек в середине ширины и на кромках полосы (на рассто нии 6 мм от кромки). Рассто ние между керновыми отметками на исходных образцах равно & ;160 мм. Изготовлены опорные валки с различными размерами скосов. Причем, соотношение наружного скоса к общей длине С вьщерживали в пределах 0,35. Во всех случа х разница в диаметрах опорного валка в середине бочки и на краю равна 0,4. Образцы прокатывали с одинаковым обжатием (выт жкой). Коэффициент выт жки рассчитывали из выражений t. - р-кр -г- , ср I I -Ср -кр а относительную разницу в коэффициентах выт жки определ ли по вьтражению ор док прокатки бьш следующим. Исодную заготовку с размерами 1,8-100 рокатывали в первом проходе при усановке цилиндрических рабочих валов и опорных валков со скосами длиой Сс31 мм. Таким образом,валковый узел дает возножность уменьшить или исключить порывы полос при прокатке и в результате : этого повысить стабильность процесса, -сократить расходметалла «а 1-2%,про ,высить производительность стана на ,1 The invention relates to rolling production and improves the profiling of the rolls of wide-strip hot and cold rolling mills. Due to the use of different roll mills, the strips cannot be rolled without breaks due to the presence of significant tensile stresses on the edges, since the presence of equal bevel lengths in the first three cages leads to less edge compression than the middle of the strip width, and in the fourth stand, where for the bevels of the support rolls, even more compression and stretching of the metal along the edge are reduced even more. The circuit of the invention is an increase in the productivity of the mill by reducing strip breaks. The continuous cold rolling mill includes four to six successive stands. In each stand there are two workers and two support rolls. One of the work rolls set with a cylindrical profile of the barrel, and the second - with a convex profile forming the barrel. The drawing shows the roller unit. The proposed knot of cox: toit from backfill roll 1, middle cylindrical part of barrel 2 and end bevels 3 and 4. The length of the cylindrical middle part of the support roll barrels increases from the first to the last stand and this provides a corresponding increase in the rigidity of the edge sections of the work roll barrels. At the same time, the difference between the size of the gap in the middle part of the barrel length of the work rolls 5 and on their edges increases from the first to the last stand. This difference allows the coefficient of stretching of the strip on the edge to change from the first to the last stand more intensively than in the middle part of the strip width and provides a reduction in the longitudinal stretching of the stresses in the rolled strip, compared with when the values of the coefficients of extrusion in the middle and on the edge of the strip are the same. The dimensions of the outer end bevel 3 and the inner bevel 4 in the first stand are determined by the specific conditions of the mill (firmness of the supporting rolls against chippings, intensity from 112 of the nose of the surfaces, transverse thickness variation of the strip) and they are equal in total-L 0.1-0.6. The length of the outer bevel 3 of the support roll 1, as a rule, does not exceed 0.35 of the total length of the bevel C. In the second stand, support rolls with the length of the outer and inner bevels in P1 1.06-1.20 times less than in the first stand. At the same time, the reduction in the length of the outer and inner bevels is made proportionally. The minimum value of the ratio, equal to m g1.06, is due to the fact that reducing this value does not provide a difference in the length of the bevels, sufficient to create the necessary difference in roll deflections. Indeed, if in the first stand - 0.1 and. an attitude. t - 1.03, then at С 80. mm and L 1700 mm, in the second stand of the mill the length of the bevels will be equal to just C 78.6 mm. The difference in the length of the bevels in the first and second cages of 2.4 mm practically does not cause a change in roll deflection and uneven stretching across the width of the strip. The upper value of the ratio 1.20 is due to the fact that with the minimum length of the bevels in the first stand (C 80) the use of m 1.20 in a five-mill stand entails a decrease in the length of the bevel in the fifth stand to C 40 mm, when The effect of bevels on reducing the pinching of the end portions of the work rolls, reducing the convexity of the work rolls and obtaining strips of high flatness is not observed. Thus, at 06, the deflections of the work rolls of the neighboring stands are almost the same, and there is no difference in the unevenness of the coefficients stretching across the width of the strip in the neighboring cells x. At tn7l, 2, in the last cells of the five-square mill, the length of the bevels on the support rollers is less than 40 mm, which worsens the conditions for obtaining flat bands. The magnitude of the convexity of the work rolls, which depends on the coefficients n, Cu K, is determined by the response of 3, 4.23 (0.9S-nfl (where f is the base value of the convexity of the polished work rolls of the stand with the maximum width of the strip and the minimum L is the length of the barrel of the support roll K - coefficient taking into account the roughness of the rolls (for ground rolls K 1.25 - for grooved rolls) i p - coefficient that accounts for the length of the loaded part of the working roller strip, and (p --- E - 0.55-0.9), where 0 is the width of the strip obtained on the basis of mathematical processing of industrial research results on a 1200 reversing mill (working diameter, 430 mm rolls, Don back rolls diameter 1300 mm surrounded by roll speeds 6.5–10 m / s). At the same time, with increasing - and coefficient n and decreasing coefficient The magnitude of the convexity of the working roller decreases. Thus, when rolling a strip of 1.0–710 mm (–0.116, k 1.2.5), the magnitude of the convexity is f 0.5 mm, and when rolling a strip –0.6–1020 mm - f 0.12 mm (Ke1.0). In expression (1), the first term in square brackets takes into account the magnitude of the base height of the work roll and the length of the loaded part of the work roll, and the second term in square brackets is the length of the bevels on the support rolls. The base value of the convexity -fo is established on the basis of calculations of the elastic deformations of the roll system by the magnitude of the rolling force. The calculated and experimental values of f are close to each other, which gives grounds to recommend expression (1) for use. Felling node works as follows. When rolling a strip in the first stand, due to the presence of edge bevels on the barrels of the support rolls and the calculated convexity of the work roll, we obtain a strip of flat shape and with a uniform distribution of longitudinal tensile stresses across the width. Due to the fact that the length of the bevels of the support rolls of the second stand is less, and the rigidity of the edge sections of the work rolls consequently is greater than in the first stand, when rolling in the second stand, the edges of the strip get a greater reduction and the draw ratio is lower than the average width section of the strip. At the same time, the longitudinal tension of tension on the edges is less than in the middle, which ensures rolling of the strip without gusting. Since the length of the bevels and support rolls in the subsequent cages decreases, we get a similar effect. The experiments were performed in a four-roll stand. The diameter of the support rolls is 100mm, the work rolls are 700 mm, the length of the roll barrels is L 150 mm, the circumferential speed of the drive work rolls is 0.21 m / s. A D stripes, 1.8 mm thick and 100 mm wide, were rolled over the A-D. The rolls were previously lubricated with IS-20 lubricant. The non-uniformity of the deformation, and therefore tensile stretching stresses, was evaluated by the difference in the values of the stretching coefficients in the middle of the width and on the edges of the strip (at a distance of 6 mm from the edge). The distance between the core marks on the original samples is &; 160 mm. Support rolls with different bevel sizes are made. Moreover, the ratio of the outer bevel to the total length of With held within 0.35. In all cases, the difference in the diameters of the support roll in the middle of the barrel and on the edge is 0.4. Samples were rolled with the same crimping (stretching). The stretch ratio was calculated from the expressions t. - p-cr -r-, cf I I -cr -cr and the relative difference in the stretch ratios was determined by the rolling angle of the rolling train as follows. An isodic billet with dimensions 1.8-100 was rolled in the first pass when installing cylindrical working shafts and support rolls with bevels of length Сс31 mm. Thus, the roller unit gives the opportunity to reduce or eliminate strip breaks during rolling and as a result: increase the process stability, reduce the metal consumption “and 1-2%, pro, increase the mill productivity by