Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к способам контрол технологических процессов, конкретнее конвертерного обезуглерож вани железоуглеродистых расплавов. Цель изобретени - повышение то,чности определени содержани углерод в железоуглеродистом расплаве. Так как продувку осуществл ют ниж уровн расплава, исключаетс отрицательное вли ние на точность измерени температуры реакционной зоны и темпе ратуры ванны окисной пленки и шлака которые всплывают на поверхность ван ны, Соотношени длительностей продувк кислородом и нейтральным газом (1-1,5):1 и продолжительности цикла продувки 30-40 с выбраны на основани обработки экспериментальных данных и обеспечивают высокую точность измере ний, обусловленную стойкостью визиру емого канала против возможности обра . вани настыли на выходном отверстии канала и его разъединени . Нижний предел соотношений 1:1 и верхний предел продолжительности цик ла 40 с соответствуют максимальной длительности продувки нейтральным газом и обусловлены возможностью образовани настыли на выходном отверстии канала. Верхний предел соотношени длител ностей 1,5:1 и верхний предел продол жительности цикла 40 с соответствуют максимальному времени продувки кисло родом, котора ограничена возможность разъедани .выходного отверсти канала. Кроме того, нижний предел длитель ности цикла в 30 с определ ет мини мальное врем , необходимое дл устой чивой регистрации измер емьгх температур . Дл обеспечени большей стабильности измерений расходы продуваемых газов в течение всех циклов поддерживаютс посто нными. После обработки экспериментальных данных получили квадратичную функциональную зависимость ьТ f (% С), котора выражаетс следующим математическим уравнением: &Т а + b (% С) - d (% С) где дТ Tp,j - Tg ; Т , - температура реакционной зоны, измеренна при продувке кислородом; Т„ - температура ванны, изь меренна при продувке нейтральным газом; а, Ь, d - коэффициенты; % С - процентное содержание . углерода в сплаве. Например, при продувке чугуна зависимость имеет вид: йТ -62,2 (% С)2 + 223,6 (% С) + + 1049, при продувке фер эохрома: йТ -12,7 (% С)г + 50,8 (% С) + -н 986,4. Определение содержани углерода по предлагаемому способу осуществл ли на укрупненно лабораторном конвертере на расплаве чугуна и феррохрома. Масса заливаемого металла составл ла 45-50 кг. Обезуглероживание проводили путем продувки кислородом сверху. Измерение температур производили автоматическим цветовым пирометром ЦЭП-3 через визируемый канал .5 мм, расположенный в стенке футеровки конвертере на рассто нии 95 мм ниже уровн расплава. В течение всего времени нахождени жидкого металла в конвертере через визируемьй канал производили поочередную продувку азотом и кислородом. В момент отбора проб металла по ходу плавки регистрировали расчетное значение содержани углерода в расплаве. По фактическому содержанию углерода в расплаве, определенному химическим анализом из проб металла, и расчетным значени м производили расчет погрешностей измерений. Оценку погрешностей измерений способа с прототипом производили путем сравнени их расчетных значений дл одних и тех же концентраций углерода в чугуне. Пример 1. Осуществл ли обезуглероживание чугуна с исходным содержанием углерода 4,5%. Вес залитого металла 50 кг. Соотношение длительностей продувки кисловодом и азотом 1:1. Продолжительность цикла 30 с. Расход продуваемых газов 25 л/мин. Измеренное значение температуры в месте продувки кислородом Тр, 2293°С. Измеренное значение температуры ванны в месте продувки азотом Tg 1370°С. Градиент температуры йТ Tp,j, - Т 6 2293 1370 923°С. Расчетное содержание углерода: 923 -62,2 (% С) + 223,6 (% С) + -t- 1049 (% С) 4,04. Фактическое содержание углерода в момент измерени 3,9%, Погрешность в измерении по предлагаемому способу .4,04 - 3,9 100% 3,7%, 3,9 Перегрев реакционной зоны при концентрации углерода % С по прототипу составл ет 900°С, что соответствует возможному фактическому содержанию углерода в чугуне % С 3,9 + 0,3. Погрешность по прототипу 0,3 100% 7,7%. 3,9 Пример 2. Обезуглероживал чугун с исходньм содержанием углеро да 4,5%. Вес залитого металла 50 кг Соотношение .длительности продувки кислородом и азотом 1,5:1. Длительность цикла 40 с. Расход продуваемых газов 20 л/мин. Измеренное зна чение температуры в месте цродувки кислородом Тр.г 2615С. Измеренное значение температуры ванны в месте продувки азотом Tg 1430°С. 1 радие - Т 2615температуры ьТ 1430 1185С. Расчетное содержание углерода; 1185 -62,2 (% С)2 + 223,6 (% С + 1049 (% С) 2,82. Фактическое содержание углерода чугуне в момент измерени 3%. Погрешность в измерении ( 3 - 2,82).100% 3 Перегрев реакционной зоны при концентрации.углерода % С 3% по. про1090С , тотипу составл ет t что соответствует возможному фактическому содержанию углерода в чугуне: % С 3 + 0,7. Погрешность в измерении дл концентрации углерода % С 3 по прототипу 100% 23,3%. Сравнение погрешностей измерени предлагаемьо способом и прототипом показывает, что первый обладает более высокой точностью определени содержани углерода в чугуне, особенно на наиболее важном конечном этапе продувки, позвол ет с более высокой точностью контролировать процесс обезуглероживани и обусловливает возможность повышени технико-экономическач; показателей конвертерно1ГО производства.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to methods for controlling technological processes, more specifically to converter decarburization of iron-carbon melts. The purpose of the invention is to increase the accuracy of determining the carbon content in an iron-carbon melt. Since the purge is performed by the lower level of the melt, the negative impact on the accuracy of measuring the temperature of the reaction zone and the temperature of the oxide film and slag bath that float to the surface of the bath is eliminated. and the duration of the purge cycle of 30–40 s are selected on the basis of the processing of experimental data and provide high measurement accuracy due to the durability of the sighted channel against the possibility of obr. Vani nastily on the outlet of the channel and its separation. The lower limit of the ratios 1: 1 and the upper limit of the duration of the 40 s cycle correspond to the maximum duration of the purge with a neutral gas and are due to the possibility of nastiral formation at the outlet of the channel. The upper limit of the ratio of the durations 1.5: 1 and the upper limit of the duration of the cycle of 40 s correspond to the maximum time for purging with oxygen, which is limited to the possibility of corroding the exit opening of the channel. In addition, the lower limit of the cycle duration of 30 s determines the minimum time required for the stable recording of measured temperatures. To ensure greater measurement stability, the flow rates of the purge gases during all cycles are kept constant. After processing the experimental data, we obtained a quadratic functional dependence ТT f (% C), which is expressed by the following mathematical equation: & T a + b (% C) - d (% C) where dT Tp, j - Tg; T, is the temperature of the reaction zone, measured by purging with oxygen; Т „- temperature of the bath, measured when purging with neutral gas; a, b, d - coefficients; % C - percentage. carbon in the alloy. For example, when blowing iron, the dependence is: jT -62.2 (% C) 2 + 223.6 (% C) + + 1049, and when flushing a ferry eochrome: jT -12.7 (% C) g + 50.8 (% C) + n 986.4. Determination of the carbon content of the proposed method was carried out on an enlarged laboratory converter on the molten iron and ferrochrome. The weight of the cast metal was 45-50 kg. The decarburization was carried out by purging with oxygen from above. Temperature measurements were made using an automatic color pyrometer TsEP-3 through a sighting channel of .5 mm located in the converter lining wall at a distance of 95 mm below the melt level. During the entire time that the liquid metal was in the converter, alternate purging with nitrogen and oxygen was carried out through the sighting channel. At the time of metal sampling in the course of melting, the calculated value of the carbon content in the melt was recorded. Based on the actual carbon content in the melt determined by chemical analysis from metal samples, and calculated values, the measurement errors were calculated. The estimation of the measurement errors of the method with the prototype was made by comparing their calculated values for the same carbon concentrations in the iron. Example 1. Cast iron was decarburized with an initial carbon content of 4.5%. The weight of the filled in metal is 50 kg. The ratio of the duration of the purge kislovodom and nitrogen 1: 1. Cycle time 30 s. Purge gas flow rate 25 l / min. The measured value of the temperature at the place of purging with oxygen Tp, 2293 ° C. The measured temperature of the bath at the site of purging with nitrogen Tg 1370 ° C. The temperature gradient is t Tp, j, - T 6 2293 1370 923 ° С. Estimated carbon content: 923 -62.2 (% C) + 223.6 (% C) + -t-1049 (% C) 4.04. The actual carbon content at the time of measurement is 3.9%. The error in the measurement of the proposed method is 4.04 - 3.9 100% 3.7%, 3.9 Overheating of the reaction zone at a carbon concentration of% C of the prototype is 900 ° C that corresponds to the possible actual carbon content in cast iron% C 3.9 + 0.3. The accuracy of the prototype 0.3 100% 7.7%. 3.9 Example 2. Decarburized cast iron with an initial carbon content of 4.5%. The weight of the poured metal is 50 kg. The ratio of the duration of the purging with oxygen and nitrogen is 1.5: 1. Cycle duration 40 s. Purge gas flow rate of 20 l / min. The measured value of the temperature at the site of oxygen flushing Tr. G 2615C. The measured temperature of the bath at the site of purging with nitrogen Tg 1430 ° C. 1 radium - T 2615 temperature T 1430 1185C. Estimated carbon content; 1185 -62.2 (% C) 2 + 223.6 (% C + 1049 (% C) 2.82. The actual carbon content of the iron at the time of measurement is 3%. Error in measurement (3 - 2.82) .100% 3 Overheating of the reaction zone at a concentration of carbon% C 3% pro1090C, the totype is t which corresponds to the possible actual carbon content in the iron:% C 3 + 0.7. The measurement error for the carbon concentration% C 3 of the prototype is 100% 23.3%. Comparison of measurement errors by the proposed method and the prototype shows that the former has a higher accuracy of determining the carbon content in the iron especially at the most important final stage of purging, it allows to control the decarburization process with higher accuracy and makes it possible to increase the technical and economic performance of converter production.