SU1165540A1 - Arc-welding method - Google Patents
Arc-welding method Download PDFInfo
- Publication number
- SU1165540A1 SU1165540A1 SU843693839A SU3693839A SU1165540A1 SU 1165540 A1 SU1165540 A1 SU 1165540A1 SU 843693839 A SU843693839 A SU 843693839A SU 3693839 A SU3693839 A SU 3693839A SU 1165540 A1 SU1165540 A1 SU 1165540A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding
- electrode
- wire
- angle
- arc
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
СПОСОБ ДУГОВОЙ СВАРКИ, при котором выполн ют разделку кромок, а сварку ведут в несколько проходов с подачей присадочной проволокн, угол наклона которой относительно электрода измен ют в процессе сверг ки, отличающийс тем. что, с целью улучшени качества и повьппени производительности при сварке в различных пространственных положени х в узкую разделку, угод наклона присадочной проволоки увеличивают от 30 до 50 на первых сварочных проходах и от 70 до 80° на двух последних облицовочных проходах , а скорость подачи ее плавно уменьшают в 1,5-2 раза по сравнению с первым проходом, при этом присадочную проволоку подают в сварочную ванну со смещением от оси электрода к периферии активного п тна дугн при сварке неплав щимс электродом на рассто ние 0,4-0,6 диаметра активного п тна, а при сварке плав щимс электродом - на рассто ние 0,65-0,75 диаметра активного п тна. IfZ./The method of arc welding, in which the cutting of edges is carried out, and welding is carried out in several passes, with filing of filler wires, the angle of inclination of which relative to the electrode is changed during the process of overthrust, differing in that. that, in order to improve the quality and performance of welding in different spatial positions in a narrow butt, the angle of filler wire increases from 30 to 50 in the first welding passes and from 70 to 80 ° C. on the last two facing aisles, and its feed rate is gradually reduced by 1.5-2 times compared to the first pass, while the filler wire is fed into the weld pool with an offset from the axis of the electrode to the periphery of the active spot arc when welding with a non-consumable electrode a distance of 0.4-0.6 of the diameter of the active spot, and when welding with a melting electrode, a distance of 0.65-0.75 of the diameter of the active spot. IfZ./
Description
Изобретение относитс к области сварки, в частйости дуговой, в среде защитных газов плав щимс и неплав щимс электродом с подачей присадочной проволоки, когда необходимо сваривать большие толщины в узкую разделку в различных пространственных положени х, и может найти применение в любой отрасли народного хоз йства , особенно в энергетическом машиностроении , химическом судостроении и нефтеперерабатывающей промьщ ленности дл сварки неповоротных стьжов труб. Целью изобретени вл етс улучще шие качества и повьш1ение производительности при сварке в различных пространственных положени х в узкую разделку. Предложенный способ дуговой сварки позвол ет вести сварку каждого прохода, например, неповоротНых стыков больших толщин с УЗКОЙ разделкой при максимальной производительности и хорошем формировании шва. Это происходит потому, что.в глубине узкой разделки жидкий металл дополнительно удерживаетс кромками разделки, а также возникающими за счет смачивани жвдкого металла с кромками силами поверхностного нат жени , в результате чего можно удерживать ванну большего объема. Поэтому при свар ке в глубине разделки угол наклона проволоки относительно электрода coc тавл ет 30, а по мере заполнени разделки его увеличивают до 50 . С увеличением углов уменьшаетс CKOpotTb плавлени проволоки. Поэтом при сварке в глубине разделки, когда угол ееподачи относительно электро да составл ет 30 , скорость подачи проволоки максимальна . При вьшолнении последующих облицовочных проходов , .когда разделка заполнена, сложно удерживать ванну в различных пространственных положени х, поэтому не обходимо уменьшить ее объем. Дл это го угол наклона присадочной проволок увеличивают до 70-80 ; при этом уменьшаетс скорость ее плавлени , а жидкую ванну, объем которой уменьшаетс , дополнительно удерживают этой же проволокой. При этом с увеличением наклона угла присадочной проволоки относительно электрода плавно уменьшают в 1,5-2 раза скорость пода чи присадочной проволоки по сравнению с первыми проходами, так как она не успевает плавитьс , и процесс не пойдет. Причем проволоку ввод т в ванну на рассто нии 0,4-0,75 диаметра активного п тна. При сварке неплав щимс электродом плавление проволоки происходит в основном в пределах активного п тна. Поэтому с увеличением угла наклона место ввода проволоки смещают к периферии, но при этом уменьшают скорость ее плавлени , а следовательно, подачи. Величину смещени присадочной проволоки к периферии активного п тна обеспечивают на рассто ние 0,4-0,6 диаметра активного п тна. В этом случае ванну легче удержать в нужном положении с помощью присадочной проволоки. При сварке плав щимс электродом присадочную проволоку в сварочную ванну подают на рассто нииот оси электрода на 0,65-0,75 его диаметра Это позвол ет заморозить часть объема жидкой ванны и ул чшить формирование шва, не уменьша в целом производительность процесса. На фиг.1 показана схема подачи присадочной проволоки при сварке первых проходов в глубине разделки кромок; на фиг.2 - то же, при йварке проходов после заполнени разделки; на фиг.З - схема подачи присадочной проволоки при сварке неплав щимс электродом; на фиг.4 - то же, при сварке плав щимс электродом; на фиг.5 - графическа взаимосв зь номера сварочного прохода с углом наклона присадочной проволоки относительно оси электрода; на фиг.6 - графическа взаимосв зь скорости пода- , чи присадочной проволоки с углом ее наклона относительно оси электрода. Способ осуществл етс следующим образом. В глубине разделки между электродом 1 и изделием 2 зажигают дугу 3 и в сварочную ванну 4 подают присадочную проволоку 5 на рассто нии 0,4-0,75 диаметра активного п тна дуги от оси электрода 1 на изделии 2 (фиг.2). Угол наклона oi проволоки 5 относительно оси электрода 1 обеспечивают в пределах 30 . В этом случае скорость плавлени проволоки 5, а . следовательно, ее подачи максимальна (фиг. 6). При заполнении последующих проходов в результате нагрева основногоThe invention relates to the field of welding, in part arc, in a shielded gas environment with a meltable and non-melting electrode with filing wire, when it is necessary to weld large thicknesses into narrow cutting in various spatial positions, and can be used in any industry of national economy, especially in power engineering, chemical shipbuilding and oil refining industries for welding downstream pipe straps. The aim of the invention is to improve the quality and increase the productivity during welding in different spatial positions in a narrow groove. The proposed method of arc welding allows welding of each pass, for example, non-turning joints of large thickness with NARROW cutting with maximum productivity and good weld formation. This is because, in the depth of narrow cutting, the liquid metal is additionally held by the edges of the cutting, as well as surface tension generated by wetting the liquid metal with the edges, as a result of which a larger volume can be held. Therefore, when welding in the depth of the groove, the angle of inclination of the wire relative to the electrode is coc 30, and as the groove is filled it increases to 50. CKOpotTb wire melting decreases with increasing angles. Therefore, when welding in the depth of the groove, when the angle of its feed relative to the electrode is 30, the wire feed speed is maximum. When executing subsequent facing passages, when the cutting is full, it is difficult to hold the bath in different spatial positions, so it is necessary to reduce its volume. For this, the angle of inclination of the filler wires is increased to 70-80; at the same time, the rate of its melting decreases, and a liquid bath, the volume of which decreases, is additionally retained with the same wire. At the same time, with an increase in the inclination of the filler wire angle relative to the electrode, the feed wire feed speed is gradually reduced by 1.5–2 times in comparison with the first passes, since it does not have time to melt and the process does not proceed. Moreover, the wire is introduced into the bath at a distance of 0.4-0.75 of the diameter of the active spot. When welding with a non-consumable electrode, wire melting occurs mainly within the active spot. Therefore, with an increase in the angle of inclination, the point of insertion of the wire is shifted to the periphery, but at the same time it reduces the rate of its melting, and hence the feed. The amount of displacement of the filler wire to the periphery of the active spot is ensured by a distance of 0.4-0.6 times the diameter of the active spot. In this case, the bath is easier to hold in the desired position with the filler wire. When welding with a fusible electrode, the filler wire is fed to the weld pool at a distance of 0.65-0.75 of its diameter from the electrode axis. This makes it possible to freeze part of the volume of the liquid bath and to complete the formation of a seam, without reducing the overall performance of the process. Figure 1 shows the scheme of filing filler wire when welding the first passes in the depth of the groove; Fig. 2 - the same, when yvarke passes after filling cutting; Fig. 3 shows the filler wire feeding circuit when welding with a non-consumable electrode; 4 is the same when welding with a fusion electrode; Fig. 5 is a graphical correlation of the welding pass number with the angle of inclination of the filler wire relative to the axis of the electrode; Fig. 6 is a graphical interconnection of the rate of flow of filler wire with its angle of inclination relative to the axis of the electrode. The method is carried out as follows. At the depth of the groove between the electrode 1 and the product 2, the arc 3 is ignited and the welding wire 5 is fed into the welding bath 4 at a distance of 0.4-0.75 of the diameter of the active arc spot from the axis of the electrode 1 on the product 2 (Fig. 2). The angle of inclination oi of the wire 5 relative to the axis of the electrode 1 is provided within 30. In this case, the melting rate of the wire 5, a. therefore, its supply is maximum (Fig. 6). When filling subsequent passes as a result of heating the main
и наплавленного металла объем ванныand weld metal volume of the bath
4возр стае . Поэтому необходимо уменьшить объем металла, получаемого от расплавлени проволоки 5. Дл этого угол 0 увеличивают до 50 (фиг.5), а скорость подачи проволоки4thpr the pack. Therefore, it is necessary to reduce the amount of metal obtained from melting the wire 5. To do this, the angle 0 is increased to 50 (figure 5), and the wire feed rate
5соответственно уменьшают (фиг.6). При увеличении (X, более 50 заметно снижаетс скорость плавлени присадочной проволоки 5 Изаполнение разделки происходит медленнее, т.е. резко падает производительность процесса , а это невьггодно при вьтолнении первых проходов в губине разделки.5, respectively, reduce (Fig.6). With an increase (X, more than 50, the melting speed of the filler wire 5 decreases noticeably. The filling of the cutting process is slower, i.e. the productivity of the process drops sharply, and this is unsuitable for fulfilling the first passes in the cutting cavity.
В момент, когда разделка кромок заполнена и необходимо выполн ть два последних облицовочных прохода, практически осуществл ть наплавку на наружную поверхность издели 2, угол 0., наклона проволоки 5 увеличивают до 70-80° (фиг. 2) .At the moment when the cutting of the edges is filled and the last two facing passes need to be made, the surfacing on the outer surface of the product 2 is practically carried out, the angle is 0., the inclination of the wire 5 is increased to 70-80 ° (Fig. 2).
Если во врем сварки облицовочных проходов присадочную проволоку 5 (фиг.2) подавать в сварочную ванну 4 под углом менее 70 , то проволока 5 плавитс еще достаточно быстро и образуетс большой объем жнцкого металла. Так как кромок, которые могли ,бы за счет сил поверхностного нат жени , возникающих при смачивании их жидким металлом, удерживать этот объем, практически нет, то одной проволоке 5 удерживать жвдкую сварочную ванну 4 в различных пространственных положени х становитс невозможным , что сразу сказываетс на качестве сварного соединени .If during welding of the facing passages the filler wire 5 (Fig. 2) is fed into the welding bath 4 at an angle of less than 70, then the wire 5 melts rather quickly and a large amount of scissors metal is formed. Since there are practically no edges that could, due to the surface tension generated by wetting them with liquid metal, it becomes impossible for one wire 5 to hold the liquid welding bath 4 in various spatial positions, which immediately affects as a welded joint.
Если проволоку 5 при сварке облицовочных проходов подавать в сварочную ванну 4 под угломоС больше 80, то она начинает плавитс настолько медленно и нестабильно, что качество шва оп ть становитс хуже. Однако дл получени высоких, качества сварочного соединени и производительности процесса при сварке в различных положени х больших толщин с узкой разделкой только этих операций недостаточно. Поэтому в процессе сварки всего соединени от прохода к проходу плавно уменьшают в 1,5-2 раза относительно первого прохода скорость подачи в сварочную ванну 4 присадочной проволоки 5. Из конкретной зависимости между Vnp f(o6) (фиг.6) следует, что при уменьшении Vpp меньше, чем в 1,5 раза, чтобы происходил процесс ее плавлени .If the wire 5 is welded to the welding bath 4 at an angle of 80 ° C when welding the facing passages, it starts to melt so slowly and unstably that the quality of the seam again becomes worse. However, to obtain high welding quality and process productivity in welding in various positions of large thicknesses with narrow cutting, only these operations are not enough. Therefore, in the process of welding, the entire connection from passage to passage smoothly reduces by 1.5-2 times relative to the first pass, the feed rate into the weld pool 4 of the filler wire 5. From the particular relationship between Vnp f (o6) (Fig. 6) it follows that the decrease in Vpp is less than 1.5 times that the process of its melting takes place.
нужно подавать проволоку в свароч гук) ванну 4 под углом менее 50 от юсительно оси электрода 1, т.е. можно сваривать лишь первые проходы, а на последующих и облицовочных, где угол подачи присадочной проволоки 5 относительно оси электрода I увеличивают до 80 , проволока 5 плавитс It is necessary to feed the wire into the weld tube bath 4 at an angle of less than 50 from the axis of the electrode 1, i.e. it is possible to weld only the first passes, and on subsequent and facing ones, where the filing angle of the filler wire 5 relative to the axis of the electrode I is increased to 80, the wire 5 melts
медленнее и, если скорость Vslower and if speed v
ееher
прetc
10ten
подачи еще не уменьшить, в нерасплавленном виде утыкаетс в кромки разделки . При изменении больше, чем в два раза, возможно нарушение процесса сварки: плавление, присадочt5 ной проволоки 5 в электрической (сварочной ) дуге 3 и капельный ее перенос в сварочную ванну 4, что значительно снижает качество сварки в пространственных положени х. Кроме 0 того, дл достижени высокого качества сварного соединени путем улучшени условий формировани шва очень важно в какую область сварочной ванны 4 ввод т присадочную проволоку 5.the filing has not yet been reduced; in unmelted form it is stuck in the edges of the groove. If the change is more than two times, the welding process may be disturbed: melting, welding wire 5 in the electric (welding) arc 3 and dropping it into the weld pool 4, which significantly reduces the quality of welding in spatial positions. In addition, in order to achieve high quality of the welded joint by improving the conditions of formation of the seam, it is very important to what area of weld pool 4 the filler wire 5 is inserted.
сварке неплав щимс электродом 6 плавление присадочной проволоки 5 происходит главным образом в активном п тне электрической (сварочной) дуги 3 на поверхности сварочной ванны 4. Поэтому смещение сварочной проволоки 5 больше, чем на 0,6d (диаметра активного п тна), т.е. за зону активного п тна, приводит к нарушению ее плавлени из-за тепловой Welding with a non-consumable electrode 6 melts the filler wire 5 mainly in the active spot of the electric (welding) arc 3 on the surface of the weld pool 4. Therefore, the offset of the welding wire 5 is greater than 0.6d (diameter of the active spot), i.e. . over the active spot zone, leads to a violation of its melting due to thermal
5 энергии, что значительно ухудшает услови формировани шва (фиг.,3). При значени х 1 меньше, чем 0,4d, присадочна проволока 5 начинает быстрее плавитс , чем при угле об ее5 energy, which significantly worsens the conditions of formation of the seam (Fig., 3). At values of 1 less than 0.4d, filler wire 5 begins to melt faster than at an angle of about
0 подачи в сварочную ванну 4, при котором ведетс процесс, что также приводит к нестабильности процесса и к ухудшению условий формировани шва (фиг.6). При сварке плав щимс 0 is supplied to the weld pool 4, in which the process is conducted, which also leads to instability of the process and to the deterioration of the conditions for the formation of the seam (Fig. 6). When welding melts
5 электродом I объем сварочной ванны 4 больше, чем при сварке неплан щимс электродом 6, что позвол ет использовать тепло, вьщел емое при кристаллизации ванны 4, дл плавлени проволоки 5, осуществл ть замораживание ванны 4, что благопри тно дл удержани жидкого металла последней в различных пространственных положени х . В этом случае присадочную прополоку 5 подают в сварочную ванну 4 на рассто нии от оси электрода 1 0,650 ,75 его диаметра. При змачеипнч меньше, чем 0,65 d, приса и)чм.э ii|f5, electrode I, the volume of the weld pool 4 is larger than when welding with a non-planed electrode 6, which allows the heat generated during the crystallization of the bath 4 to be used to melt the wire 5, to freeze the bath 4, which is beneficial for retaining the liquid metal last different spatial positions. In this case, filler weeding 5 is fed to the welding bath 4 at a distance from the axis of the electrode 1 of 0.650, 75 of its diameter. When zmacheipnch less than 0,65 d, pods i) chm.e ii | f
волока 5 приближаетс к электрической (сварочной) дуге 3/ возрастают скорость ее плавлени и соответственно объем ванны А, что ухудшает формирование шва. При ,значении больше 0,75 d нарушаетс плавление проволоки и ухудшаетс качество сваркиThe die 5 approaches the electric (welding) arc 3 / and the rate of its melting increases and, accordingly, the volume of the bath A, which impairs the formation of a seam. When, a value greater than 0.75 d, the melting of the wire is disturbed and the welding quality deteriorates.
Пример осуществлени способа. . Лабораторные исследовани способа дуговой сварки осуществл ют на сварочной установке 53.28 с механизированным узлом корректировки мундштука относительно оси электрода: по углу наклона проволоки и места ее ввода в ванну. Сварку провод т неплав щимс и плав щимс электродами в среде аргона с дополнительной подачей присадочной проволоки поворотньрс стыков труб d 219x28 мм из стали Х1218М10Т. Электродна и присадочна проволока марки св. -04X19Н11МЗ, диаметр I мм. На стыках труб выполн ют щелевую разделку кромок шириной 7 мм и глубиной 22 мм. Используют стандартный источник сварочного тока ВДУ-302. Сварка плав щимс электродом с присадочнойAn example of the method. . Laboratory studies of the arc welding method are carried out on a welding machine 53.28 with a mechanized mouthpiece adjustment unit relative to the electrode axis: by the angle of inclination of the wire and the place of its insertion into the bath. Welding is carried out using non-melting and melting electrodes in argon with the additional filler wire turning the joints of d 219x28 mm pipe joints made of steel X1218М10Т. Electrode and filler wire brand of St. -04X19N11MZ, diameter I mm. At the joints of the pipes, slit grooves with a width of 7 mm and a depth of 22 mm are made. Use a standard source of welding current VDU-302. Welding by melting electrode with filler
проволокой дам в т бл.I, Сварка неплав тнмсн электродом с.пр1Ладочной пронолокой дана в та.бл.2wire ladies in bl. I, Welding of a non-melting point with an electrode with a St. Pr1 piercing piercing wire given in Ta. bl.2
Проведенный после вьтолнени сварки на режимах, указанных в табл.1 и 2, визуальный и металлографический контроль показал высокое качество 0 сварных птвов.The welding and metallographic control carried out after welding at the modes listed in Tables 1 and 2 showed high quality of 0 welded pts.
Предложенный способ позвол ет улучшить качество сварного соединени на 20-25% за счет .улучшени условий формировани шва в различных 5 пространственных положени х путем регулировани величины объема жидкого металла и его распределени в пределах сварочной ванны в каждом сварочном проходе при сварке больших 0 толщин в узкую разделку. Кроме того, предложенный способ позвол ет увеличить производительность процесса , сварки больших толщин в узкую разделку в различных пространственных положени х в 1,8-2,0 раза за счет регулировани количества расплавл емой присадочной проволоки, которой заполн етс разделка от прохода к проходу.The proposed method allows to improve the quality of the welded joint by 20-25% due to the improved conditions of weld formation in various 5 spatial positions by adjusting the volume of the liquid metal and its distribution within the weld pool in each welding pass when welding large thicknesses to narrow. cutting. In addition, the proposed method makes it possible to increase the productivity of the process by welding large thicknesses into narrow cutting at different spatial positions by 1.8-2.0 times by adjusting the amount of the melted filler wire, which fills the cutting from pass to pass.
Таблица 1Table 1
120 22120 22
Возбуждение дугиArc stimulation
Образование сварочной ванны и углубление дуги в дно разделкиThe formation of the weld pool and the deepening of the arc in the bottom of the cutting
Перемещение дуги и подача присадочной проволоки (сварка первого прохода)Moving the arc and filler wire filler (first pass welding)
Сварка второго проходаSecond Pass Welding
Сварка третьего проходаWelding third pass
Сварка четвертогоWelding fourth
(замыкающего)(closing)
проходаpassageway
16sixteen
2,52.5
8080
UU
9,19.1
Квазистационарный процесс с уменьшением скорости подачи приса-, дочной проволоки и увеличением угла ее ввода:A quasistationary process with a decrease in the feed rate of the powder and sonic wire and an increase in the angle of its input:
Таблица 2table 2
VnpzVnpz
Фиг. 2FIG. 2
ut.Jut.J
Фиг. ItFIG. It
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU843693839A SU1165540A1 (en) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Arc-welding method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU843693839A SU1165540A1 (en) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Arc-welding method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1165540A1 true SU1165540A1 (en) | 1985-07-07 |
Family
ID=21100943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU843693839A SU1165540A1 (en) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | Arc-welding method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1165540A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2650463C1 (en) * | 2017-01-27 | 2018-04-13 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Method of automatic non-consumable electrode welding |
-
1984
- 1984-01-26 SU SU843693839A patent/SU1165540A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 633688, 1977. Авторское свидетельство СССР по за вке № 3254039/25-27, 24.1|.84. Патент DE № 2511915, кл. В 23 К 9/12, 1977. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2650463C1 (en) * | 2017-01-27 | 2018-04-13 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Method of automatic non-consumable electrode welding |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kah et al. | Advanced gas metal arc welding processes | |
| US3274371A (en) | Method of depositing metal | |
| US4546230A (en) | Welding process using laser beam | |
| US3746833A (en) | Process and apparatus for triple-electrode mig welding using short-circuit and spray-arc deposition | |
| US2756311A (en) | High-speed tandem arc working | |
| JP3735135B2 (en) | Method for joining metal parts by fusion arc welding | |
| EP1129808B1 (en) | Consumable electrode gas shielded arc welding method and apparatus | |
| US20110108527A1 (en) | Method of arc welding root pass | |
| AU2007280344A1 (en) | TIG braze-welding with metal transfer in drops at a controlled frequency | |
| CN111730177B (en) | Low-dilution-rate double-filler-wire TIG surfacing process and application thereof | |
| US4119828A (en) | Method of plasma multiarc welding by permanently burning direct-current arcs | |
| CN104785931B (en) | A kind of plasma-submerged arc composite welding system and welding method thereof | |
| RU2637035C1 (en) | Method of hybrid arc augmented laser welding of pipe longitudinal seam | |
| NO178428B (en) | Automatic welding machine | |
| US5734144A (en) | Plasma arc welding method and apparatus in which a swirling flow is imparted to a plasma gas to stabilize a plasma arc | |
| JPH08243754A (en) | Inner face welding method of clad steel tube | |
| US5945014A (en) | Method of arc welding heavy steel plates | |
| SU1165540A1 (en) | Arc-welding method | |
| RU2497644C2 (en) | Multiarc welding of welded blanks | |
| JP2002219571A (en) | Control method for three electrode arc welding | |
| Wordofa et al. | Gas metal arc welding input parameters impacts on weld quality characteristics of steel materials a comprehensive exploration | |
| RU2640105C1 (en) | Method of hybrid laser-arc welding | |
| EP1570939B1 (en) | Submerged arc welding process | |
| CN114247966A (en) | Dual-wire dissimilar material welding and additive method based on variable polarity power supply | |
| RU2085347C1 (en) | Method of electron-beam welding of pipes |