11 Изобретение относитс к электро™ аппаратостроению, в частности к плавким предохранител м. Известны комбинированные плавкие элементы предохранителейj у которых концевые части выполнены из меди, а промежуточна часть, выполненна из серебра, содержит слой легкоплавкого растворител 1,1 Jo Недостатком этого устройства вл етс значительный расход серебра. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности вл етс комбинированный плавкий элемент предохранител , содержащий по крайней мере две токовед тдие пластины из материала с высокой электропроводностью , соединенные между собой по крайней мере одним более легкоплавким участкоМз выполненным из цинка Ш1И цинкового сплава . Такие комбинированные плавкие элементы относительно дешевы, могут обеспечить в предохранител х достаточно гзысокз-то отключающую способность однако средн температура срабатыв ни и потери мощности в них оказыва :-отс недостаточно низкими., Це,г;ь изобретени - сншкение сред ней температуры срабатывани и умен шеьпле потерь мощьюсти, Постазле на цель достигаетс тем что в Комбикртрованном плавком элене те предохранител , содержатдем по крайней мере две токозедуир-;е плас-тины из матер -1а,Г:а с высокой злег-стро проводностьгоэ соединенные меж,;/ соб по крайнер мере одним более легкоплавким участком, выполненны из ци ка илк цинкового сплава, на легкоплавкий участок из цинка или цннко вого сплава нанесен слой олова или кадми , или их сплава с.другими металлами, температура плавлени ко торого ниже 4.00 С, I На чертеже схематически показан один из вариантов исполнени комбинированного плавкого элементаэ выполненного в виде полосы . Плавкий элемент состо.нт из двух токоведущих алюминиевых пластин 1, соединенных мелоду собой цинковым участком 2, выполненным в виде узко полоски На цинковой участок 2 нане сен слой 3 олова или кадми -, или их сплава с другт/ И металлами, темпера тура плавлени которого ниже 400°С. Плавкий элемент может состо ть из 5 токоведущих медных пластин, соединеньпс между собой цинковым участком. Комбинированный плавкий элемент функционирует следующим образом. При прохождении недопустимого тока перегрузки участок 2 плавкого элемента в месте расположени сло 3 расплавл етс при сравнительно низкой температуре плавкого элемента, Б результате расплавлени -электросопротивление участка 2 резко возрастает и наступает его полное тепловое разрушение , Благодар сравнительно низкой , температуре разрушени плавкого элемента достигаетс понижение сред™ ней температуры срабатьшани , этом имеетс возможность снижени общего сопротивлени плавкого эле-мента , что в свою очередь приводит к уменьгаеншо потери мощности в предохранител х при номинальных токах. Пример, Толщина сло с температурой плавлени ниже и выбор его состава определ етс требуемой температурой расплавлени плавкого элемента, который обеспечивает в конечном счете требуемуьс среднюю температуру срабатывани и требуеь-ый уровень потерь мощности на плавком элементе,, а также требуеAffjie характеристики инерционности срабатывани плавкого элемента при токах перегрузки Так, например, при необходимости достижени на плавком .зламенте особо мальгх потерь мощности в качестве материала такого сло можно Сплав олова с кадмием, образующий с цинком сплаз с низкой тегшературой глогаз.ленн ., 3 .частности, дл этой цели 1.1ожко вз ть сплав, со .держащий5 о.лоза 73 и кадми 27 При отножети то-г дкны цинкового участка к средней толщк-б упом. нутого сло такого- сплава I ; 3 температура расплавлени плавкого элемента при токах перегрузки малой кратности соста ..вл ет около 200°С, В общем случае в зависимости от требуемых температур срабатывани --1ожно применить и другие известные сплавы .олова и кадми с различным содержанием свинца, висмута ,. сурьмЫз инди и других металлов, содержащие с цинком сплавы, температура плавлени которых ниже 400С. Очень хорошие результаты дает нане- . сение на цинковый участок сло из технически чистого олова. Дл сравнени можно отметить что, предлагаемые плавкие элементы со слоем олова на цинковом участке могут обеспечить среднюю температуру срабатьгаа- ни и потери мощности предохраните-i лей на iO-15% меньше по .сравнению с предохранител ми с серебр нными ;Ш1авкими элементами со слоев олова, которые обьтно примен ютс в случа х требуемых особо малых потерь мощности в предохранител х. Средние температуры срабатывани и потери мощности в предохранител х с комбинированными плавкими элементами со слоем кадми на цинковом промежутке близки к аналогичньт характеристикам предохранителей с серебр нными плавкими элементами со слоев олова. Дл обесп чени снижени температуры расплавлени плавких элементов ниже толщина сло олова или кадми , или их сплавов должна быть не меньше 5% толщины цинкового участка. Соотношени толщин цинкового участка и нанесенного на него сло определ ют не. только среднк о температуру срабатьта ни и потери мопшости, но и врем токовые характеристики срабатывани плавких элементов при токах перегрузки . Дн повышени отключающей способности плавкий элемент может помещатьс в наполнитель, при этом на алюминиевых пластинах могут быть выполнены участки уменьшенного сечени , а сами пластины разделены на р д ленточных проводников, отделенных друг от друга. Таким образом, в целом предлагаемый комбинированный плавкий элемент при использовании относительно дешевых и не дефицитных материалов позвол ет уменьшить нагрев и потери мощности предохранителей в процессе эксплуатации на 25-35% и в большинстве случаев с успехом заменить серебр нные плавкие элементы с олов нным слоем (особенно при разработке массовых серий .предохранителей высокой отключающей способности с особо мальми потер ми мощности).11 The invention relates to electrical engineering, in particular to fuses. Combined fuse elements are known in which the end parts are made of copper, and the intermediate part, made of silver, contains a layer of low-melting solvent 1,1 Jo. The disadvantage of this device is a significant silver consumption. Closest to the proposed technical essence is a combined fusible element of the fuse containing at least two tokved plates of a material with high electrical conductivity, interconnected by at least one more low-melting point made of zinc alloy ZnI. Such combined fusible elements are relatively cheap, they can provide enough gzysokoz some switching capacity in the fuses, however, the average response temperature and power loss in them turn out to be: - low enough., Ce, g; of the invention - lowering the average response temperature and smart after the loss of power, after the final aim of the target is achieved by the fact that in the Combined fuse the fuse of the fuse contains at least two tokoseduir; e plates from the mater -1a, G: At least one more low-melting point is made of zinc alloy zinc oxide, a layer of tin or cadmium, or their alloy with other metals, whose melting point is below, is made of zinc or cncium alloy. 4.00 С, I The drawing schematically shows one of the variants of the combined fusible element made in the form of a strip. The fusible element consists of two current-carrying aluminum plates 1, connected by a zinc section 2, made in the form of narrow strips. On the zinc section 2 is deposited a layer of 3 tin or cadmium - or their alloy with other / AND metals, the melting point of which below 400 ° C. The fusible element may consist of 5 current-carrying copper plates connected together by a zinc site. Combined fusible element operates as follows. With the passage of an unacceptable overload current, the section 2 of the fusible element at the location of the layer 3 melts at a relatively low temperature of the fusible element, B as a result of melting — the electrical resistance of section 2 increases dramatically and its full thermal destruction occurs. It is possible to reduce the overall resistance of the fusible element, which in turn leads to a decrease in nsho power loss in the fuse x at rated currents. Example, The thickness of the layer with the melting point is lower and the choice of its composition is determined by the required melting temperature of the fusible element, which ultimately provides the required average temperature of operation and the required level of power loss on the fusible element, as well as the required firing characteristic of inertia of the fusible element at overload currents. For example, if it is necessary to achieve a high power loss on a melt sheet, especially as a material of such a layer, tin alloy with cadmium, forming a low tegashurture with zinc, glogaz. ln., 3 parts, for this purpose 1.1 it is necessary to take an alloy containing 5 o.lose 73 and cadmium 27 When the zinc segment is reduced to the average thickness, mention. a thick layer of such an alloy I; 3, the melting point of the fusible element at low overload currents is about 200 ° C. In general, depending on the required response temperatures, other known alloys of tin and cadmium with different contents of lead, bismuth, can be used. Antimony and other metals containing alloys with zinc, the melting point of which is below 400 ° C. It gives very good results. zinc layer of technically pure tin. For comparison, it can be noted that the proposed fusible elements with a tin layer on the zinc site can provide the average temperature of the triggering and power losses of the fuses by iO-15% less compared to the fuses with silver layers; Which are extensively used in cases of the required particularly small power losses in the fuses. The average response temperatures and power losses in fuses with combined fusible elements with a layer of cadmium over a zinc gap are close to those of fuses with silver fusible elements from tin layers. In order to reduce the melting temperature of the fusible elements, the thickness of the tin layer or cadmium, or their alloys, should be no less than 5% of the thickness of the zinc segment. The ratios of the thicknesses of the zinc area and the layer deposited on it are not determined. only the mean temperature of the operation and the loss of the dead person, but also the time of the current response characteristics of the fusible elements at overload currents. The bottom of the breaking capacity of the fusible element can be placed in the filler, while on aluminum plates, sections of reduced cross section can be made, and the plates themselves are divided into a number of ribbon conductors separated from each other. Thus, in general, the proposed combined fusible element, using relatively cheap and not scarce materials, makes it possible to reduce heating and power loss of fuses during operation by 25-35% and in most cases with success to replace silver fusible elements with a tin layer (especially in the development of mass series of fuses of high breaking capacity with a particularly Malmi power loss).