Изобретение относитс к электротехнике и может быть использовано дл питани устройств автоматики трехфазным напр жением синусоидаль ной формы и стабильной амплитуды. Цель изобретени повьпиение КПД за счет уменьшени потерь в стали, и обеспечени электроэнергией трехфазных потребителей при однофазном входном напр жении. На фиг. I показана магнитна сис тема стабилизатора, общий вид; на фиг. 2 - схема соединени обмоток стабилизатора при трехфазной вторич ной обмотке. Магнитна система состоит из внешнего, набранного из листов электротехнической стали, сердечника 1, в пазах 2 которого размещены первич на , разделенна на две равные части сдвинутые в пространстве одна относи тельно другой на угол равный }Г/2, обмотка 3 и компенсационна обмотка 4,внутреннего, набранного из листов .электротехнической стали, сердечника 5,в пазак 6 которого уложена вторична , в общем случае многофазна , обмотка 7 (фиг. 1 ). Указанные магнитопроводы кольцевые, тороидальные и соосные. Воздушный зазор между ними выбираетс из,технологических сообра жений с учетом степени насыщени внутреннего сердечника 5. Конструкци магнитной системы стабилизатора и его первичной обмотки позвол ет использовать физическое вление -. вращающеес магнитное поле при однофазном входном напр жении. Число пазов внешнего магнитопровода 1 опреде л етс по формуле Z; 2pro,q , где р ,- число пар полюсов;. та - число фаз первичной обмотки q - число пазов на полюс и фазу . Услови ми образовани вращающего магнитного пол при однофазном входном напр жении вл ютс наличие фазового пространственного сдвига межд ( равными) част ми Уд и W g первичной обмотки,равного л/2 (фиг. 2), нали чие фазового временного сдвига между напр жени ми, подаваемыми на рассма риваемые части первичной обмотки, равного J/2,K равенство намагничивающих сил обеих частей первичной обмотки А о где F и Fg - намагничивающие силы частей первичной обмотки; 1д и In токи, протекающие по указанным част м первичной обмотки. В общем случае угол между соседнии пазами внешнего магнитопровода равен . . 180°-р Z Из равенства (3) находим Z 4р(4) Однако дл улучшени качества выходного напр жени число пазов на полюс и фазу выбираетс в интервале q 1-8. Отсюда число пазов внешнего магнитопровода 1 определ етс выражением Z,(5) Число пазов внешнего магнитопровода зависит и от соотношени конструкционных и активных ( проводниковых ) объемов магнитной системы стабилизатора . Второе условие образовани вращающегос магнитного пол вьшолн е-вс с помощью конденсатора 8, включенного в цепь части Wg первичной обмотки Wg (фиг. 2). Выполнение третьего услови обеспечиваетс равенством токов, протекающих по част м W и Wg первичной обмотки и равенством чисел витков их. Соблюдение перечисленных условий обеспечивает создание результирующего магнитного потока, который пересекает витки вторичной обмотки и наводит в ней многофазную систему электродвижущих сил, при этом величи-г на электродвижущей силы i-й фазы равна Е,, 4, 44fW,, частота входного напр жени ; число витков i-й фазы вто ричной обмотки 7; амплитуда результирук цего магнитного потока; обмоточный коэффициент вторичной обмотки. Вторична обмотка может быть трех фазной или иметь число фаз, кратное трем. В общем случае число пазов внутреннего сердечника 5 зависит от числа фаз вторичной обмотки где mj - число фаэ; qj число пазов на полюс и фазу Вариант соединени основных обмоток стабилизатора при трехфазной вторичной обмотке показан на фит. 2, где вторична обмотка соединена по схеме Звезда. Резонансный контур дл каждой фазы образован индуктивно стью фазы и соответствующим конден сатором фазы. Компенсационна обмот ка как и в известном устройстве, включена вотречно и последовательно с вторичной обмоткой. Таким образом, при входном однофазном переменном нестабилизированном напр жении, в спектре которого имеютс высшие гар МОНИКИ, на зажимах потребителей обес печиваетс трехфазное, а в общем слу 1 19Л чае и многофазное стаб1у1Изированное напр жение. Первична ббмотка подключена к сети с помощью зажимов АХ, а BTOpiw на обмотка к потребител м,с помо щью клемм а, Ь, с. Феррорезонансный стабилизатор работает следующим образом. При подключении первичной обмот. ки 3 к сети и соблюдении условий об разовани вращающегос магнитного пол в магнитной системе стабилиза тора возникает основной магнитный по- ток. Этот поток пересекает витки вто ричной обмотки 7 и наводит в ней мно гофазную систему напр жений, поступа ющих к потребител м. Так как внутреН НИИ сердечник 5 находитс в насьпценном состо нии, то напр жение на зажимах потребителей остаетс посто нным при значительных изменени х входного напр жени . Форма выходного напр жени стабилизатора корректируетс с как с помощью компенсационной обмотки 4, так и с помощью конструкций первичной 3 и вторичнЬй 7 обмоток.The invention relates to electrical engineering and can be used to supply automation devices with a three-phase voltage of sinusoidal form and stable amplitude. The purpose of the invention is to increase efficiency by reducing losses in steel, and to provide electricity to three-phase consumers at a single-phase input voltage. FIG. I shows the stabilizer magnetic system, general view; in fig. 2 is a diagram of the connection of the stabilizer windings in a three-phase secondary winding. The magnetic system consists of an external, assembled from electrical steel sheets, core 1, in the slots 2 of which the primary is placed, divided into two equal parts shifted in space one relative to the other by an angle equal to G / 2, winding 3 and compensating winding 4, internal, assembled from sheets of electrical steel, core 5, in which pazak 6 is laid secondary, generally multi-phase, winding 7 (Fig. 1). These magnetic cores are circular, toroidal and coaxial. The air gap between them is selected from technological considerations, taking into account the degree of saturation of the inner core 5. The design of the magnetic system of the stabilizer and its primary winding allows the use of physical phenomena -. rotating magnetic field with single-phase input voltage. The number of grooves of the external magnetic circuit 1 is determined by the formula Z; 2pro, q, where p, is the number of pairs of poles ;. m is the number of phases of the primary winding; q is the number of slots per pole and phase. The conditions for the formation of a rotating magnetic field with a single-phase input voltage are the presence of a phase spatial shift between the (equal) parts of the Ud and W g of the primary winding equal to l / 2 (Fig. 2), the presence of a phase time shift between the voltages supplied to the examined parts of the primary winding, equal to J / 2, K equality of the magnetizing forces of both parts of the primary winding A о where F and Fg are the magnetizing forces of the parts of the primary winding; 1e and In currents flowing through the indicated parts of the primary winding. In the General case, the angle between adjacent grooves of the external magnetic circuit is. . 180 ° - p Z From equality (3) we find Z 4p (4) However, to improve the quality of the output voltage, the number of slots per pole and phase is selected in the interval q 1-8. Hence, the number of grooves of the external magnetic circuit 1 is determined by the expression Z, (5) The number of grooves of the external magnetic circuit also depends on the ratio of the structural and active (conductor) volumes of the magnetic system of the stabilizer. The second condition for the formation of a rotating magnetic field in e-vs waves is with the help of a capacitor 8 connected to the circuit Wg of the primary winding Wg (Fig. 2). The fulfillment of the third condition is ensured by the equality of the currents flowing through the parts W and Wg of the primary winding and the equality of the numbers of turns of them. Compliance with the above conditions ensures the creation of a net magnetic flux that intersects the turns of the secondary winding and induces a multiphase electromotive force system in it, while the magnitude of the electromotive force of the i-th phase is E ,, 4, 44fW ,, input voltage frequency; the number of turns of the i-th phase of the secondary winding 7; amplitude of the resultant magnetic flux; winding coefficient of the secondary winding. The secondary winding can be three-phase or have a number of phases that are a multiple of three. In the general case, the number of grooves of the inner core 5 depends on the number of phases of the secondary winding where mj is the number of phae; qj number of slots per pole and phase A variant of the connection of the main windings of the stabilizer in a three-phase secondary winding is shown in fit. 2, where the secondary winding is connected according to the Star scheme. The resonant circuit for each phase is formed by the phase inductance and the corresponding phase capacitor. The compensation winding, as in the known device, is switched on here and in series with the secondary winding. Thus, with an input single-phase alternating unstabilized voltage, in the spectrum of which there are higher monics MONICA, a three-phase voltage is provided at the terminals of the consumers, and in the general case 1 19L and a multi-phase stabilized voltage. The primary winding is connected to the mains using AX clamps, and BTOpiw is wired to the consumer via clamps a, b, c. Ferroresonant stabilizer works as follows. When connecting the primary winding. ki 3 to the network and the observance of the conditions for the formation of a rotating magnetic field in the magnetic system of the stabilizer of the torus, the main magnetic flux arises. This flow intersects the coils of the secondary winding 7 and induces a multiphase system of voltages applied to the consumers in it. Since the internal core of the core 5 is in the critical state, the voltage at the terminals of the consumers remains constant with significant changes in the input voltage. tension The shape of the output voltage of the stabilizer is corrected with both the compensation winding 4 and the designs of the primary 3 and secondary 7 windings.
фиг.22