Изобретение относитс к электротермин . По основному авт.св. № 1042211 известен регул тор мощности дуговой многофазной печи, содержащий дл каждой фазы регулируемый дроссель, включенный в цепь первичной обмотки силового трансформатора, и датчики , Тока и напр жени дуги, подключенные выходами к входам блока сравнени , выход которого через усилитель св зан с исполнительным механизмом перемещени электрода этой фазы, подключенный к управл ющему входу дроссел , блок регулировани индуктивного сопротивлени дроссел с входом которого соединен выход блока регулировани тока дуги, к входам которого.подключены датчик и задатчик тока дуги СО Недостаток этого регул тора увеличение; содержани высших гармонических составл ющих в кривой тока дуги, что приводит к снижению производительности печи и увеличению потерь в печном трансформаторе и питающей сети. Это вл етс следствием того, что в процессе регулировани электрического режима эквивалентное значение индуктивного сопротивлени дроссел измен етс пУтем шунтировани всего дроссел на определенную часть полупериода питающего напр жени , чем вноситс нелинейность в цепь протекани тока дуги. А так . как индуктивное сопротивление дроссел соизмеримо с сопротивлени ми других элементов силовой цепи электропечной установки, то это приводит к существенному увеличению содержани высщих гармонических составл ющих в кривой тока дуги. Цель изобретени - повьщ1ение качества регулировани путем снижени содержани высших гармонических составл ющих тока дуги. Поставленна .цель достигаетс тем,что в регул торе мощности дуговой многофазной электропечи регулируемый дроссель вьтолнен по крайней мере двухсекционным, блок регулировани индуктивного сопротивлени дроссел вьшолнен с числом каналов, равным числу секций дроссел , выход каждого канала подключен к соответствующей секции дроссел , а вход каждого канала св зан с выходом блока регулировани тока дуги через дополнительно пведенныи элемент Зона нечувствительности - ограничение .. На фиг. 1 представлена функциональна схема прелчагаемого регул тора мощности дуговой многофазной электропечи при использовании п ти элементов Зона нечувствительности ограничение; на фиг-. 2 - диаграммы настройки отдельных элементов Зона нечувствительности - ограничение . (а, б, в, г, д) т.е. зависимости напр жени на выходе отдельного элемента Зона нечувствительности ограничение (Ug,,) от его входного напр жени (U g,) . Регул тор дл каждой фазы содержит датчик 1 тока дуги, датчик 2 напр жени дуги, выходы которых соединены с входами блока 3 сравнени , а сигнал с вькода последнего поступает на вход усилител 4. Выход усилител 4 соединен с входом исполнительного механизма 5, выходной сигнал которого воздействует на положение электродов. Входы блока 6 регулировани тока дуги подключены к выходу датчика 1 тока дуги и к выходу задатчика7 тока дуги, а выход блока 6 соединен с входами элементов Зона нечувствительности и ограничение 8 - 12, выходы которых соединены с соответствующими входами каналов 13-17, блока 18 регулировани индуктивного опротивлени дроссел , а выход каждого канала подключен к соответствующей секции дроссел 19. Управл ющие электроды каждой пары встречно-параллельно включенных тиристоров блока 18 подключены к выходам своих элементов импульсно-фазового управлени 20-24, входы которых вл ютс входами каналов блока 18 регулировани индуктивного сопротивлени россел . . В предлагаемом регул торе отработка возмущений электрического режима производитс двум независимыми контурами регулировани . Первый контур регулировани , включающий датчик 1 тока дуги, датчик 2 напр жени дуги, блок 3 сравнени , усилитель 4 и исполнительньй механизм 5, осуществл ет отработку возмущений электрического режима, вызвавших смещение рабочей точки печи в сторону короткого замыкани или обрыва дуги, путем перемещени электрода в сторону ликвидации- возмущени . В этом контур реализован известный дифференциальны закон регулировани электрического режима, а в качестве регулируемого параметра ( используетс разность сигналов, пропорциональных току дуги 3, и напр жению дуги U . Upc, - л , где а и b - посто нные коэффициенты, определ ющие установку регул тора. Установленному режиму работы электропечи, который определ етс равенством напр жени и тока дуги установленным значени м (3 ст и ), соответствует нулевое значение регулируемого параметра 0. Этот контур регулировани представл ет собой электромеханическую систему и обладает низким быстродействием . Быстродействие его ограничено с одной стороны максимальной скоростью перемещени электрода , определ емой областью устойчивой работы регул тора, а с другой стороны - максимальным ускорением привода, определ емым механической прочностью электрода и электрододержател . Помимо инерционности элект ,ромеханической системы перемещени ;электрода, увеличивающей врем регулировани , отрицательное вли ние на быстродействие Этого контура оказывают запаздывани , воз1Л1кающие за счет люфтов, зазоров и проскальзываний .. , . Второй контур регулиройани включает датчик 1 тока дуги, задатчик 7 тока дуги, блок 6 регулировани тока дуги, элементы Зона нечувствитёльности - ограничение 8-12, блок 18 регулировани индуктивного сопротивлени дроссел и многосекционный дроссель 19. Этот контур, представл собой чисто электрический контур регулировани , обладает высокие быстродействие м (посто нна времени регулировани Т 0,005-0,01 с) и компенсирует возмущений путем автоматического регулировани эквивалент ного значени индуктивного еопротивт 11ени дроссел 19 в функции увеличени . тока дуги над заданным g . При от работке возмущений электрического реж ма в диапазоне частот 0-5 Гц благодар высокому быстрбдействию этот контур регулировани вл етс квазиастатичё ским по току дуги, а при отработке возмущений типа скачка (например, внезапного короткого замыкани ) врем ,регулировани составл ет пор дка 0,02-0,03 с. Кажда секци дроссел . 19, на которые он раздел етс при изготовлении , шунтируетс двум встречнопараллельно включенными тиристорами, вход щими в состав блока 18 регулировани индуктивного сопротивлени дроссел . Минимальное, но не менее двух, количество секций дроссел можмо определить по формуле: , где - расчетное напр жение дроссел ; noъr повтор ющеес напр жение шунтирующих секций дроссел тиристоров. Управление каждой парой встречнопараллельно включенных тиристоров осуществл етс от своегоканала импульсно-фазового управлени , в функции которого входит формирование и регулирование фазы управл ющих импульсов дл каждого из тиристоров данной пары. Регулирование фазы управл ющих импульсов осуществл етс в функции напр жени управлени Uy , которое поступает на вход данного канала (т.е. на соответствующий йход канала блока 18 регулировани индуктивного сопротивлени дроссел ) с выхода соответствующего элемента Зона нечувствительности - ограничение . Изменение напр жени управлени и на входе канала импульснофазового управлени от нул до максимального значени U „ вызывает изменение угла открывани тиристоров, подключенных К выходу этого канала, относительно точки естественного открывани от.минимального значени I et(f до максимального соплах Каждый из каналов импульсно-фазового управлени , вход щих в состав блока t8 регулировани индуктивного сопротивлени дроссел , может быть реализован , например, на основе системы ймпульсно-фазового управлени однофазного тиристорного регул тора. напр жени типа РНТО-ЗЗО-бОО. Элементы Зона нечувствительности ограничение предназнанейы дл формировани напр жени управлени соответствующих каналов импульсно-фазо- , вого управлени в функции напр жени О на выходе блока 6 регулировани тока дуги. Каждый элемент Зона нечувствительности - ограничение может быть реализован, например, по известным схемам на диодна-резистор ных элементах. Дл настройки отдель ных элементов Зона нечувствительности - ограничение необходимо определить напр жение на входе i-ro элемента U , соответствующее началу открыти этого элемента, и напр жение на его входе U; , соответствующее переходу элемента в полностью открытое состо ние (фиг, 2), Эти напр жени настройки элементов Зона нечувствительности огранич ение можно определить, например, согласно выражени м: с -, (,;Ч)и . -.-%1 N - расчетный но где л 1,2,3, мер Настраинаемого элемента Зона нечувствител ности - огра ничение ; максимальное напр жение н выходе блока регулировани тока дуги; количество элементов Зона нечувс вительности ограничение Величина максимального сигнала на вькодах элементов Зона нечувствительности - ограничение устанавлиыаетс равной максимальному значени сигнала управлени соответствующего канала импульсно-фа.зово.го управлени Блок регулировани тока дуги 6 предназначен дл формировани сигнгш управлени , поступающего на входы Зона нечувствительнооти элементов в фуйкции разности фак ограничение тнческого значени тока дуги, посту паюп1его с выхода датчика 1 тока дуг и заданного значени тока стабилиза ции, поступающего с выхода задатчик 7 тока дуги. Блок 6 регулировани тока дуги может иметь, например, пропорционально-интегральную харак80б теристику и может быть реализован на стандартных устройствах, вход щих в состав унифицированной блочной системы .регулировани (УБСР-АИ), Задатчик 7 тока дуги может представл ть собой, например, потенциометр напр жени ,«а величина его выходного напр жени пропорциональна значению О, А-СТ I. В процессе работы регул тора при отработке возмущений электрического режима, вызывающих увеличение тока дуги над величиной тока стабилизации Лд ст 9 необходш о измен ть величину эквивалентного индуктивного сопротивлени дроссел X Др. зкв oi максимального значени (короткое замыкание) до нул (при 3 Э.ст) Это осуществл етс в функции выходного напр жени U блока о регулировани тока дуги путем изменени соотношени между числом секций дроссел , посто нно включенных на прот жении всего полупёриода питающего напр жени (dL оС,) , эквивалентное, индуктивное сопротивление которых максимально, и числом секций, которые включены на минимальную часть полупериода питающего напр жени (соответствующему (iC ) эквивалентное индуктивное сопротивление этих секций равно минимальному, приближающемус к нулю, значению, а также путем изменени эквивалентного индуктивного сопротивлени одной из секций дроссел посредством регулировани угла открывани тиристоров этой секции в диапазоне oi. «( ot , что приводит к изменению эквивалентного индуктивного сопротивлени этой секции от минимального до максимального значени , В процессе регулировани выходное напр жение U блока 6 в любой момент времени принадлежит диапазону JJ одного из элементов (i-ro) Зона Нечувствительности - ограничение , а.выходное напр жение этого элемента посредством соответствующих канала иМпульсно-фазового управлени и пары встречно-параллельно включенных тиристоров Приводит к установлению Соответствующего этому напр - женйю угла ot открывани тиристоров, а значит и к установлению соответствующей величины эквивалентного индуктивного сопротивлени i-й секции дроссел , при этом выходной сигнал элементов Зона нечувствительности ограничение , расчетный номер которых меньше , равен максимальному значению , т.е. эквивалентное индуктивн сопротивление соответствующих им се ций дроссел равны максимальным зна чени м, а в остальньк элементах Зо нечувствительности - ограничение, расчетный номер которьгх больше i , выходной сигнал равен нулю, значит, эквивалентные индуктивные сопротивлени соответствующих им секций равны минимальному значению. При изменении напр жени U в процессе регулировани измен етс угол о, а значит, и величина эквивалентного индуктивного сопротивлени одной из секций дроссел измен етс от минимального к максимальному значению, а также перераспредел етс число секций, посто нно включенньк на прот жении всего полупериода питающего ,напр жени , и число секций, включенньк на минимальную часть полупериода питающего напр жени , т.е. происходит-регулирование величины эквивалентного индуктивного сопротивлени дроссел , равного сум ме эквивалентных индуктивных сопротивлений дроссел . Нелинейным элементом в этом случае вл етс индуктивное сопротивление одной из секций дроссел ,, врем включени которой на прот жении полупериода питающего напр жени регулируетс путем изменени oi. Так как величин индуктивного сопротивлени этой Сек ции составл ет небольшую величину по отношению к величине индуктивного сопротивлени дроссел () и по отношению к другим сопротивлени электропечи в процессе, отработки возмущений, то нелинейность, вносима в цепь протекани тока дуги, при таком способе регулировани эквивалентного индуктивного сопроти лени дроссел сводитс к минимуму. Регул тор работает следующим образом. . . . ,. Пусть под одним из электро чов печи возникло возмущение, вглзвавшее увеличение тока дуги надзаданным значением .ст . Разность сигнало пропорциональных фактическому и заi данному значению тока дуги, снимаемых с выходов датчика 1 и зйдатчика 7 тока дуги соответсТв:ейно, |поступает на вход блока 6 регулировани тока дуги и определ ет его выходное напр жение. Величина этого напр жени определ ет в Соответстви с диаграммами настройки- отдельных элементов Зона нечувствительности ограничение вькодные напр жени этих элeмeнtoв, т.е. напр жени на соответствующих входах блока регулировани индуктивного сопротивлени дроссел , которые посредством соответствующих каналов импульсно-фазового управлени и пар встречнй-параллельно включенных тиристоров, вход щих в состав блока 18 регулировани индуктивного- сопротивлени дроссел , устанавливают такую величину эквивалентного индуктивного српротивле-. ни дроссел , при котором в силовой цепи Устанавливаетс заданное значение тока дуги Лд.ст Одновременно сигналы с выходов датчика t тока дуг.и и датчика 2 напр жени дуги, поступающие на входы блока сравнени . 3, вызывают на его выходе по вление сигнала рассогласовани , знак и величина которого посредством усилител 4 и исполнительного механизма 5 привод т к перемещению электрода в направлении ликвидации рассогласовани . Йри перемещении электрода в прхоцессе ликвидации рассогласовани измен етс вьЕходное напр жение блока 6 регулировани тока дуги, величина котораго определ ет требуемое дл поддержани заданного тока дуги л.ет значение эквивалентного индуктивного сопротивлени дроссел . Благодар высокому быстродействию второго контура (посто нна времени блока 18 регулировани индуктивного сопротивлени дроссел Т 0,0050 ,01 с) процесс восстановлени установленного значени тока дуги . происходит при токе, равном току стабилизации 1 При отработке регул тором возмущений электрического режима, вызывающих уменьшение тока Дуги от заданного значени , вькодное напр жение блока 6 равно нулю, а эквивалентное индуктивное сопротивление дроссел равно минимальному значению, соответствующему углу ti,4n. Таким обра:зам, благодар введению линейного индуктивного сопротивлени в цепи протекани тока дуги которое составл ют секции дроссел , посто . нно включенные на прот жении всего папупериода питающего напр жени , и уменьшени величины нелинейного индуктивного сопротивлени , вносимо-This invention relates to an electrotermine. According to the main auth. No. 1042211 is well known for the power regulator of an arc multiphase furnace, containing for each phase an adjustable choke connected to the primary winding of a power transformer and sensors, Current and arc voltage, connected by outputs to the inputs of the comparator unit, the output of which is connected to the actuator through an amplifier displacement of the electrode of this phase, connected to the control input of the throttle, the inductive impedance control unit of the throttle with the input of which is connected to the output of the arc current control unit, to the inputs of which dklyucheny sensor and the arc current setpoint CO disadvantage of this regulator increase; the content of higher harmonic components in the arc current curve, which leads to a decrease in furnace performance and an increase in losses in the furnace transformer and supply network. This is due to the fact that in the process of adjusting the electric mode, the equivalent value of the inductive resistance of the throttle is changed by shunting the entire throttle to a certain part of the supply voltage half-cycle, which introduces nonlinearity in the arc current flow circuit. And so. As the inductive resistance of the throttle is comparable with the resistance of other elements of the power circuit of the electric furnace, this leads to a significant increase in the content of high harmonic components in the arc current curve. The purpose of the invention is to increase the quality of regulation by reducing the content of higher harmonic components of the arc current. The target is achieved by the fact that in the power regulator of an arc multiphase electric furnace the adjustable choke is at least two-section complete, the inductive impedance control unit is throttled with the number of channels equal to the number of throttle sections, the output of each channel is connected to the corresponding section of throttles, and the input of each channel associated with the output of the arc current control unit through the additionally introduced dead band element — a limitation. In FIG. 1 shows a functional diagram of a preferred power controller for an arc multiphase electric furnace using five deadband limiting elements; in fig-. 2 - diagrams of setting individual elements of the deadband - limiting. (a, b, c, d, e) i.e. the dependence of the voltage at the output of a separate element of the Insensitivity Zone is the limitation (Ug ,,) of its input voltage (U g,). The controller for each phase contains the arc current sensor 1, the arc voltage sensor 2, the outputs of which are connected to the inputs of the comparison unit 3, and the signal from the latter’s input to the input of the amplifier 4. The output of the amplifier 4 is connected to the input of the actuator 5, the output of which affects the position of the electrodes. The inputs of the arc current control unit 6 are connected to the output of the arc current sensor 1 and to the output of the arc current setpoint7, and the output of block 6 is connected to the inputs of dead band and limiting 8-12 elements, the outputs of which are connected to the corresponding inputs of the channels 13-17, control unit 18 inductive resistance of the throttles, and the output of each channel is connected to the corresponding section of the throttles 19. The control electrodes of each pair of parallel-connected thyristors of the block 18 are connected to the outputs of their own elements of the pulse-phase control 20-24, the inputs of which are the inputs of the channels of the block 18 of the regulation of inductive resistance of russels. . In the proposed controller, the perturbation of the electric mode is performed by two independent control loops. The first control loop, including the arc current sensor 1, the arc voltage sensor 2, the comparison unit 3, the amplifier 4 and the actuator 5, performs the disturbance of the electric mode that caused the furnace operating point to shift towards a short circuit or an arc breakage by moving the electrode towards liquidation, indignation. In this circuit, the well-known differential law of regulation of the electric mode is implemented, and as an adjustable parameter (the difference of signals proportional to the arc current 3 and the arc voltage U is used. Upc, is l, where a and b are constant coefficients defining the control torus. To the established operation mode of the electric furnace, which is determined by the equality of the voltage and arc current to the set values (3 tablests), corresponds to the zero value of the controlled parameter 0. This control loop is an electromechanical Its speed is limited on the one hand by the maximum speed of the electrode moving, determined by the stability of the regulator, and on the other hand by the maximum acceleration of the drive, determined by the mechanical strength of the electrode and the electrode holder. In addition to the inertia of the electromechanical displacement system ; Electrode, which increases the regulation time, has a negative effect on the speed of this circuit; the delays are caused by Comrade, gaps and slips ... The second control loop includes an arc current sensor 1, an arc current adjuster 7, an arc current control block 6, deadband elements — a limitation of 8–12, an inductive resistance control block 18 and a multi-section choke 19. This circuit, being a pure control electrical circuit, possesses high performance m (constant regulation time T 0.005-0.01 s) and compensates for disturbances by automatically adjusting the equivalent value of the inductive resistor 11 and droselle 19 as a function of magnitude. arc current over a given g. When electric disturbances are processed in the frequency range of 0–5 Hz, due to the high speed of action, this control loop is quasi-static in arc current, and when working on disturbances such as a jump (for example, a sudden short circuit), the control time is about 0, 02-0.03 s. Each section drossel. 19, into which it is divided during manufacture, is shunted by two parallel-connected thyristors, which are part of the inductive impedance resistance control unit 18. The minimum, but not less than two, number of drossel sections can be determined by the formula:, where is the calculated drossel voltage; nor is the repetitive voltage of the shunting sections of the thyros throttles. Each pair of counter-connected thyristors is controlled from its own channel of pulse-phase control, whose functions include the formation and control of the phase of control pulses for each of the thyristors of this pair. The control of the phase of the control pulses is carried out as a function of the control voltage Uy, which is fed to the input of this channel (i.e., the corresponding channel input of the inductive impedance resistance control unit 18) from the output of the corresponding Dead Zone element - limiting. A change in the control voltage and the input of the pulse-phase control channel from zero to the maximum value U "causes a change in the opening angle of the thyristors connected to the output of this channel relative to the natural opening point from the minimum value I et (f to the maximum nozzles Each of the pulse-phase The control elements of the inductive impedance resistance control unit t8 can be implemented, for example, on the basis of a single-phase thyristor control impulse-phase control system RNTO-ZZO-BOO type voltage detector. Dead band elements limitation intended for forming control voltage of corresponding channels of pulse-phase control as a function of voltage O at the output of arc current control unit 6. Each element of the insensitivity zone is a limitation can be implemented, for example, by known circuits on diode-resistor elements. To set up individual elements, the deadband - the limitation is necessary to determine the voltage at the input of the i-ro element U, corresponding to Enikeev top opening of this element, and the voltage at its input U; corresponding to the transition of the element to the fully open state (fig. 2). These stresses of the settings of the deadband elements can be defined, for example, according to the expressions c -, (,; H) and. -.-% 1 N - calculated but where l is 1,2,3, Measures of the Adjustable Element Dead zone - restriction; maximum voltage on the output of the arc current control unit; number of dead zone elements limitation The maximum signal on the codes of dead zone elements - the limit is set equal to the maximum value of the control signal of the corresponding channel of the pulse-phase voltage control unit The arc current control unit 6 is designed to form the control signals to the inputs of the dead zone of the elements in the difference between the factors of the arc current, the limiting value of the arc current, the position of the output from the sensor output 1 of the arc current and the set value and stabilization of the output from the setting unit 7 of the arc current. The arc current control unit 6 can have, for example, a proportional-integral characteristic and can be implemented on standard devices that are part of a unified modular control system (UBSR-AI). The arc current setter 7 can be, for example, a potentiometer voltage, “and the value of its output voltage is proportional to the value of O, A – CT I. In the process of operation of the regulator, during the development of electrical mode disturbances, causing an increase in the arc current over the stabilization current Ld st 9 vary the size of the equivalent inductive reactance X Dr. choke. Squi oi maximum value (short circuit) to zero (at 3 E.St.) This is performed as a function of the output voltage U of the unit to regulate the arc current by changing the ratio between the number of droplet sections permanently turned on throughout the whole supply voltage (dL оС,), equivalent, the inductive resistance of which is maximum, and the number of sections that are connected to the minimum part of the half-period of the supply voltage (corresponding to (iC) equivalent inductive resistance of these sections is equal to the minimum y, approaching zero, value, and also by changing the equivalent inductive resistance of one of the throttle sections by adjusting the opening angle of the thyristors of this section in the range oi. "(ot, which leads to a change in the equivalent inductive resistance of this section from its minimum to maximum value, B In the process of regulating, the output voltage U of block 6 at any given time belongs to the JJ range of one of the elements (i-ro). The Insensitivity Zone is the limitation, and the output voltage of this element. by means of the corresponding channel and the Pulse-phase control and a pair of parallel-connected thyristors. This leads to the establishment of the Corresponding tension of the thyristors ot corresponding to this tension, and therefore to the establishment of the corresponding value of the equivalent inductive resistance of the i throttle section, and the output signal of the Insensitivity Zone elements the restriction, the estimated number of which is less, is equal to the maximum value, i.e. The equivalent inductive resistance of their respective droplet ends are equal to the maximum values, and in the rest of the insensitive 3 elements there is a restriction, the calculated number of which is greater than i, the output signal is zero, so the equivalent inductive resistances of the corresponding sections are equal to the minimum value. When the voltage U is changed during the adjustment, the angle o changes, and hence the equivalent inductive resistance of one of the throttle sections changes from the minimum to the maximum value, and the number of sections is constantly redistributed during the entire half-period of the power supply voltage, and the number of sections included on the minimum part of the half-period of the supply voltage, i.e. There is a regulation of the value of equivalent inductive resistance of the Drossel, equal to the sum of the equivalent inductive resistance of Drossel. The nonlinear element in this case is the inductive resistance of one of the choke sections, the switch-on time of which is regulated over the half-period of the supply voltage by changing oi. Since the values of the inductive resistance of this section is a small value with respect to the value of the inductive resistance of the throttle () and with respect to other resistances of the electric furnace in the process of perturbation, the nonlinearity introduced into the arc current flow circuit, with this method of controlling the equivalent inductive soproti laziness dropping is minimized. The regulator works as follows. . . . , Let a disturbance arise under one of the electric furnaces, causing an increase in the arc current by a given value of st. The difference signal proportional to the actual and given i arc current value, taken from the outputs of sensor 1 and arc current sensor 7, corresponds to: linear, | enters the input of arc current control unit 6 and determines its output voltage. The magnitude of this voltage determines, in accordance with the tuning diagrams of the individual elements of the dead band, the limitation of the initial voltages of these elements, i.e. the voltages at the respective inputs of the inductive impedance control unit of the drossels, which, by means of the corresponding channels of the pulse-phase control and pairs of opposite-connected thyristors included in the inductive-resistance control unit 18, establish such a value of the equivalent inductive impedance resistance. none of the chokes, in which the set value of the arc current is set in the power circuit. Ld.Start Simultaneously, the signals from the outputs of the sensor t of the arc current and sensor 2 of the arc voltage supplied to the inputs of the comparator unit. 3, cause an error signal at its output, the sign and magnitude of which by means of amplifier 4 and actuator 5 cause the electrode to move in the direction of eliminating the error. The displacement of the electrode in the course of elimination of the error varies the voltage of the arc current control unit 6, the value of which determines the value of the equivalent inductive resistance of the throttle required to maintain a given arc current. Due to the high speed of the second circuit (the time constant of the inductive impedance control unit 18 T Drossel 0.0050, 01 s) the process of restoring the set value of the arc current. occurs at a current equal to the stabilization current 1 When working out the electric mode disturbance controller, causing the arc current to decrease from the set value, the initial voltage of unit 6 is zero, and the equivalent inductive resistance of the drossel is equal to the minimum value corresponding to the angle ti, 4n. Thus: deputy, due to the introduction of linear inductive impedance in the circuit of the flow of the arc current which constitutes the sections of the drossel, constant. connected throughout the entire papperiod of the supply voltage, and reducing the magnitude of the nonlinear inductive resistance introduced by
9 .11599 .1159
го в силову о цепь тока дуги лишь одной секцией дроссел , при работе регул тора происходит существенное снижение содержани высших гармонических составл ющих тока дуги, j которые как известно, увеличивают активное сопротивление силового контура из-за поверхностного эффекта и особеннб его индуктивное сопротивление , вследствие чего снижаетс to полезна мощность печи и ухудшаютс технико-экономические показатели ее работы. Поэтому при работе регул тора, благодар снижению содержани высших гармонических составл ющих тока дуги д увеличиваетс мощность, выдел ема , в дугах, а значит, и производительность электропечи, увеличиваетс также электрический коэффициент полезного действи и уменьшаетс удёль-2о ный расход электроэнергии. Снижение содержани высших гармонических составл ющих тока дуги.при работе регу0 0Only one section of the chokes are in force in the arc current circuit; when the controller is operating, there is a significant decrease in the content of higher harmonic components of the arc current, j which, as is known, increases the resistance of the power circuit due to the surface effect and especially its inductive resistance, as a result The furnace capacity is reduced to the useful power and its technical and economic indicators are deteriorating. Therefore, when the regulator is in operation, due to a decrease in the content of higher harmonic components of the arc current d, the power emitted in arcs increases, and hence the performance of the electric furnace, the electrical efficiency also decreases and the electrical energy consumption decreases. Reducing the content of the higher harmonic components of the arc current. When operating, the setting is 0 °.
л тора приводит к уменьшению коэффициента несинусоидальности напр жени в общей точке электрической сети общего назначени , от которой питаетс дугова электропечь, что также вл етс преимуществом данного регул тора . Так как коэффициент мощности электропечной установки при наличии высших гармонических составл ющих тока дуги пр мо пропорционален крэффициенту искажени , то благодар снижению уровн высших гармонических , составл ющих тока дуги при работе регул тора повьш1аетс коэффициент мощности и, как следствие,. .снижаетс необходима .мощность компенсирующих устройств. ..A torus leads to a decrease in the non-sinusoidal voltage coefficient at the common point of the general-purpose electrical network, from which the electric arc furnace is powered, which is also an advantage of this regulator. Since the power factor of the electric furnace installation, in the presence of higher harmonic components of the arc current, is directly proportional to the distortion coefficient, due to a decrease in the level of higher harmonic components of the arc current, the power factor and, as a result, increase in the arc current. The power of the compensating devices is reduced. ..
Предлагаемое устройство можно использовать дл регулировани электрического режима экстшуатируездк,, серийно выпускаемых и проектируемых дуговых электропечей.The proposed device can be used to regulate the electric mode of extruded, commercially available and designed electric arc furnaces.