Изобретение относитс к турбиностроению и арматуростроению и может быть использовано в качестве органа регулировани и защиты в системах парораспределени энергетических турбин и в маневровых устройствах судовых турбомашин. Известен клапан, содержащий чашу с цилиндрическим стаканом, внутри которого имеетс разгрузочна полость, а на буксе выполнено уплотнение в виде компрессионных колец, перекрывающих указанную полость 1 . Недостатками данного клапана вл ютс дополнительные гидравлические потери за счет вихревых течений вокруг его тела и щирокополосный виброакустический шум при опускании клапана на опорную поверхность штока. Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к изобретению вл етс устройство, содержащее обечайку со сквозными проходами, чащу с посадочным местом, цилиндрический стакан с разгрузочной полостью, установленный с зазором относительно обечайки с возможностью перемещени вдоль неподвижного уплотнени , перекрывающего указанную полость и установленного с зазором относительно цилиндрического стакана 2. Однако наличие проницаемой стенки на пути течени рабочего тела на значительном удалении от тела клапана вызывает значительные потери давлени , а прин тые размеры сквозных проходов создают значительный виброакустический шум. Цель изобретени - снижение гидравлических потерь и виброакустического шума. Указанна цель достигаетс тем, что в клапане, содержащем обечайку со сквозными проходами, чашу с посадочным местом, цилиндрический стакан с разгрузочной полостью , установленный с зазором относительно обечайки с.возможностью перемещени вдоль неподвижного уплотнени , перекрывающего указанную полость и установленного с зазором относительно цилиидрического стакана, сквозные проходы по поверхности обечайки расположены равномерно , занимают 0,1-0,4 ее площади и выполнены с наименьщим характерным размером , равным 0,02-0,05 диаметра посадочного места чащи, на внешней стороне цилиндрического стакана напротив сквозных проходов обечайки выполнены кольцевые каналы в количестве не менее п ти с радиальным сечением каждого, равным 0,2- 0,3 суммарной площади сквозных проходов обечайки, неподвижное уплотнение образовано по крайней мере п тью кольцевыми канавками площадью радиального сечени каждой не менее половины нлощади кольцевого зазора между гребн ми перегородок кольцевых канавок и внутренней поверхностью цилиндрического стакана, причем радиальный размер этого зазора равен 0,001- 0,002 диаметра посадочного места чащи, а радиальный размер зазора между наружной поверхностью цилиндрического стакана и обечайкой выполнен в 1,5-2 раза больщим . На чертеже показано устройство, общий вид в разрезе. Клапан имеет проницаемую обечайку 1 со сквозными проходами 2 на боковой поверхности . Аксиально обечайке 1 с возможностью продольного перемещени установлено тело клапана, состо щее из чащи 3 с посадочным местом 4 на ней, диаметр которого DO, и цилиндрического стакана 5 с разгрузочной полостью 6 внутри него. Уплотнение разгрузочной полости 6 выполнено на буксе 7 в виде съемной втулки 8. Кольцевые каналы 9 на цилиндрическом стакане 5 и кольцевые канавки 10 на уплотн ющей втулке 8 сделаны в количестве не менее п ти щтук, причем радиальный зазор п между гребн ми стенок, раздел ющих канавки 10, и внутренней поверхностью цилиндрического стакана 5 имеет оптимальный размер (0,001-0,002) Dt, а радиальный зазор m между гребн ми стенок, раздел ющими каналы 9, и внутренней поверхностью обечайки 1 имеет оптимальный размер (1,5-2) п. Наименьший характерный размер d сквозных проходов 2 выполнен равным (0,02- 0,05) D«. Площадь радиального сечени каждого канала 9 (площадь в плоскости чертежа) равна (0,2-0,3) от суммарной площади сквозных проходов 2, наход щихс на поверхности К обечайки 1, расположенной напротив данного канала. Площадь радиального сечени каждой канавки 10 составл ет не менее половины площади кольцевого зазора щириною. п между уплотнением 8 и стаканом 5. На чертеже устройство изображено в рабочем положении: разгрузочный клапан полностью открыт, тело клапана подн то над седлом. Устройство работает следующим образом . При подъеме щтока н жестко св занного с ним вспомогательного разгрузочного клапана осуществл етс переток рабочего тела из разгрузочной полости 6 под клапан (чащу 3). Через уплотнительную втулку 8 происходит приток дросселированного на последовательной системе канавок 10 рабочего тела в разгрузочную полость бив ней устанавливаетс посто нное избыточное давление прижимающее тело клапана к заплечикам щтока и вспомогательного разгрузочного клапана. При дальнейшем подъеме штока происходит отрыв тела клапана (чаши 3) от седла и приведение клапана в рабочее положение. Давление в разгрузочной полости 6 изменитс незначительно, так как через уплотнительную систему кольцевых канавок будет осуществл тьс кри-. тический расход рабочего тела. Близким к критическому будет на всех подъемах тела клапана и расход рабочего тела через вспомогательный разгрузочный клапан в чаше 3. Размеры зазоров п на уплотнении 8 и канавок 10 отвечают условию достижени примерно посто нного давлени в разгрузочной полости 6 и однонаправленности силового нагружени тела клапана «на закрыНа всех подъемах клапана по системе сквозных проходов и вдоль кольцевых каналов 9 происход т перетоки рабочего тела вокруг рабочего тела из зон повышенного давлени (например, возникающих на стороне подвода пара) в зоны пониженного давлени (на противоположной подводу стороне ) и происходит снижение интенсивноети вихревого течени в клапанной коробке. Малый радиальный зазор m между гребними стенок каналов 8 и обечайкой 1 ограничивает до минимума осевые перетоки рабочего тела (вдоль продольной оси клапана ) , таким образом, наддув пространства над стаканом 5 внутри обечайки 1 (и разгрузоч ой полости 6) происходит в основном через свободные (незатененные стаканом 5) сквозные проходы 2. Размер сквозных проходов 2 вл етс функцией размеров клапана и параметров рабочего тела и найден как относительна величина посадочного диаметра Од. При этом меньшие значени размера сквозных проходов 2(d 0,02Ои) из предлагаемого диапазона дают более ощутимый эффект шумоуглушени , но в таких проходах про вл етс негативное свойство узких каналов - склонность к солевому заносу, а при больших размерах проходов 2(d 0,05D) уменьшаетс эффект шумоглушени , но сохран ютс минимальными потери давлени в клапане. За пределами диапазона размеров проходов 2 ( с1 (0,02-0,05)0; по вл ютс избыточные нагрузки на штоке при ,05Dn (т.е. происходит его перегрузка и может прбизойти статический обрыв клапана. Выполнение сквозных проходов 2 общей площадью 0,1-0,4 от площади боковой поверхности обечайки 1 обеспечивает эффект наддува, силовое замыкание клапана на щток и жесткость конструкции обечайки 1. Технико-экономическа эффективность устройства заключаетс в том, что позвол ет снизить гидравлические потери в органах паровыпуска высокого давлени , возникает возможность выработки дополнительной мощности на паротурбинных установках . Кроме того, обеспечиваетс значительное снижение интегрального уровн виброакустических излучений в окружающую среду, что повышает вибрационную надежность органов парораспределени в целом и создает комфорт на рабочих местах при обслуживании турбоустановок.The invention relates to turbine building and valve engineering and can be used as a regulatory and protection authority in steam turbine distribution systems for power turbines and in shunting devices for ship turbomachines. A valve is known that contains a bowl with a cylindrical cup, inside of which there is a discharge cavity, and on the bush there is a seal in the form of compression rings, overlapping said cavity 1. The disadvantages of this valve are additional hydraulic losses due to eddy currents around its body and wideband vibroacoustic noise when the valve is lowered onto the bearing surface of the rod. The closest in technical essence and the achieved result to the invention is a device containing a shell with through passages, a thicker with a seat, a cylindrical cup with a discharge cavity, installed with a gap relative to the shell with the possibility of moving along a fixed seal that overlaps the specified cavity and is installed with a gap relatively cylindrical glass 2. However, the presence of a permeable wall in the flow path of the working fluid at a considerable distance from the valve body There is considerable pressure loss, and the accepted dimensions of the through passages create significant vibroacoustic noise. The purpose of the invention is to reduce hydraulic losses and vibroacoustic noise. This goal is achieved by the fact that in a valve containing a shell with through-passages, a bowl with a seat, a cylindrical cup with a discharge cavity, installed with a gap relative to the shell with the possibility of movement along a stationary seal that overlaps the said cavity and is installed with a gap relative to the cylindrical cup, through passages along the surface of the shell are evenly distributed, occupying 0.1-0.4 of its area and are made with the smallest characteristic size equal to 0.02-0.05 of the diameter of the ground On the outer side of the cylindrical cup opposite the through passages of the shell, annular channels are made in an amount not less than five, each with a radial section equal to 0.2-0.3 of the total area of the through passes of the shell, the fixed seal is formed by at least five annular grooves with an area of radial cross-section of each not less than half the area of the annular gap between the ridges of the partitions of the annular grooves and the inner surface of the cylindrical cup, the radial size of this gap equal to 0.001-0.002 diameters of the seat of the thicket, and the radial size of the gap between the outer surface of the cylindrical glass and the shell is 1.5-2 times larger. The drawing shows the device, a general view in section. The valve has a permeable shell 1 with through passages 2 on the side surface. Axially to the shell 1 with the possibility of longitudinal movement, the valve body is installed, consisting of a thicket 3 with a seating 4 on it, the diameter of which is DO, and a cylindrical cup 5 with a discharge cavity 6 inside it. The seal of the unloading cavity 6 is made on the bush 7 in the form of a removable sleeve 8. The annular channels 9 on the cylindrical cup 5 and the annular grooves 10 on the sealing sleeve 8 are made in an amount of not less than five brushes, and the radial gap n between the ridges of the walls the grooves 10 and the inner surface of the cylindrical cup 5 have an optimal size (0.001-0.002) Dt, and the radial clearance m between the ridges of the walls separating the channels 9 and the inner surface of the shell 1 has an optimal size (1.5-2) p. The smallest characteristic size d c oznyh passages 2 is set to (0,02- 0,05) D «. The area of the radial section of each channel 9 (the area in the plane of the drawing) is equal to (0.2-0.3) from the total area of the through passages 2 located on the surface K of the shell 1 opposite the channel. The radial cross-sectional area of each groove 10 is at least half the area of the annular gap with a width of. n between seal 8 and cup 5. In the drawing, the device is depicted in the operating position: the unloading valve is fully open, the valve body is raised above the saddle. The device works as follows. When the rod is raised to the auxiliary relief valve rigidly connected with it, the working medium flows from the discharge chamber 6 under the valve (thicker 3). Through the sealing sleeve 8, a working body throttled on a sequential system of grooves 10 flows into the unloading cavity and a constant overpressure is applied to the pressure body of the valve body on the shoulders of the stem and auxiliary unloading valve. Upon further raising of the stem, the valve body (bowl 3) is separated from the seat and the valve is brought to the operating position. The pressure in the discharge chamber 6 does not change much, as the cry- will be carried out through the sealing system of the annular grooves. tic consumption of the working fluid. Close to critical will be at all lifts of the valve body and the flow rate of the working fluid through the auxiliary relief valve in the bowl 3. The dimensions of the gaps n on the seal 8 and the grooves 10 meet the condition of achieving approximately constant pressure in the discharge cavity 6 and unidirectional force loading of the valve body to closed all valve lifts along the system of through passages and along the annular channels 9 flow of the working fluid around the working fluid from pressure zones (e.g., arising on the side of steam supply ) in the zones of reduced pressure (on the opposite side of the supply) and the intensity of the network of the vortex flow in the valve box decreases. The small radial clearance m between the ridges of the walls of the channels 8 and the shell 1 limits to a minimum the axial overflows of the working fluid (along the longitudinal axis of the valve), thus, the pressurization of the space above the cup 5 inside the shell 1 (and the unloading cavity 6) occurs mainly through the free ( unshaded glass 5) through passages 2. The size of the through passes 2 is a function of the valve size and parameters of the working fluid and is found as the relative size of the fitting diameter Od. At the same time, smaller sizes of through passages 2 (d 0.02 Oi) from the proposed range give a more perceptible noise attenuation effect, but in such passages a negative property of narrow channels appears - a tendency to salt drift, and for larger passages 2 (d 0, 05D) the effect of sound attenuation is reduced, but pressure losses in the valve are kept to a minimum. Outside the size range of passages 2 (c1 (0.02-0.05) 0; there are excessive loads on the rod at, 05Dn (i.e., it is overloaded and there may be a static valve break. Perform through passages 2 with a total area 0.1-0.4 of the side surface area of the shell 1 provides the effect of pressurization, the force closure of the valve on the jaws and the rigidity of the shell 1. The technical and economic efficiency of the device is to reduce the hydraulic losses in the high-pressure steam outlet organs, is possible Nost produce extra power to steam power plants. In addition, provided a significant reduction in the level of the integral vibro-acoustic radiation into the environment, which enhances the reliability of the steam distribution vibrating bodies as a whole and creating a comfortable workplace for maintenance of turbines.