Изобретение относитс к измерител ной технике, в частности к устройствам дл измерени нелинейных искажений . Известно устройство дл измерени нелинейных искажений амплитудно-модулированных колебаний, содержащее последовательно соединенные генератор амплитудно-модулированных сигналов , тракт передачи, приемник (измеритель коэффициента модул ции) и измеритель нелинейных искажений (ана лизатор гармоник) flj. Недостатком этого устройства вл етс низка разрешаквда способность измерени . Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс устройство дл измерени нелинейных искажений амплитудно-модулированных сигналов, содержащее задающий высоко частотньй генератор, выход которого соединен с высокочастотными входами первого и второго- амплитудных нодул торов , модулирующие входы которых подключены к выходам соответственно первого и второго модулирующих звуковых генераторов, при этом выход первого амплитудного модул тора соединен с первьм входом первого сумматора, а выход второго модул тора подключен через высокочастотный фазо вращатель с вторым входом первого сумматора, выход которого через последовательно соединенные провер емый Jтракт, второй сумматор, ограничитель :широкополосный амплитудный детектор подключен к входу селективного индикатора , при этом второй вход второ го сумматора через последовательно соединенные первый аттенюатор и первый низкочастотн фазовращатель подключен к второму выходу первого модулирукйцего генератора, а третий вход второго сумматора через последовательно соединенные второй аттеню атор и второй низкочастотньй фазовр щатель подключен к второму выходу второго модулирующего генератора, к выходу второго сумматора подключен также осциллографический индикатор С23. Недостатком известного устройств вл етс низка разрешающа способность измерени , ограничивающа с паразитной фазовой модул цией ампли тудно-модулированных колебаний на входах первого сумматора. Цель изобретени - увеличение разрешающей способности измерени . Поставленна цель достигаетс тем, что в устройство дл измерени нелинейных искажений амплитудно-моду лированных колебаний, содержащее два модулирующих звуковых генератора, первый высокочастотный генератор, два амплитудных модул тора, высокочастотные входы которых соединены с выходами высокочастотного генератора, а модулирующие входы соединены у первого амплитудного модул тора с первьм выходом первого модулирующего звукового генаратора, а у второго амплитудного модул тора - с первым выходом второго модулирующего звукового генератора, а также последовательно соединенные первый сумматор, клеммы дл подключени провер емого тракта передачи, второй сумматор, второй вход которого через последовательно соединенные первый низкочастотный фазовращатель и первьй аттенюатор соединен с вторым выходом первого модулирующего звукового генератора, а третий вход через последовательно соединенные второй низкочастотный фазовращатель и второй аттенюатор соединен с вторым выходом второго модулирующего звукового генератора , ограничитель, амплитудный детектор и селективный индикатор, осциллографический индикатор, вход которого подключен к выходу второго сумматора, и высокочастотный фазовращатель , введены два преобразовател частоты, два перемножител и второй высокочастотный генератор, первый выход которого соединен с вторым входом первого перемножител , а второй выход через высокочастотный фазовращатель - с вторым входом второго перемножител , при этом первый преобразователь частоты включен между выходом первого амплитудного модул тора и первым входом первого сумматора, второй преобразователь частоты включен ме оду выходом второго амплитудного модул тора и вторым входом первого сумт атора, а первый перемножитель включен между третьим выходом высокочастотного генератора и вторым входом первого преобразовател частоты, второй перемножитель включен между третьим выходом высокочастотного генератора и вторым входом второго преобразовател частоты. На чертеже изображена структурна схема устройства. Устройство содержит первый 1 и второй 2 модулирующие звуковые генераторы , первый 3 и второй 4 высокочастотные генераторы, первый 5 и второй 6 амплитудные модул торы, высокочастртный .фазовращатель 7, первый 8 и второй 9 перемножители, первый 10 и второй 11 преобразователи частоты, первый 12 и второй 13 сумматоры, первый 14 и второй 15 низкочастотные фазовращатели, первый 16 и второй 17 аттенюаторы, ограничитель 18, амплитудный детектор 19, селективный индикатор 20, осциллографический индикатор 21 и провер емый тракт передачи 22. В нем выходы первого высокочастотного генератора 3 соединены с высокочастотными входами ампл1 тудных модул торов 5 и 6 и первыми выходами перемножителей В и 9. Выходы второго высокочастотного генератора 4 соединены: первый - с вторьм входом первог перемножител 8, а второй - через высокочастотный фазовращатель 7 с вторым входом второго перемножител 9. Первый выход первого модулирующего звукового генератора 1 соединен последовательно с модулирующим входом первого амплитудного модул тора 5, первым преобра зователем 10 частоты, второй вход которого соединен с выходом первого перемножител 8, первым сумматором 12 второй вход которого через последовательно соединенные второй амплитудный модул тор 6 и второй прербразователь 11 частоты,, второй вход которого соединен с выходом второго перемножител 9, соединен с первьм выходом второго модулирующего звукового генератора ,2, провер емым трактом передачи 22, вторым сумматором 13, второй :вход которого через последовательно |соединенные первый низкочастотный фазовращатель 1А - и аттенюатор 16 соединен с вторьм выходом первого модулирующего звукового генератора 1, а третий вход через последовательно соединенные второй низкочастотный фазовращатель 15 и второй аттенюатор 17 соединен с вторым выходом второго модулирующего звукового генератора 2, ограничителем 18, амплитудным детектором 19 и селективным индикато11 97 ром 20. Вх-од осциллографического индикатора 21 соединен с выходом второго сумматора 13. Устройство работает следующим образом. В первом амплитудном модул торе 5 с помощью первого модулирующего звукового генератора 1 и первого высокочастотного генератора 3 формируют амплитудно-модулированное колебание U Ul /Hn co sг ijcos u)(t), в котором полезна амплитудна модул ци сопровождаетс паразитной фазовой модул цией (t). Во втором амплитудном модул торе 6 с помощью второго модулирук цего генератора 2 и первого высокочастотного генератора 3 формируют амплитудномодулированное колебание )хЕ (WCC5 Si) , (t) ; в котором полезна амплитудна модул ци также сопровождаетс паразитной фазовой модул цией tf(t) . С выходов амплитудных модул торов 5 и 6 колебани U(t) и U,{t) поступают на преобразователи 10 и t1 частоты . Гетеродинные, колебани дл преобразователей частота получаютс в перемножител х 8 и 9 путем перемножени колебаний с выходов первого и второго высокочастотных генераторов 3 и 4; Ur,it) ,s ,)eo6(,j-. ,)t.V/V,coe(.,-«;, U,(u)4.V;)c«(a), .u,)t.(u.u, . Таким образом, гетеродинные колебани в преобразовател х частоты влйютс двухчастотными. В преобразовател х частоты сначала перемножаютс амплитудно-модулированное колебание и гетеродинное колебание, а затем выдел етс колебание с частотой UJj. При перемножении колебаний U(t) и U(t) получаетс колебание U;(i).jEE ((2b.u)Jt+2V r,((()t4 гУ/(i)-VJ4co5 uJJi V,+ 4, При перемножении колебаний Ur2(t) и 2(t) получаетс колебание .IEE (l + mcosn2t)(cos(2u, + V2(t)V2.co9 w2bV2-42((2w-u.Ji. 2i/,)-Vj.c. Составл ющие с частотой ы на выходах преобразователей 10 и 11 частоты имеют вид )EE l mcosa t {cos u)j,(tnf + со i +1 (t)j, 1 1+ соз ), «cos )co5(w2t + Vj 1 Ujtil EE Itmcos ),,t+t,2-4 (i). + COS 4if (tljj -y (l+mcesSljt) , xcos4 2U) 005(102.1 + 2) . Из приведенных формул видно, что колебани не содержат паразитной фа зовой модул ции, поэтому, если с помощью высокочастотного фазовращател 7 подобрать V ° колебание на выходе сумматора 12 имеет h W gj , Д./ COSKSI +тсо5Каф i 2. Its J ces(u) ЕЕ -и (t)r-l(1fmcosS7 i)cos(th(mcoвfl i) .cosi/((u.)sEE,l+f-cosa i Требовани к погрешности установ фазового сдвига между колебани ми на входах сумматора 12 с помощью фазовращател 7 невысоки, так как при погрешности установки фазового сдвига 4 амплитуды комбинационных составл ющих в огибающей выходного колебани первого сумматора не превышает 0,01% от амплитуд основных модулирук цих колтебаний. аким образом, в огибающей колеба ни на выходе первого сумматора 12 содержатс только колебани с основными модулирующими частотами н юс гармоники, комбинационные же состав л ющие основных модулирующих колебаний в огибающей этого колебани отсутствуют. с выхода первого сумматора 12 амплитудно-модулированное колебание модулированное двум основными модулирующими колебани ми и содержащее гармоники основных модулирующих колебаний , вызванные нелинейност ми модулированных характеристик амплитудных модул торов и нелинейностью рассмотренного выше преобразовани , подают на вход провер емого тракта передачи 22, нелинейные искажени которого привод т к возникновению в огибающей амплитудно-модулированного колебани комбинационных составл ющих основных модулирующих колебаний. На выходе, провер емого тракта передачи 22 во втором сумматоре 13 испытательное колебание складываетс с двум модулирующими колебани ми, поступакхцими на его второй и третий входы. Амплитуды и фазы этих колебаний регулируютс с помощью низкочастотных фазовращателей 14 и 15 и аттенюаторов 16 и 17. С помощью этих колебаний амплитудно-модулированное у колебание, кажда огибающа которого содержит два ocliOBHbix модулирующих колебани , преобразуетс в пол рномодулированное колебание, в верхней огибак цей которого содержитс одно ч. основное модулирующее колебание, а в нижней - другое. Контроль за формированием такого колебани осуществл ют с помощью осциллографичecкoгo индикатора 21. С выхода второго сумматора 13 пол рно-модулированное колебание поступает на вход ограничител 18, в котором происходит ограничение колебани сни ЗУ , т.е..подавл етс колебание в нижней огибающей. Поскольку кажда огибающа колебани на входе ограничител со 1ержит только одно модулирухщее колебание, то нелинейность характеристики ограничител может привести только к возникновению в огибающей гармоник основных модулирующих колебаний, комбинационные же составл ющие .в ограничителе при этом не возникают. Амплитудньй детектор 19 выдел ет верхнюю огибанмцую колебани на выходе ограничител 18, котора содержит только одно модулирующее колебание, поэтому в амплитудном детект)ое также комбинационных составл ющих не возникает . Таким образом, комбинационные составл ющие основных модулирующихThe invention relates to a measurement technique, in particular, to devices for measuring nonlinear distortion. A device for measuring non-linear distortions of amplitude-modulated oscillations is known, comprising a series-connected generator of amplitude-modulated signals, a transmission path, a receiver (measuring modulation coefficient) and a measuring instrument for non-linear distortions (harmonic analyzer) flj. A disadvantage of this device is the low resolution of the measurement capability. The closest in technical essence to the present invention is a device for measuring non-linear distortions of amplitude-modulated signals, which contains a high-frequency oscillator, whose output is connected to high-frequency inputs of the first and second amplitude nodulators, the modulating inputs of which are connected to the outputs of the first and second modulating sound generators, while the output of the first amplitude modulator is connected to the first input of the first adder, and the output of the second modulator is connected n through a high-frequency phase rotator with a second input of the first adder, the output of which is through a series-connected checked Jtrac, a second adder, a limiter: a wideband amplitude detector connected to the input of a selective indicator, the second input of the second adder through the series-connected first attenuator and the first low-frequency phase shifter connected to the second output of the first modular generator, and the third input of the second adder through the ator and t swarm low frequency fazovr schatel connected to the second output of the second modulation generator to the output of the second adder is also coupled oscillographic C23 indicator. A disadvantage of the known devices is the low measurement resolution limiting spurious phase modulation of the amplitude-modulated oscillations at the inputs of the first adder. The purpose of the invention is to increase the measurement resolution. This goal is achieved in that a device for measuring nonlinear distortions of amplitude-modulated oscillations, containing two modulating sound generators, a first high-frequency generator, two amplitude modulators, high-frequency inputs of which are connected to the outputs of the high-frequency generator, and modulating inputs are connected at the first amplitude module torus with the first output of the first modulating sound generators, and the second amplitude modulator with the first output of the second modulating sound gene ator, as well as serially connected first adder, terminals for connecting a tested transmission path, a second adder, the second input of which is connected to the second output of the first modulating sound generator through the serially connected first low-frequency phase shifter and the first attenuator to the second output of the first modulating sound generator and the second attenuator is connected to the second output of the second modulating sound generator, a limiter, an amplitude detector and a selection a second indicator, an oscillographic indicator, whose input is connected to the output of the second adder, and a high-frequency phase shifter, two frequency converters, two multipliers and a second high-frequency generator, the first output of which is connected to the second input of the first multiplier, and the second output through the high-frequency phase shifter are connected to the second input the second multiplier, with the first frequency converter connected between the output of the first amplitude modulator and the first input of the first adder, the second converter the frequencies are turned on by the output of the second amplitude modulator and the second input of the first sum, and the first multiplier is connected between the third output of the high-frequency generator and the second input of the first frequency converter, the second multiplier is connected between the third output of the high-frequency generator and the second input of the second frequency converter. The drawing shows a block diagram of the device. The device contains the first 1 and second 2 modulating sound generators, the first 3 and second 4 high-frequency generators, the first 5 and second 6 amplitude modulators, high-frequency rotator 7, the first 8 and second 9 multipliers, the first 10 and second 11 frequency converters, the first 12 and second 13 adders, first 14 and second 15 low-frequency phase shifters, first 16 and second 17 attenuators, limiter 18, amplitude detector 19, selective indicator 20, oscillographic indicator 21, and a tested transmission path 22. It has first outputs of the frequency generator 3 is connected to high-frequency inputs of amplitude modulators 5 and 6 and the first outputs of multipliers B and 9. The outputs of the second high-frequency generator 4 are connected: the first is connected to the second input of the first multiplier 8 and the second is connected to the second input of the second multiplier on the second input 9. The first output of the first modulating sound generator 1 is connected in series with the modulating input of the first amplitude modulator 5, the first frequency converter 10, the second input of which is connected to the output ohm of the first multiplier 8, the first adder 12 having a second input through a second amplitude modulator 6 connected in series and a second frequency converter 11, the second input of which is connected to the output of the second multiplier 9, connected to the first output of the second modulating sound generator, 2, verifiable path transmission 22, the second adder 13, the second: the input of which is connected in series with the first low-frequency phase shifter 1A - and the attenuator 16 is connected to the second output of the first modulating sound generator torus 1, and the third input through a second low-frequency phase shifter 15 and the second attenuator 17 connected in series to a second output of a second modulating sound generator 2, a limiter 18, an amplitude detector 19 and a selective indicator of an oscillographic indicator 21 is connected to the output of a second adder 13. The device operates as follows. In the first amplitude modulator 5, using the first modulating sound generator 1 and the first high-frequency generator 3, an amplitude-modulated oscillation U Ul / Hn co cr ijcos u) (t) is formed, in which the amplitude modulation is accompanied by parasitic phase modulation (t) . In the second amplitude modulator 6, the second modulator generator 2 and the first high-frequency generator 3 form an amplitude-modulated oscillation) xE (WCC5 Si), (t); in which amplitude modulation is useful, it is also accompanied by parasitic phase modulation tf (t). From the outputs of amplitude modulators 5 and 6, the oscillations U (t) and U, (t) are fed to frequency converters 10 and t1. Heterodyne oscillations for frequency converters are obtained in multipliers 8 and 9 by multiplying the oscillations from the outputs of the first and second high-frequency oscillators 3 and 4; Ur, it), s,) eo6 (, j-.,) TV / V, coe (., - «;, U, (u) 4.V;) c« (a), .u,) t. (uu,. Thus, the heterodyne oscillations in the frequency converters are two-frequency. In the frequency converters, the amplitude-modulated oscillation and the heterodyne oscillation are first multiplied, and then the oscillation UJj is multiplied. The oscillations U (t) and U (t ) the oscillation U is obtained; (i) .jEE ((2b.u) Jt + 2V r, ((() t4 rV / (i) -VJ4co5 uJJi V, + 4, By multiplying the oscillations Ur2 (t) and 2 (t ) oscillation is obtained .IEE (l + mcosn2t) (cos (2u, + V2 (t) V2.co9 w2bV2-42 ((2w-u.Ji. 2i /,) - Vj.c. Components with a frequency s output converters 10 and 11 often you look like) EE l mcosa t {cos u) j, (tnf + ω i +1 (t) j, 1 1+ cos), “cos) co5 (w2t + Vj 1 Ujtil EE Itmcos) ,, t + t , 2-4 (i). + COS 4if (tljj -y (l + mcesSljt), xcos4 2U) 005 (102.1 + 2). From the above formulas it can be seen that the oscillations do not contain parasitic phase modulation, therefore, if using a high-frequency phase shifter 7 to pick up the V ° oscillation at the output of the adder 12 has h W gj, D. / COSKSI + tco5 Caf i 2. Its J ces (u) is EE and (t) rl (1fmcosS7 i) cos (th (mcabl i) .cosi / ((u.) sEE, l + f-cosa i The error requirements for setting the phase shift between the oscillations at the inputs of the adder 12 with the help of the phase shifter 7 are not high, since at the installation error the phase Shear 4 of the amplitude of the combinational components in the envelope of the output oscillation of the first adder does not exceed 0.01% of the amplitudes of the main moduli coltobanium. Thus, the oscillation envelope at the output of the first adder 12 contains only oscillations with the main modulating frequencies and harmonics, while the combination components of the main modulating oscillations in the envelope of this oscillation are absent. from the output of the first adder 12, an amplitude-modulated oscillation modulated by two main modulating oscillations and containing harmonics of the main modulating oscillations caused by non-linearity modulated characteristics of amplitude modulators and non-linearity of the above-considered conversion, is fed to the input of the tested transmission path 22, non-linear distortions of which result the appearance of amplitude-modulated oscillation of the combinational components of the main modulating oscillations in the envelope. At the output of the tested transmission path 22 in the second adder 13, the test oscillation is added with two modulating oscillations, acting on its second and third inputs. The amplitudes and phases of these oscillations are controlled by low-frequency phase shifters 14 and 15 and attenuators 16 and 17. With these oscillations, the amplitude-modulated oscillation, each envelope containing two ocliOBHbix modulating oscillations, is converted into a polarized modulation oscillation, one part of the main modulating oscillation, and at the bottom - the other. Control of the formation of such oscillations is carried out using an oscillographic indicator 21. From the output of the second adder 13, a polar-modulated oscillation enters the input of the terminator 18, in which the oscillation of the lower limit of the memory is limited, i.e., the oscillation in the lower envelope is suppressed. Since each envelope oscillation at the input of the limiter has only one modulating oscillation, the nonlinearity of the characteristic of the limiter can only lead to the appearance of the main modulating oscillations in the harmonic envelope, but the combination components do not occur. The amplitude detector 19 detects an upper oscillation around the output of the limiter 18, which contains only one modulating oscillation, therefore, there is also no Raman component in the amplitude detector. Thus, the combination components of the main modulating
колебаний возникают только в провёр емом тракте передачи, поэтому измер емые с помощью селективного индикатора амплитуды комбинационных составл ющих, отнесенных к амплитудам основных модулирующих колебаний, с высокой разрешающей способностью характеризуют нелинейные искажени П15овер емого тракта передачи.Oscillations occur only in the verified transmission path; therefore, the amplitudes of the Raman components measured by the amplitudes of the main modulating oscillations, measured with a selective indicator, characterize the nonlinear distortions of the 1515 verified transmission path.
Изобретение устран ет недостаток, присущий известному устройству:The invention eliminates the disadvantage of the known device:
при сложении двух амплитудно-модулированных с разными модулирук цими колебани ми в огибаюшей результирующего колебани устранено по вление комбинационных составл ющих , вызванных паразитной фазовой модул цией входных коле , баний. Поэтому предлагаемое уст ройство позвол ет повысить разрешающую способность измере ни the addition of two amplitude modulated with different modulation oscillations in the envelope of the resulting oscillation eliminated the appearance of combinational components caused by parasitic phase modulation of input collisions. Therefore, the proposed device allows to increase the measurement resolution