Изобретение относитс к массообменным клапанным тарелкам колонных аппаратов и может примен тьс в хийиГеской , нефтехимической и пищевой промышленности. Известна клапанна тарелка, соето ща из основани с отверсти ми и расположенными нет ними пластинчаты ми клапанами с хвостовиком, снабженным в верхней части направл ющим козырьком и имекидим отверстие ij . Известна также тарелка с контакт ным элементом, содержащим переливно патрубок с расширением вверхней ча ти и отбойньлм элементом в нижней части и закрепленным жестко и коак сиально относительно отверсти в полотне тарелки кольцевым клапаном. Расширенна часть патрубка выполнена с продольными прорез ми, сужающимис книзу и заканчивающимис выш клапана в его верхнем положении 2 Известна клапанна тарелка, содержаща основание с отогнутыми вни кромками и расположенные над ними пластинчатые клапаны с противовесным хвостовиком и переливные патрубки , клапаны выполнены с просечными концентричнр расположенными ло патками, отогнутые кромки основани расположены под углом 90°к лопаткам клапана и выполнены совпадающими с ними по форме 3j , В известных клапанных тарелках как переливные патрубки, так и слив ные перегородки имеют посто нно фиксиррвалную-высоту. При увеличеНИИ нагрузки по жидкости уровень жи кости на тарелки повышаетс , гидросопротивление газу возрастает и может произойти захлебывание. Недостатком известных тарелок вл етс отсутствие саморегулировани . Цель изобретени - обеспечение саморегулировани по газовой и жидкой фазам и снижение гидравлического сопротивлени , т.е. при увеличении нагрузки по газу обеспечиваетс ускоренный слив возросшего расхода жидкости. Указанна цель достигаетс тем, что в тарелке, включающей основание с отверсти ми, расположенные нгщ ними пластинчатые клапаны с противо весным хвостовиком и переливные патрубки, противовесный хвостовик вьшолнен в виде подвижной сливной перегородки переливного патрубка. На фиг.1 изображен клапан, продольный разрез; на фиг.2 - то же, вид сверху. Клапанна тарелка состоит из полотна 1 с отверсти ми 2, над которыми располржены пластинчатые клапаны 3 с противовесным хвостовиком 4. У клапана расположен переливной патрубок 5 с отбойником 6. Хвостовик 4 расположен межДу стенками 7 патрубка 5 и вл етс его подвижной сливной перегородкой. Момент сил, создаваемый хвостовиком.4, должен быть меньше момента сил клапана 3, чЛбы клапан из любого положени мог закрывать отверстие 2 тарелки 1. Тарелка работает следующим обра .зом. Газ, поступа через отверстие 2, приподнимает клапан 3 и барботирует через слой жидкости, наход щийс на тарелке 1. При подъеме клапана 3 хвостовик 4 опускаетс вниз. Через хвостовик 4 и стенки 7 переливного патрубка 5 жидкость стекает на нижележащую тарелку через щели между патрубком 5 и отбойником б. При увеличении расхода газа клапан 3 приподнимаетс выше, а хвостовик 4, соответственно, опускаетс ниже, чем способствует увеличению стока жидкости с тарелки, т.е. саморегулированию высоты сло жидкости на тарелке при изменении расходов газа и жидкости. Технико-экономическа эффектив ность заключаетс в увеличении производительности аппарата по сравнению с базовым объектом 2 вследствие увеличени эффективности взаимодействи фаз при различных расходах.газа и жидкости. . . Критический расход газа дл тарелки , как установлено в проведенных опытах, соответствует скорости газа в отверстии более 5 м/с. С увеличением скорости газа в отверстии от 2 До 5 м/с, несмотр на увеличение сечени прохода дл газожидкостных сред ,в тарелке, сток жидкости на нижележащую тарелку ограничиваетс вследст вие увеличени уноса жидкЬсти в .отверстии тарелки. При скорости газа в отверстии до 2 м/с тарелка может работать как саморегулируема , однако при скорости газа в отверстии 2-5 м/с нарушаетс саморегулирование, а при увеличении скорости более 5 м/с прекращаетс нормальна работа тарелки. Жидкость не сливаетс . Поэтому нормальна работа тарелки с живым сечением 5% возможна при скорости газа по колонне до 0,2 м/с, а с живым сечением 3% скорость газа по колонне снижаетс до 0,15 м/с. В предлагаемой тарелке саморегули рование осуществл етс в значительно большем диапазоне расхода газа по колонне вследствие того, что в отличие от известного решени противовесный хвостовик выполнен в виде подвижной сливной перегородки переливного патрубка. Поэтому с увеличением скорости газа сливна перегородка опускаетс , чем уменьшаетс гидравлическое сопротивление прохождению газа. Так как в переливном патрубке отсутствует противоточное движение фаз, то с увеличением расхода газа влег: ние уноса наблюдатьс не может, поэ тому предлагаема тарелка нормально ;работает при скорост х газа в отверстии 10-30 м/с. В предлагаемом устройстве с увеличением расхода
газа уменьшаетс гидравлическое сопротивление стоку.жидкости из-за уменьшени высоты сливной перегородки .
Таким образом, предлагаемое решение позвол ет обеспечить саморегулирование тарелки в значительно более широком диапазоне расхода газа по сравнению с известным.