Изобретение относитс к электронной технике и может использоватьс в решающих усилител х и аналого-цифровых преобразовател х, Известен дифференциальный усилитель , содержащий первый и второй входные транзисторы, в общей эмиттер ной цепи которых включен управл емый стабилизатор тока DJ . Однако известный дифференциальный усилитель имеет сравнительно узкий динамический диапазон, ограниченньй величиной тока управл емого стабилизатора тока. Наиболее близкш по технической сущности к изобретению вл етс дифференциальный усилитель, содержащий первьй и второй транзисторы, коллекторы которых соединены с соответствующими входами блока вьзделени наименьщего из двух токов, выход которого подключен к входу управл емого стабилизатора тока, выполненного с ограничением снизу, выход которого соединен через соответственно первый и второй двyxпoлюcш ки с эмиттерами соответственно первого и второго транзисторов, а также стабильный источник тока (Х Однако данный дифференциальный усилитель в режиме микротоков имеет нелинейность характеристики коэффициента передачи. Цель изобретени повышение линейности характеристики коэффициента передачи в режиме микротоков Дл этого в дифференциальном усилителе, содержащем, первый и второй транзисторы, коллекторы которых соединены с соответствующими входт блока вьщелени наименьшего из двух токов, выход которого подключен к входу управл емого стабилизатора тока, вьтолненного с ограничением снизу, выход которого соединен через соответственно первый и второй двухполюсники с эмиттерами соответственно первого и второго транзисторов , а Также стабильный источник тока, между эмиттерами первого и второго транзисторов и выходом ста бильного источника тока включены соответственно третий и четвертый двухполюсники. На фиг. 1 представлена структурна электрическа схема дифференциального усилител ; на фиг. 2 - прин ципиальна электрическа схема одной из реализаций дфференциального усилител . Дифференциальный усилитель (фиг. 1) содержит первый и второй транзисторы 1 и 2, блок 3 выделени наименьщего из двух токов, управл емый стабилизатор 4 тока, стабильный источник 5 тока, первьй и второй двзгхполюсники 6 и 7, третий и четвертый двухполюсники 8 и 9. В дифференциальном усилителе на фиг. 2 первый и второй двухполюсники 6 и 7 вьтолнены на- диодах 10 и 11, резисторах 12.и 13, третий и четвеотый двухполюсники 8 и 9 выполнены на диодах, управл емый стабилизатор 4 тока выполнен на транзисторе 14, блок 3 вьзделени наименьшего из двух токов выполнен на транзисторах 15-18, диодах 19 и 20, источниках 21 и 22 тока. Усилитель также включает несимметричную нагрузку 23, конденсатор 24, выходной каскад 25. Дифференциальный усилитель работает следующим образом. Из сигналов, пропорциональных мгновенным значени м коллекторных токов 1( и In первого и второго транзисторов 1 И 2, блок 3 вьщелени наименьщего из двух токов опре-т дел ет какой из токов 1 или Ij меньше заданного уровн и вырабатьтает приращение i , которое пропорционально приращению наименьшего коллекторного тока. В статическом режиме ток стабильного источника 5 тока Iv перераспре-, дел етс между первым и вторым транзисторами 1 и 2 V4 Выходной ток управл емого стабилизатора ig равен нулю, что обеспечиваетс блоком 3. В этих услови х первый и второй двухполюсники 6-7 не вли ют на работу дифференциального усшгател (ДУ). Под действием входного сигнала и ах 50-100 мВ коллекторный ток первого транзистора 1 увеличиваетс на величину , где Vi,, Ь|4 г) входное сопротивление первого (второго) транзистора 1 (2) в схеме с: oCmien базой; , , Р - динамическое сопротивление третьего и четвертого двухполюс ников 8 и 9. Приращени i и „ через несимме ричиую нагрузку 23 передаютс на вы ход ДУ и зар жают конденсатор 24 Угол наклона характеристики коэффи циента передачи i f (Ug,) ef определ етс , знаменателем формулы (2). Мгновеиное значение тока Ig можйо н ти из формулы 1,.о,ец-|. (« где Кзка знаменатель формулы (2) По мере увеличени Ugx ток 1 уменьшаетс до заданного уровн IQ. Напр жение , при котором выполн етс равенство IQ 12, находитс из формулы (4) ) (5) . Параметры элементов схемы могут быть выбраны таким образом, чтобы рр 50-100 мВ. Как только входное напр жение О g превысит Vpp , дальнейшее уменьшение Ц прекратитс . За счет включени нёлинейной петли отрицательной обрат ной св зи выход управл емого стабили затора 4 превращаетс в выход вспомогательного стабилизатора напр жени с малым внутренним сопротивлением . Это приводит к дальнейшему увеличению тока «за счет увеличени тока С) (6) Чх% где Rg - динамическое сопротивлени первого двухполюсника 6,Таким образом, в области больших входных сигналов ток ij, не ограничиваетс и продолжает возрастать пропорционально . Дл исключени на характеристике коэффициента передачи излома необходимо, чтобы Ь„.. (7) Последнее условие обеспечиваетс соответствующим вЫбор(Я4 Я. Напр жение Vrp2 при котором & ступает ограничение тока перезар да конденсатора « , зависит от усилени по току каскадов цепи ООС. На. практике легко получить Vppj-5-lO В. Учитыва , что максимальна скорость нарастани выходного напр жени пр мо пропорциональна Vpp2, можно сделать вывод о том, -что предлагаемый ДУ характеризуетс более высоким быстродействием, Диоды 10 и 11 в усилителе фиг. 2 имеют коэффициент передачи тока . Это обеспечиваетс соответствующим выбором площадей эмиттерных переходов транзисторов 15-16 (17-18), Обеспечиваетс коэффициент передачи тока . Токи источников 21-22 определ ют граничное напр жение Vpp. При мапых си.гналах транзистор 14 и диоды 10-11 закрыты. Как только коллекторный ток .второго траизистора 2 уменьшитс от своего начального уровн t5|2 ДО включаетс транзистор 14, диод 20 и замыкаетс обратна св зь через транзисторы 17 и 18. В конечном итйге это и приводит к повышению быстродействи ДУ. S Дл ,уменьшени колебаний напр жени на входах резисторов 12-13, этим входам могут подключатьс традиционные ограничители на p-h-ner реходах. . . Таким образом, в предлагаемом дифференциальном усилителе повьшхена линейность характеристики коэффициента передачи в режиме микротоков, когда на линейность этой характеристики вли ет величина сопротивлени элемента, включенного в эмиттерные цепи входных транзисторов.The invention relates to electronic technology and can be used in decision-making amplifiers and analog-digital converters. A differential amplifier is known, containing first and second input transistors, in a common emitter circuit of which a controlled current regulator DJ is included. However, the known differential amplifier has a relatively narrow dynamic range, limited by the current value of the controlled current stabilizer. The closest to the technical essence of the invention is a differential amplifier containing first and second transistors, the collectors of which are connected to the corresponding inputs of the block of the smallest of two currents, the output of which is connected to the input of a controlled current stabilizer, made with a lower limit, the output of which is connected through respectively, the first and second double poles with emitters of the first and second transistors, respectively, as well as a stable current source (X However, this differential y The microcurrent mode has a nonlinearity characteristic of the transmission coefficient The aim of the invention is to increase the linearity of the transmission characteristic in the microcurrent mode To do this in a differential amplifier containing the first and second transistors, the collectors of which are connected to the corresponding inputs of the smallest of the two currents whose output is connected to the input of a controlled current stabilizer, implemented with limitation from below, the output of which is connected through the first and second bipolar, respectively ki to the emitters of the first and second transistors, and also a stable current source coupled between the emitters of the first and second transistors and the output of a stable current source includes third and fourth, respectively bipole. FIG. Figure 1 shows the structural electrical circuit of the differential amplifier; in fig. 2 - a basic electrical circuit of one of the implementations of a differential amplifier. The differential amplifier (Fig. 1) contains the first and second transistors 1 and 2, a block 3 for selecting the smallest of two currents, a controlled current stabilizer 4, a stable current source 5, the first and second two terminals 2 and 6, the third and fourth two-terminal networks 8 and 9 In the differential amplifier in FIG. 2, the first and second two-terminal 6 and 7 are filled with diodes 10 and 11, resistors 12. and 13, the third and fourth two-terminal 8 and 9 are made on diodes, the controlled current regulator 4 is made on transistor 14, unit 3 of the smallest of the two currents performed on transistors 15-18, diodes 19 and 20, sources 21 and 22 of the current. The amplifier also includes an unbalanced load 23, a capacitor 24, an output stage 25. The differential amplifier operates as follows. Of the signals proportional to the instantaneous values of the collector currents 1 (and In of the first and second transistors 1 and 2, block 3 of the smallest of the two currents determines whether one of the currents 1 or Ij is less than a given level and generates an increment i which is proportional to the increment the lowest collector current. In static mode, the current of the stable source 5 of the current Iv is redistributed, is shared between the first and second transistors 1 and 2 V4 The output current of the controlled stabilizer ig is zero, which is provided by unit 3. In these conditions, the first and The two-terminal 6-7 do not affect the operation of the differential suppressor (DU). Under the influence of the input signal and ax 50-100 mV, the collector current of the first transistor 1 increases by the value, where Vi, b | 4 g) is the input resistance of the first (second) transistor 1 (2) in the circuit with: oCmien base; ,, Р - dynamic resistance of the third and fourth bipolar 8 and 9. Increments i and "through unbalanced load 23 are transferred to the output of the remote control and charge the capacitor 24 Tilt angle of the transfer coefficient characteristic if (Ug,) ef is determined by the denominator formulas (2). The instantaneous value of the current Ig can be from formula 1, .o, ac- |. ("Where Csz is the denominator of the formula (2) As Ugx increases, the current 1 decreases to a predetermined level IQ. The voltage at which IQ 12 holds true is from formula (4)) (5). The parameters of the circuit elements can be chosen so that pp 50-100 mV. As soon as the input voltage O g exceeds Vpp, a further decrease in Q will cease. By switching on a nonlinear negative feedback loop, the output of the controlled stabilizer 4 is transformed into the output of an auxiliary voltage regulator with low internal resistance. This leads to a further increase in current due to an increase in current C) (6) Fx% where Rg is the dynamic resistance of the first two-pole 6. Thus, in the region of large input signals, the current ij is not limited and continues to increase proportionally. In order to exclude the kink transfer coefficient characteristic, bn ... (7) The last condition is ensured by the appropriate choice (4). The voltage Vrp2 at which the amp stepped on the capacitor overcharge current limits depends on the current gain of the CI circuit stages. In practice, it is easy to get Vppj-5-lO V. Considering that the maximum rate of increase of the output voltage is directly proportional to Vpp2, it can be concluded that the proposed DU is characterized by a higher speed, Diodes 10 and 11 in the amplifier of Fig. 2 have to current transfer efficiency. This is ensured by an appropriate choice of emitter junction areas of transistors 15-16 (17-18), current transfer ratio is provided. The currents of sources 21-22 determine the boundary voltage Vpp. At low voltage signals, transistor 14 and diodes 10-11 As soon as the collector current of the second traisistor 2 decreases from its initial level t5 | 2, the transistor 14 turns on, the diode 20 and the feedback is closed through the transistors 17 and 18. In the final phase, this leads to an increase in the speed of the remote control. S To reduce the voltage fluctuations at the inputs of the resistors 12-13, these inputs can be connected to traditional limiters on p-h-ner switches. . . Thus, in the proposed differential amplifier, the linearity of the characteristic of the transmission coefficient in the microcurrent mode is increased, when the linearity of this characteristic is influenced by the resistance value of the element included in the emitter circuit of the input transistors.
Фиа. 2Fia. 2