SU1137191A1 - Transmitter of geomagnetic bench mark - Google Patents
Transmitter of geomagnetic bench mark Download PDFInfo
- Publication number
- SU1137191A1 SU1137191A1 SU833639547A SU3639547A SU1137191A1 SU 1137191 A1 SU1137191 A1 SU 1137191A1 SU 833639547 A SU833639547 A SU 833639547A SU 3639547 A SU3639547 A SU 3639547A SU 1137191 A1 SU1137191 A1 SU 1137191A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- input
- output
- trigger
- amplifier
- sensor
- Prior art date
Links
Abstract
1. ФОРМИРОВАТЕЛЬ ГЕОМАГНИТНОГО РЕПЕРА, содержащий феррозондовый датчик и генератор, выход которого соединен с обмоткой возбзЬвдени датчика, датчик положени электромеханический преобразователь угол фаза , вал которого соединен с валом электродвигател , входные обмотки с сигнальными обмотками феррозондового датчика, a выходные обмотки С входом частотно-избирательного .усилител , отличающийс ;тем, что, с целью увеличени точности измерени и упрощени конструкции, он снабжен импульсньш формирователем репера, включак цим нуль-орган со стробироваиием, пйковьй детектор, триггер и 1Ф1пульсный усилитель, причем выход частотно-избирательного усилител соединен с информационным входом нуль-органа, выход генератора по удвоенной час-чрте соединен с входом стробировани нуль-органа, выход нуль-органа соединен с первым входом триггера и через пиковый детектор-с вторьы входом триггера, a 9 выход триггера соединен с входом импульсного усилител . 2. Формирователь по п. tj о т л и .чающийс тем, что электромеханический преобразователь угол § фаза выполнен ввиде бесконтактного синусно-косинусного преобразовател , на валу которого установлен датчик положени , a выход датчика положени электрически соединен с орым входом импульсного усилител , ;о1. conditioners GEOMAGNETIC Reper comprising fluxgate sensor and a generator, whose output is connected to the winding vozbzvdeni sensor, position sensor angle phase electromechanical transducer shaft is connected to the motor shaft, with the input coil windings fluxgate sensor signal, a C output windings input frequency-selective Amplifier, characterized by the fact that, in order to increase the accuracy of measurement and simplify the design, it is equipped with a pulse shaper of the frame, including zero gating arrays, a pykovy detector, a trigger and a 1F1pulsny amplifier, the output of the frequency-selective amplifier is connected to the information input of the zero-organ, the output of the generator is doubled to the first input of the trigger and through the peak detector - with the second trigger input, a 9 trigger output is connected to the input of a pulse amplifier. 2. The shaper of item tj is based on the fact that the angle of the electromechanical transducer is made in the form of a contactless sine-cosine converter, on the shaft of which a position sensor is mounted, and the output of the position sensor is electrically connected to the orienting input of the pulse amplifier,;
Description
I Изобретение относитс к геофизическим исследовани м скважин и может быть использовано,в акустических телевизорах, инклинометрах, пластовых наклономерах. Известны инклинометры и наклономеры , содержащие феррозондовые датчи ки магнитного меридиана, напримеп инклинометр, содержащий чувствительный элемент, выполненный в виде вращающегос -одноэлементного феррозонда Феррозонд в этом инклинометре горизо тируетс с помощью карданова подвеса а вращение на него передаетс с помощью дополнительного карданова соединени Л . Однако данный инклинометр имеет высокую степень сложности исполнени механических узлов дл передачи вращени на феррозонд и требует высокого класса точности изготовлени . Кро ме того, нестабильность фазы измерительного аналогового сигнала, возникающа в каротажном кабеле, и нестабильность этого, сигнала, возникающа в результате неравномерности передачи угловой скорости через карданово соединение на чувствительный элемент существенно снижают точность измерений .. Известен феррозондовьв преобразователь азимута, в котором в качестве канала св зи используютс две жилы каротажного кабел . В скважинном приборе этого преобразовател размещены четыре попарно ортогональных феррозонда, причем феррозонды каждой пары запитываютс от двук генераторо с близкими частотами. Сигнальные обмотки феррозондов каждой пары подклю чены к входам двух параллельных каналов , содержащих последовательно со единенные усилитель-сумматор, избирательный усилитель, амплитудный детектор и усилитель мощности, к выходу которого через отдельную жилу каротажного кабел подключен индикатор , измер ющий одну составл ющую магнитную пол Земли в функции синуса и в функции косинуса азимута ориентации скважинного. прибора. Повышение чувствительности в данном преобразователе получено за счет увеличени частоты напр жени возбуждени феррозондов и размещени генераторов их питани в скважинном приборе 2j . Этот преобразователь имеет сложную конструкцию скважинного прибора, в состав которого включены четыре 91I феррозонда, два генератора и два от :ельных канала преобразовани аналоговых сигналов с избирательными усилител ми. При изменении температуры в скважине параметры электронных устройств и сопротивление жил кабел измен ютс по разным законам, особенно это откоситс к избирательным усилител м. Поэтому возникают недопустимо большие погрешности измерени амплитудных составл ющих азимута . Кроме того, в св зи с отсутствием передачи на поверхность какоголибо опорного сигнала, аппаратура наземной части (индикатор) представл етс достаточно сложной, включающей в себ обратные преобразователи arcsino; и arccos (Xi, что также ведет к по влению новых дополнительных погрешностей. Известерн преобразователь азимута, содержащий два ортогональных феррозонда и питающий их генератор, фа- . зовращатель, сумматор, преобразователь фаза - временной интервал и два канала преобразовани , содержащих последовательно соединенные по информационному сигналу выходную обмотку феррозонда, электронный аналоговый ключ, пиковый детектор и модул тор . Информационные сигналы, амплитуда которых пропорциональна синусу и косинусу азимута, представл ющие собой разнопол рные импульсы, на выходных обмотках феррозондов при перемагничивании сердечника стробируютс в каждом канале с помощью электронных аналоговых ключей, фиксируютс на период с помощью пиковых детекторов и преобразуютс модул торами в синусо- и косинусоидальные напр жени , а выходной сигнал сумматора , фаза которого пропорциональна азимуту, преобразуетс во временной интервал, пропорциональный азимуту з, Указанный преобразователь характеризуетс слржностью реализации в скважинном np|j6ope, так как включает в себ большое количество таких достаточно сложных, узлов-, как модул торы, фазовращатели, преобразователи фаза - временной интервал и др. Вследствие наличи двух каналов преобразовани аналогового сигнала возникают недопустимобольшие погрешности от изменени температуры скважинного прибора. Причиной этого в3 л етс различный характер изменени передаточных характеристик аналоговых ключей, пиковых детекторов, фазовращателей . Питание феррозондов осуществл етс переменным напр жением ненормированной формы, поэтому в амплитуде пиковых сигналов содержатс нечетные гармоники частоты возбуждени , внос щие дополнительную погрешность в результат измерени . Известен также формирователь геомагнитного репера, содержащий феррозондовый датчик и генератор, выход которого соединен с обмоткой, возбуждени датчика, датчик положе .ни , электромеханический преобразователь :тол - фаза, вал которого со единен с валом электродвигател , вх ные обмотки - с сигнальными обмотк ми феррозондового датчика, а выходные обмотки - с входом частотно-избирательного усилител 4J . Однако фильтраци огибающей филь тром НИ и передаче аналоговых измерительного и опорного сигналов по к ротажному кабелю приводит к по влению дополнительных динамической и статической погрешностей, а также дополнительных погрешностей, возникающих от изменени температуры скважинного прибора, что снижает точность измерени . В частности, при передаче измерительного сигнала из скважинного прибора лини св зи (каротажный кабель) вносит дополнительный фазо.вый сдвиг, величина которого зависит от параметров жил ка ротажного кабел и изменени их под воздействием температуры. Целью изобретени вл етс увели чение точности измерени и упрощени конструкции. Указанна цель достигаетс тем, что формирователь геомагнитного репера , содержащий феррозондовый датчик и генератор, выход которого соединен с обмоткой возбуждени датчи ка, датчик положени , электромехани ческий преобразователь угол - фаза, вал которого соединен с валом элект родвигател , входные обмотки - с си нальными обмотками феррозондового датчика, а выходные обмотки - с вхо дом частотно-избирательного усилите л , снабжен импульсным формирователем lienepa, включающим нуль-орган с стробированием, пиковый:детектор, триггер и импульсный усилитель, при 14 чем выход частотно-избирательного усилител соединен с информационным входом нуль-органа, выход генератора по удвоенной частоте соединен с входом стробировани нуль-органа, выход нуль-органа соединен с первым входом триггера и через пиковый детектор - с вторым входом триггера, а выход триггера соединен с входом ш.1пульсного усилител . Кроме того, электромеханический преобразователь угол- фаза выполнен в виде бесконтактного синусно-косинусного преобразовател , на валу которого установлен датчик положени , а выход датчика положени электри .чески соединен с вторым входом импульсного усилител . Датчик положени (например, нулевого положени вала относительно какой-либо точки на корпусе скважинно-. го прибора) вырабатьгеает импульс заранее определенной длительности и пол рности. На чертеже представлена блок-схема предлагаемого формировател , геомагнитного репера. Формирователь геомагнитного репера состоит из феррозондового датчика 1, который закреплен на корпусе скважинного прибора с помощью карданова подвеса и горизонтируетс ма тником (карданов подвес и ма тник на чертеже не показаны), бесконтактного си- нусно-косинусного трансформатора 2, частотно-избира,тельного усилител 3, импульсного формировател 4 репера, импульсного генератора 5 частот СО и 2(О, датчика 6 положени , электродвигател 7 и линии св зи 8 (каротажный кабель). Датчик 6 положени расположен на вале бесконтактного синусно-косинусного трансформатора 2, а валы электродвигател 7 и БСКТ 2 механически соединены. Сигнальные обмотки 9 феррозондового датчика 1 соединены с входными обмотка i БСКТ 2, а обмотки 10 возбуждени - с выходом генератора 5 по частоте о). Выходна обмотка бесконтактного синусно-косинусного трансфцрматора 2 через.частотно-избирательный усилитель 3 соединена с информационным входом импульсного формировател 4 репера, в составе которого содержитс нуль-орган 11 со стро-i бированием, выход которого напр мую и через пиковый детектор 12 соединен с входаьш триггера 13, а выход триг 51I The invention relates to well logs and can be used in acoustic televisions, inclinometers, formation tilt meters. Inclinometers and inclinometers containing ferrosonde sensors of a magnetic meridian are known, for example, an inclinometer containing a sensitive element made in the form of a rotating single element ferrosonde. However, this inclinometer has a high degree of complexity in the execution of mechanical components for transmitting rotation to a ferrosonde and requires a high class of manufacturing accuracy. In addition, the instability of the measuring analog signal phase, which occurs in the logging cable, and the instability of this signal, resulting from the uneven transfer of the angular velocity through the cardan connection to the sensitive element, significantly reduce the measurement accuracy .. There is a known ferrosonde azimuth converter, in which as a channel The connections are two wireline cores. In a downhole tool of this converter, four pairwise orthogonal ferrosonde are placed, with the flux gates of each pair being powered from two oscillators with close frequencies. The signal windings of the flux-probes of each pair are connected to the inputs of two parallel channels containing a series-connected amplifier-adder, a selective amplifier, an amplitude detector and a power amplifier, to the output of which an indicator measuring one component of the Earth’s magnetic field is connected to the output of the logging cable. sine function and the cosine function of the borehole orientation azimuth. device. The increase in sensitivity in this converter is obtained by increasing the frequency of the excitation voltage of the fluxgates and placing the generators of their power in the borehole device 2j. This transducer has a complex downhole design, which includes four 91I fluxgate, two generators and two from: analog conversion channels with selective amplifiers. When the temperature in the well changes, the parameters of electronic devices and the resistance of the cable cores change according to different laws, especially with respect to selective amplifiers. Therefore, unacceptably large errors in the measurement of the amplitude components of the azimuth occur. In addition, due to the absence of any reference signal transmitted to the surface, the ground equipment (indicator) is rather complex, including arcsino inverters; and arccos (Xi, which also leads to the emergence of new additional errors. A well-known azimuth transducer containing two orthogonal ferrosonde and a generator supplying them, a phase converter, an adder, a phase converter - a time interval, and two conversion channels containing serially connected information output signal of the flux-gate, electronic analog switch, peak detector and modulator. Information signals, the amplitude of which is proportional to the sine and cosine of the azimuth, are equal same-pole pulses, on the output windings of the flux-gates when the core is re-magnetized, are gated in each channel using electronic analog switches, fixed for a period using peak detectors and converted by modulators into sine and cosine voltages, and the output signal of the adder, whose phase is proportional to azimuth is converted into a time interval proportional to the azimuth of the 3, the specified converter is characterized by the implementation rate in the borehole np | j6ope, since it includes a large number of in such quite complex nodes as modulators, phase shifters, phase to time converters, etc. Due to the presence of two analog signal conversion channels, unacceptable large errors occur due to changes in the temperature of the downhole tool. The reason for this is the different nature of changes in the transfer characteristics of analog switches, peak detectors, and phase shifters. The power supply of the flux-gates is carried out by alternating voltage of irregular shape, therefore, in the amplitude of the peak signals there are odd harmonics of the excitation frequency, introducing an additional error in the measurement result. Also known is a geomagnetic frame driver containing a fluxgate sensor and a generator, the output of which is connected to the winding, excitation of the sensor, a position sensor, electromechanical transducer: tol is the phase of which the shaft is connected to the motor shaft, the inlet windings are connected to the signal windings of the ferrozond sensor, and the output winding - with the input of the frequency-selective amplifier 4J. However, filtering the NI filter envelope and transmitting analog measurement and reference signals through the cable leads to additional dynamic and static errors, as well as additional errors resulting from changes in the temperature of the downhole tool, which reduces the measurement accuracy. In particular, when transmitting a measurement signal from a downhole tool, a communication line (wireline cable) introduces an additional phase shift, the value of which depends on the parameters of the core cable and their change under the influence of temperature. The aim of the invention is to increase the measurement accuracy and simplify the design. This goal is achieved by the fact that a geomagnetic frame driver containing a fluxgate sensor and a generator whose output is connected to the sensor excitation winding, a position sensor, an electromechanical angle converter is a phase whose shaft is connected to an electric motor shaft, and the input windings are with sine windings a fluxgate sensor, and the output windings, with the input of a frequency-selective amplifier, are equipped with a Lienepa pulse shaper, including a zero-organ with gating, a peak detector, a trigger and a pulse At 14, when the output of the frequency-selective amplifier is connected to the information input of the null organ, the double frequency generator output is connected to the zero-organ gate input, the zero-organ output is connected to the first trigger input and through the peak detector to the second trigger input , and the trigger output is connected to the input of a pulse. 1 amplifier. In addition, the electromechanical angle-phase converter is designed as a contactless sine-cosine converter, on the shaft of which a position sensor is mounted, and the output of the position sensor is electrically connected to the second input of the pulse amplifier. A position sensor (e.g., a zero position of the shaft relative to any point on the body of the well tool) generates a pulse of predetermined duration and polarity. The drawing shows the block diagram of the proposed shaper, geomagnetic frame. The geomagnetic frame shaper consists of a fluxgate sensor 1, which is attached to the casing of the downhole tool using a gimbal suspension and is level-mounted (the gimbal suspension and the key are not shown in the drawing), a non-contact sinus-cosine transformer 2, a frequency selector, and 3, pulse generator 4 of the frame, pulse generator 5 of the CO and 2 frequencies (O, position sensor 6, motor 7 and communication line 8 (logging cable). Position sensor 6 is located on the shaft of the contactless sine The leg of the transformer 2, and the shafts 7 and the motor 2 are mechanically connected BSKT Signal windings 9 fluxgate sensor 1 are connected to input winding BSKT i 2, and the excitation winding 10 -. 5 with the output of the generator frequency o). The output winding of the contactless sine-cosine transformer 2 through the frequency-selective amplifier 3 is connected to the information input of the pulse shaper 4 of the frame, which contains a null-organ 11 with a build, the output of which is directly and through the peak detector 12 connected to the input trigger 13 and the output of the trigger 51
гера 13 - с входом импульсного усилител 14. Кроме того, вход стробировани нуль-органа It соединен по частоте 20 с вькодом генератора 5, а выход датчика 6 положени - с вторьви входом импульсного усилител 14, выход усилител 14 нагружен на линию Св зи 8.Gera 13 - with the input of the pulse amplifier 14. In addition, the input of the gating of the null organ It is connected in frequency 20 with the code of the generator 5, and the output of the sensor 6 of the position with the second input of the pulse amplifier 14, the output of the amplifier 14 is loaded on the line 8.
Формирователь геомагнитного репера работает следун дим о раэрм.Geomagnetic shaper works as follows.
Генератор 5 возбуждает в обмотках 10 датчика 1 электрическое поле, перемагничивак цее сердечники феррозондов с частотой 2. При этом в сигнальных обмотках 9 возбуждаетс ЭДС второй гармоники 2С«}, величина и фаза которой завис т от углового положени оси чувствительности феррозондового датчика 1 относительно магнитного меридиана. Информационный сигнал 2 и через бесконтактньй синуснокосинусный трансформатор 2 и частотно-избирательный усилитель 3 поступает йа информационный вход нуль-органа 11. Бесконтактный синусно-косинусный трансформатор 2 работает в режиме непрерывного вращени при помощи электродвигател 7, при этом На выходной обмотке БСКТ возникают биени сигнала частоты 2 60 с частотой 57 огибающей , равной частоте вращени вала бесконтактного синусно-косинусного трансформатора. Фаза огибающей и зависит от углового положени феррозондового датчика 1 относительно магнитного меридиана, а .фаза заполн ющей частоты 2 СО измен етс скачком на при переходе, оси чувствительности системы феррозондовый датчик - бесконтактный синусно-косинусный трансформатор через северное и южное направлени магнитного меридиана , причем эти же магниты соответствуют переходу огибающей через нуль На вход стробировани нуль-органа 11 с генератора 5 поступает сигнал стробировани частотой 2 Q с посто нной фазой, в результате на выходе нуль-органа при переходе огиба- клцей через нуль формируетс сери пр моугольных импульсов частотой 2сО Так как фаза заполн кщей частоты 2 U с выхода бесконтактного синуснокосинусного трансформатора 2 измен етс на 180° через каждые 1/2 оборота вала, то и длительность этой серии соответствует по времени 1/2 оборота вала бесконтактного синуснокосинусного трансформатора 2. В ре71916;Generator 5 excites electric field in windings 10 of sensor 1, remagnetized ferrosonde cores with frequency 2. At the same time, second harmonic emf 2C "} is excited in signal windings 9, the magnitude and phase of which depend on the angular position of the axis of sensitivity of ferrosound sensor 1 relative to the magnetic meridian . Information signal 2 and through the contactless sine-sinus transformer 2 and frequency-selective amplifier 3 enters the information input of the zero-organ 11. The contactless sine-cosine transformer 2 operates in continuous rotation mode using an electric motor 7, while the output signal of the signal winding appears at the output winding of the CTBT 2 60 with a frequency of 57 envelopes equal to the frequency of rotation of the shaft of the contactless sine-cosine transformer. The phase of the envelope depends on the angular position of the fluxgate sensor 1 relative to the magnetic meridian, and the phase of the filling frequency 2 of the CO varies abruptly during the transition, the sensitivity axis of the system of the fluxgate sensor is a contactless sine-cosine transformer through the north and south directions of the magnetic meridian, and the same magnets correspond to the zero envelope transition. The input of the gating of the zero-organ 11 from the generator 5 receives a 2-Q gating signal with a constant phase, as a result of which When an ul-organ passes through zero, a series of square pulses with a frequency of 2 sO is formed. Since the phase of the filling frequency 2 U from the output of the contactless sinus-sinus-sine transformer 2 changes by 180 ° every 1/2 turn of the shaft, the duration of this series corresponds on time 1/2 of a turn of a shaft of a contactless sine-sinus-sine transformer 2. At re71916;
зультате этого исключаетс неоднозначность определени северного направлени магнитного меридиана, В момент перехода огибающей через j нуль первый из серии импульсов с выхода нуль-органа 11 зар жает (разр жает ) пиковый детектор 12 и перебрасывает триггер 13, примененный с целью увеличени помехоустойчивости, 10 Выход триггера 13 соединен с входом импульсного усилител 14, на выходе которого, согласованном по волновому сопротивлению с линией св зи 8 (каротажньй кабель), и образуетс 15 импульс геомагнитного репера определенной длительности и пол рности. Кроме того, на второй вход импульсного усилител 14 поступает импульс от датчика 6 положени . Датчик 6 может быть любого типа, в том числе контактный, индукционный и т,д, Временной интервал между импульсом положеНн и импульсом магнитного репера, при необходимости может быть использован в качестве величины, эквивалентной азимуту ориентации скважинного прибора,As a result, the ambiguity of determining the north direction of the magnetic meridian is eliminated. At the moment of junction transition through j zero, the first of a series of pulses from the output of the null organ 11 charges (discharges) peak detector 12 and flips trigger 13, which is used to increase noise immunity, 10 Trigger output 13 is connected to the input of a pulse amplifier 14, at the output of which is matched in impedance with a communication line 8 (logging cable), and a 15 pulse of a geomagnetic reference frame of a certain duration is formed and polarity. In addition, a pulse from position sensor 6 is fed to the second input of the pulse amplifier 14. Sensor 6 can be of any type, including contact, induction, and t, d, the time interval between the positon pulse and the magnetic reference pulse, if necessary, can be used as a value equivalent to the azimuth orientation of the downhole tool,
В зависимости от конкретных требований к выходным сигналам и параметQ рам устройства питание электродвигател 7 может быть организовано асинхронным или синхронным с частотой со напр жением или посто нным током. Статистическа погрешность устройства (исключа погрешности феррозонда и бесконтактного синусно-косинусного трансформатора в случае синхронного питани электродвигател ) определ етс только уровнем квантовани измер емой величины, равным отношению удвоенной частоты 2 со питани феррозонда к частоте Я, вращени бесконтактного синусно-косинусного трансформатора , а динамические погрешности пренебрежимо малы, так как определ ютс стабильностью порога срабатывани нуль-органа, его быстродействием и длительностью фронтов импульсов , а вышеназванные характеристики нуль-органов современной элементной базы очень высоки.Depending on the specific requirements for the output signals and the device parameters of the device, the power of the electric motor 7 can be asynchronous or synchronous with the frequency of the voltage or direct current. The statistical error of the device (excluding errors of the flux probe and the contactless sine-cosine transformer in the case of synchronous power supply of the electric motor) is determined only by the quantization level of the measured value equal to the ratio of double frequency 2 from the power of the fluxgate to frequency H, rotation of the contactless sine-cosine transformer, and dynamic faults negligible as they are determined by the stability of the threshold of the zero-body response, its speed and the duration of the fronts s, and the above characteristics of the null-organs of the modern element base are very high.
Кроме того, статическа погрешность в этом случае имеет характер систематический и может быть легко -5 скомпенсирована и уменьшена до уровн случайной составл ющей поворотом оси чувствительности системы бесконтактного синусно-косинусного трансформатора относительно корпуса скважинного прибора.In addition, the static error in this case has a systematic character and can easily be compensated and reduced to the level of a random component by turning the sensitivity axis of the contactless sine-cosine transformer system relative to the casing of the downhole tool.
Исключение фазового детектора с фильтрацией измерительного сигнала и передачи аналоговьпс величин по каротажному кабелю и применение в устройстве импульсного формировател репера увеличивает точность отметки репера, надежность, помехоустойчив вость и упрощает конструкцию,The elimination of a phase detector with filtering of the measuring signal and the transmission of analogue values using a logging cable and the use of a pulse shaper of a frame in the device increases the accuracy of the benchmark mark, reliability, noise immunity and simplifies the design,
i.i.
Описываемый формирователь геомагнитного репера применен в аппаратуреThe described geomagnetic reference frame is applied in the equipment
скважинного акустического телевизора дл прив зки начала развертки изображени стенки скважины к северному направлению магнитного мерНдиана, , Это позволило упростить решение р да геологической и технологических задач в бур щихс скважинах. Например, определение элементов залегани пластов производитс без сложных громоздких вычислений, характерных дл обработки результатов измерений аппаратурой пластового наклономера НИД-1. . .acoustic television to link the beginning of the sweep of the image of the borehole wall to the north direction of the magnetic merndian,. This made it possible to simplify the solution of a number of geological and technological problems in drilling wells. For example, the determination of bedding elements is performed without complicated cumbersome calculations characteristic of the processing of measurement results by the NID-1 reservoir tilt meter apparatus. . .
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833639547A SU1137191A1 (en) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | Transmitter of geomagnetic bench mark |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833639547A SU1137191A1 (en) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | Transmitter of geomagnetic bench mark |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1137191A1 true SU1137191A1 (en) | 1985-01-30 |
Family
ID=21080802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU833639547A SU1137191A1 (en) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | Transmitter of geomagnetic bench mark |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1137191A1 (en) |
-
1983
- 1983-08-29 SU SU833639547A patent/SU1137191A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР № 868056, кл. Е 21 В 47/02, 1981. 2.Авторское свидетельство СССР № 863846, кл. Е 21 В 47/02, 1981. . 3.Авторское свидетельство СССР № 679796, кл. Е 21 В 47/022, 1978. 4.Авторское свидетельство СССР № 981598, кл. Е 21 В 47/02, 1982. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3187252A (en) | Electromagnetic well surveying method and apparatus for obtaining both a dip and conductivity anisotropy of a formation | |
| US4845434A (en) | Magnetometer circuitry for use in bore hole detection of AC magnetic fields | |
| US5977768A (en) | Nuclear magnetic resonance logging with azimuthal resolution | |
| US3561007A (en) | Methods and apparatus for investigating earth formations utilizing rotating electromagnetic fields | |
| US3587175A (en) | Method and apparatus for borehole directional logging | |
| US4174577A (en) | Borehole drift-direction probe | |
| US3935643A (en) | Methods of and means for measuring angles | |
| RU2421760C1 (en) | Device for logging electro-magnetic scanning probing | |
| US2524360A (en) | Method and apparatus for well logging | |
| US2766426A (en) | Total magnetic field well logging method and apparatus | |
| SU1137191A1 (en) | Transmitter of geomagnetic bench mark | |
| SU998995A1 (en) | Electromagnetic well-logging method | |
| US3762876A (en) | Driven vane anemometers | |
| US3544957A (en) | Electronic inclinometer for electric drills | |
| SE508746C2 (en) | Method for electromagnetic probing of boreholes, as well as a transmitter and receiver device for the realization of the method | |
| SU855586A1 (en) | Device for electromagnetic well-logging | |
| CN113093290A (en) | Method for detecting weak secondary field signal under same-frequency strong magnetic interference background | |
| CA1039357A (en) | Determination of the polarity of remanent magnetization of a sub-surface formation | |
| SU1485015A1 (en) | Device for determining angular position of object in geomagnetic coordinate system | |
| SU947408A1 (en) | Azimuth converter | |
| SU879533A1 (en) | Device for uncased well-logging | |
| RU2131029C1 (en) | Method of determination of azimuth, zenith angle and angle of dip | |
| SU1393902A1 (en) | Induction formation inclination meter | |
| SU832514A1 (en) | Device for logging magnetic susceptibility | |
| SU981598A1 (en) | Azimuth converter |