I Изобретение относитс к нагревател м расплавов металлов и может быть использовано дл обработки металлов , сплавов и флюсов в литейном машиностроительном и т.п. произволствах . По основному авт. св. № 1085023 известен погружной индукционный нагреватель дл металлического расплава , содержащий.кожух из жаропрочного материала, в котором выполнен сквозной канал, охваченный заключенными в кожух симметрично двум идентичными индукторами, выполненными в вид кольцевых магнитопроводов с охватывающими их тороидальными обмотками, соединенными -синфазно, а в кожухе по оси симметрии перпендикул рно каналу выполнено сквозное отверстиеL13 В этом ус-тройстве создаетс устой чивое течение расплава через канал за счет дополнительного индуктора и сквозного отверсти . Однако количест во тепла, вьщел емого в сквозном канале, особенно в случа х нагревани рйсплавов с высокой электропроводностью , зависит от длины сквозного канала, т.е. от габаритов нагревател в целом, что ограничивает его производительность. Цель изобретени - увеличение производительности нагревател . Поставленна цель достигаетс тем, что погружной индукционный на греьатель дл металлического расплава , содержащий кожух из жаропрочного материала, в котором выполнен сквозной канал, охваченный заключенными в кожух симметрично двум идентичными индукторами, выполненными в виде кольцевых магнитопроводов с охватывающими их тороидальными обмотками , соединенными синфазно, а в кожухе по оси симметрии перпендикул рно каналу выполнено сквозное отверстие , сквозной канал выполнен из чере дующихс сужающихс и расшир ющихс участков, причем стенки канала на участках, расшир ющихс в сторону сквозного отверсти , вьшолнены из электропроводного материала. На чертеже показан погружной ин-. дукционный нагреватель, общий вид. (стрелками показано направление движени металлического расплава). Погружной индукционный нагреватель содержит кольцевые магнитопроводы 1 и 2 с тороидальными обмот71 ками 3 и 4, подключенными к источнику переменного тока 5 синфазно. Магнитопроводы 1 и 2 с обмотками 3 и 4 помещены в выполненный из жаропрочного материала кожух 6 со сквозным каналом 7 по оси. В кожухе 6 выполнено соединенное со сквозным каналом 7 сквозное отверстие 8, расположенное между магнитопроводами 1 и 2. Сквозной канал 7 имеет расшир ющиес и сужающиес участки 9 и 10. Участки 10 сквозного канала 7, расшир ющиес в сторону сквозного отверсти б) выполнены со стенками из электропроводного материала 11. Устройство работает следующим образом . После того, как нагреватель помещаетс в ванну с расплавом с пониженной температурой, обмотки 3 и 4 подключаютс к источнику переменного тока 5 и начинаетс нагрев расплава. В магнитопроводах 1 и 2 возбуждаютс переменные магнитные потоки. Угол сдвига фаз этих магнитных потоков равен нулю. В результате токи, индуцируемые в сквозном отверстии 8,имеют противоположные направлени и взаимно компенсируютс . Электромагнитные силы в сквозном отверстии 8 равны нулю. В результате наличи на выходах сквозного канала 7 электромагнитных сил от взаимодействи индуцируемого тока, неоднородно растекающегос по расплаву, окружающему нагреватель, с собственным магнитным полем происходит всасывание металлического расплава через сквозное отверстие 8 и выход его по обо.им направлени м сквозного канала 7. Скорость течени расплавленного металла определ етс величиной электромагнитных сил на выходах сквозного канала 7 и электромагнитных сил в расшир ющихс по ходу течени участках 9 канала 7. При прохождении электрического тока по сквозному каналу 7 в сужающихс и расшир ющихс участках 9 и 10 кан-ала 7 возникают электровихревые течени , вызванные взаимодействием неоднородного растекающегос на этих, участках 9 и 10 электрического тока с собственным магнитным полем. Электровихревые течени формируют струи, направленные в стороны снижени плотности тока. Однако на участках 10 с 3 электропроводными стенками 11 интенсивность этих струй значительно ниже чем на участках 9, что приводит к д полнительному увеличению скорости сквозного течени через канал 7. Сни жение интенсивности струй на участках 10 с электропроводными стенками 11 объ сн етс уменьшением на этих участках плотности тока и объемной электромагнитной силы в жидкости. Часть электрического тока, котора благодар скин-эффекту будет проходить ло электропроводной стенке 11, электромагнитного воздействи на жидкость оказывать не будет, а джоулево тепло, выдел емое в стенке 11, будет передаватьс текущей в канале 7 жидкости. Причем процесс теплопере дачи от стенки 11 тем эффективнее, чем вьше электропроводность жидкого расплава в сквозном канале 7. Как показали эксперименты на ртутных модел х, предлагаема конст714 рукци сквозного канала 7 с расшир ющимис и сужающимис участками 9 и 10 и электропроводными стенками 11 на участках 10 обеспечивает увеличение скорости течени через сквозной канал 7 на 20% по сравнению с прототипом. Увеличение на 20% количества тепла сообщаемого расплаву в канале 7, обеспечиваетс выбором материала и толщины электропроводной стенки 11, Кроме того, электро вихревое течение на участках 9 и 10 непосредственно в зоне нагревани . Таким образом, в предлагаемом устройстве происходит возрастание скорости течени за счет электромагнитных сил в участках сквозного канала и возрастание тепловыделени за счет электропроводных стенок, поэтому производительность по сравнению с прототипом увеличиваетс в 1,2 раза без изменени габаритов нагревател .I The invention relates to metal melt heaters and can be used to process metals, alloys, and fluxes in foundry engineering and the like. arbitrariness. According to the main author. St. No. 1085023 is known for an immersion immersion heater for a metal melt containing a shell made of heat-resistant material, in which a through channel is made, enclosed by two identical inductors encased in a housing symmetrically in the form of ring magnetic circuits with their surrounding toroidal windings connected in-phase, in the case a through-hole is made perpendicular to the channel along the axis of symmetry. the through-hole. However, the amount of heat consumed in the through channel, especially in the case of heating of alloy electrodes with high electrical conductivity, depends on the length of the through channel, i.e. from the dimensions of the heater as a whole, which limits its performance. The purpose of the invention is to increase the performance of the heater. The goal is achieved by the fact that the immersion submersible induction heater for a metal melt contains a casing of heat-resistant material, in which a through channel is made, enclosed in enclosures symmetrically with two identical inductors made in the form of ring magnetic circuits with toroidal windings surrounding them, connected in-phase, a through hole is made in the casing along the axis of symmetry perpendicular to the channel, the through channel is made of alternating narrowing and expanding sections, When in use, the channel wall in areas expandable in the direction of the through holes vsholneny of electrically conductive material. The drawing shows the immersion in-. duction heater, general view. (the arrows indicate the direction of movement of the metal melt). The submersible induction heater contains annular magnetic cores 1 and 2 with toroidal windings 3 and 4 connected to an alternating current source 5 in phase. The magnetic cores 1 and 2 with the windings 3 and 4 are placed in a housing 6 made of heat-resistant material with a through channel 7 along the axis. In the casing 6, a through hole 8 connected between the magnetic cores 1 and 2 is connected with the through channel 7. The through channel 7 has expanding and tapering sections 9 and 10. The sections 10 of the through channel 7 expanding towards the through hole b) are made with walls of electrically conductive material 11. The device operates as follows. After the heater is placed in the melt bath at a reduced temperature, the windings 3 and 4 are connected to an AC source 5 and the melt is heated. In magnetic circuits 1 and 2, alternating magnetic fluxes are excited. The phase angle of these magnetic fluxes is zero. As a result, the currents induced in the through-hole 8 have opposite directions and cancel each other out. Electromagnetic forces in the through hole 8 are zero. As a result of the presence at the outputs of the through channel 7 of electromagnetic forces from the interaction of the induced current, non-uniformly spreading on the melt surrounding the heater, with its own magnetic field, the metal melt is sucked through the through hole 8 and its output along both directions of the through channel 7. Flow velocity the molten metal is determined by the magnitude of the electromagnetic forces at the outlets of the through channel 7 and the electromagnetic forces in the downstream sections 9 of the channel 7. When passing electric current along the through channel 7 and a tapered expandable portions 9 and 10 kan-ala 7 arise elektrovihrevye flow caused by reaction of an inhomogeneous rastekayuschegos these, sections 9 and 10 of the electric current with its own magnetic field. Electro-eddy currents form jets directed in the direction of decreasing current density. However, in sections 10 with 3 electrically conductive walls 11, the intensity of these jets is significantly lower than in sections 9, which leads to an additional increase in the rate of through flow through channel 7. The decrease in intensity of jets in sections 10 with electrically conductive walls 11 is explained by a decrease in these areas current density and bulk electromagnetic force in a fluid. A part of the electric current, which due to the skin effect will pass through the electrically conductive wall 11, will not exert an electromagnetic effect on the fluid, and the Joule heat generated in the wall 11 will be transmitted by the fluid flowing in the channel 7. Moreover, the process of heat supply from wall 11 is more effective than the higher electrical conductivity of the liquid melt in the through channel 7. Experiments on mercury models have shown that the proposed 714 manual through channel 7 with expanding and tapering sections 9 and 10 and electrically conductive walls 11 in sections 10 provides an increase in the rate of flow through the through channel 7 by 20% compared with the prototype. An increase of 20% in the amount of heat reported to the melt in channel 7 is ensured by the choice of material and thickness of the electrically conductive wall 11, In addition, the electrical vortex flow in sections 9 and 10 directly in the heating zone. Thus, in the proposed device, an increase in the flow rate due to electromagnetic forces in the sections of the through channel and an increase in heat generation due to electrically conductive walls, therefore, the productivity compared to the prototype increases 1.2 times without changing the dimensions of the heater.