SU1131865A1 - Способ получени фенола и ацетона - Google Patents
Способ получени фенола и ацетона Download PDFInfo
- Publication number
- SU1131865A1 SU1131865A1 SU833620419A SU3620419A SU1131865A1 SU 1131865 A1 SU1131865 A1 SU 1131865A1 SU 833620419 A SU833620419 A SU 833620419A SU 3620419 A SU3620419 A SU 3620419A SU 1131865 A1 SU1131865 A1 SU 1131865A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- decomposition
- sulfuric acid
- acetone
- phenol
- alkali
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ФЕНОЛА И АЦЕТОНА путем сернокислотного разложени гидроперекиси, изопронилбензола при нормальной или повышенной температуре с. использованием циркул ции реакционной массы разложени с последующей ее нейтрализацией щелочью, отличающий с тем, что, с целью уменьшени образовани побочных продзктов и снижени расходов серной кислоты и щелочи, процесс разложени ведут в две ступени, причем серную кислоту ввод т на вторую ступень с концентрацией 0,006-0,06 мас.%, и температурой 35-51° С, при этом часть полученной реакционной массы разложени совместно с исходной гидроперекисью изопропилбензола вывод т на первую ступень при объемном соотношении последних двух компонентов 1:
Description
х
0)
:л Изобретение относитс к усовершенствованному способу получени фенола и ацето ,на, широко используемых в химической, полимерной и фармацевтической промышленности .. Известен способ получени фенола и ацетона 1 сернокислотным разложением гидроперекиси изопропилбензола (ГПИПБ). Разложение провод т циркул цией реакционной , массы до полного разложени ГПИПБ при различных температурах как нормальных, так и повышенных, например 50-65°С. В зависимости от температуры врем пребывани реакционной массы в контуре разложени мен етс соответственно. Содержание серной кислоты в реакционной массе составл ет 0,05-0,1 вес.%, хот возможно ее увеличение до I вес.%, но это не целесообразно из-за высоких расходов щелочи. Процесс разложени ГПИПБ вл етс экзотермическим, поэтому необходимо эффективное отведение тепла реакции. Тепло реакции снимают водой подаваемой в межтрубное пространство реактора разложени и циркулирующей через систему холодильников. Кислую реакционную мас-25 су разложени (РМР) далее подвергают нейтрализации водной щелочью и дальнейшему разделению на целевые и побочные продукты. Однако в этом случае не достигаетс высока селективность процесса (до 85%). После нее обусловлено тем, что на стадии разложе ни ГПИПБ образуетс широка гамма продуктов; целевые - фенол и ацетон, побочные - диметилфенилкарбинол (ДМФК), альфа-метилстирол (АМС), ацетофенон (АЦФ), которые, реагару в кислой среде, образуют перокисид дикумила (ПДК), димеры АМС, кумилфенол (КФ), фениловый эфир ДМФК и продукты сложного строени , именуемые как неидентифицированные продукты высоко го уплотнени . В результате образуетс фенольна смола. Выход фенольной смолы зависит от состава разлагаемой ГПИПБ, определ емого способом окислени и услови ми проведени разложени , и в основном составл ет 160-170 к на тонну фенола. На селективность процесса разложени ГПИПБ вли ет концентраци серной кислоты в РМР. Максимальный вы-. ход фенола достигаетс при концентрации серной кислоты 0,07-0,1 мас.% разложенной ГПИПБ. При увеличении концентрации серной кислоты более 0,1 мас.% выход КФ и димеров АМС возрастает. Снижение концентрации менее 0,07 мас.% хот и снижает выход КФ и димеров АМС, но при этом увеличиваетс выход ПДК (до 9%), который на стадии вьщелени фенола и ацетона 11 52 термически разлагаетс с образованием побочных продуктов. На стадии нейтрализации серной кислоты образуютс соли, которые полностью не вывод тс из разложенной реакционной массы и вл ютс причиной забивки технологического оборудовани . Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ получени фенола и ацетона из технической ГПИПБ (90%-ной) в присутствии 0,05-0,1% серной кислоты с использо- ванием рециркулировани реакционной массы в контуре преимущественно при 60° С. Последующа нейтрализаци и разгонка полученных продуктов обеспечивает получение 0,62 ч. ацетона на 1 ч фенола 2. Однако в этом способе предусматриваетс достаточно высокий расход как серной кислоты, так и нейтрализующей щелочи, что создает технологические трудности, приводит к забивке оборудовани образующимис сульфатами натри . Цель изобретени - сокращение расходов серной кислоты и щелочи, а также уменьшение количества побочных продуктов. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу получени фенола и ацетона разложением ГПИПБ в присутствии серной кислоты и рециркулированием реакционной массы разложение провод т в две ступени с использованием подачи серной кислоты на вторую ступень с концентрацией 0,006-0,06 мас.% и температурой 3551 С, при этом часть полученной РМР вывод т на первую ступень совместно с исходной ГПИПБ при ,объемном соотношении РМР: ГПИПБ 1:(1-10) и температуре 25-70°С. Проведение процесса в указанных услови х предусматривает сокращение расхода серной кислоты в 3 раза и соответственно такого же количества щелочи. Кроме того, образующийс на первой ступени ПДК, распадаетс на второй. Также снижаетс , в целом скорость образовани КФ, димеров АМС, и поэтому сокращаетс количество фенольной смолы в 1,5 раза, а выход фенола и ацетона увеличиваетс на 0,79-1,84% и 0,631 ,56% соответственно. На чертеже приведена схема, по сн юща способ. Осуществление процесса ведут по следующей схеме. В реактор 1, представл ющий собой первую ступень разложени , по линии 2-3 поступает техническа ГПИПБ, а по линии 4 охлаждающа вода. Выход ща реакционна масса по линии 5 поступает в холодильник 6, охлаждаемый водой, затем по линии 7 Сумма побочных продуктов-фенольной смолы 54,9 или 103,29 кг/тонну фенола. Выход фенола 98,25%, ацетона 99,67%. Пример 4. Состав исходной ГПИП аналогичен приведенному в примере 1, а услови процесса аналогичны приведённым в примере 3. После разложени и нейтрализации ползчают следующий состав: %г Неидентифици0 ,52 5,2 рованные Сумма побочных продуктов-фенольной смолы составл ет 26,4 г или 46,36 кг/тонну фенола . Выход фенола 98,79%, ацетона 99,63%. В табл. 1 приведены результаты проведени процесса разложени ГПИПБ, имеющего состав, указанный в примере 1, но при разных услови х разложени , а в табл. 2 - состав органической части РМР после нейтрализации . Как видно из данных табл. 1 и 2 (пример 9), при минимальных количествах серной кислоты - 0,006 мас.% на второй и 0,002 мас,%. на первой ступени разложени ГПИПБ достигаетс минимальное количество фенольной смо- / лы - 109,84 кг/тонну фенола, против 172,9 кг в сравнительном случае. Таким образом, способ по изобретению, хот и предусматривает определенное усложнение технологической схемы и увеличениз капитальных затрат, но они полностью окупаютс и даже создаетс определенный экономический эффект за счет снижени образовани побочных продуктов, сокращени расхода серной кислоты и щелочи, а также увеличени выхода фенола и ацетона.
Таблица 1
Claims (1)
- СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ФЕНОЛА И АЦЕТОНА путем сернокислотного разложения гидроперекиси, изопропилбензола при нормальной или повышенной температуре с. использованием циркуляции реакционной массы разложения с последующей ее нейтрализацией щелочью, отличающий с я тем, что, с целью уменьшения образования побочных продуктов и снижения расходов серной кислоты и щелочи, процесс разложения ведут в две ступени, причем серную кислоту вводят на вторую ступень с концентрацией 0,006-0,06 мас.%, и температурой 35—51° С, при этом часть полученной реакционной массы разложения совместно с исходной гидроперекисью изопропилбензола выводят на первую ступень при объемном соотношении последних двух компонентов 1:(1:10), а температуру на первой ступени поддерживают 25—70° С.ω с
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833620419A SU1131865A1 (ru) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | Способ получени фенола и ацетона |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833620419A SU1131865A1 (ru) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | Способ получени фенола и ацетона |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1131865A1 true SU1131865A1 (ru) | 1984-12-30 |
Family
ID=21073903
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833620419A SU1131865A1 (ru) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | Способ получени фенола и ацетона |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1131865A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1016644A1 (de) * | 1998-12-18 | 2000-07-05 | Phenolchemie GmbH & Co. KG | Verfahren zur Herstellung von Phenol und Aceton durch säurekatalysierte Spaltung von Cumolhydroperoxid |
USRE40668E1 (en) | 1992-09-14 | 2009-03-17 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Method for the decomposition of cumene hydroperoxide by acidic catalyst to phenol and acetone |
-
1983
- 1983-07-07 SU SU833620419A patent/SU1131865A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. К ужалов Б. Д. и др. Совместное получение фенола и ацетона. М., Госхимиздат, 1963, с. 130-137. 2. Авторское свидетельство СССР N 106712, кл. С 07 С 39/04, 1947 (прототип). . * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE40668E1 (en) | 1992-09-14 | 2009-03-17 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Method for the decomposition of cumene hydroperoxide by acidic catalyst to phenol and acetone |
EP1016644A1 (de) * | 1998-12-18 | 2000-07-05 | Phenolchemie GmbH & Co. KG | Verfahren zur Herstellung von Phenol und Aceton durch säurekatalysierte Spaltung von Cumolhydroperoxid |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0752405B1 (en) | Process for the production of phenol | |
RU2141938C1 (ru) | Энергосберегающий и высокоселективный способ получения фенола и ацетона (процесс иф-96) | |
MY113382A (en) | Process for the production of bisphenol a | |
US4262150A (en) | Process for the recovery of phenol from a reaction mixture resulting from the acid cleavage of cumene hydroperoxide | |
SU1131865A1 (ru) | Способ получени фенола и ацетона | |
US3907901A (en) | Continuous process for preparing cumene hydroperoxide | |
US4267379A (en) | Decomposition of cumene hydroperoxide and recovery of boron trifluoride catalyst | |
US4267392A (en) | Process for obtaining para-cresol and meta-cresol from a mixture of methylated and ethylated phenols containing meta-para-cresol | |
US2856433A (en) | Separation of organic compounds | |
US3968171A (en) | Process for the continuous isolation of dihydric phenols | |
US4238417A (en) | Decomposition of cumene hydroperoxide and recovery of boron trifluoride catalyst | |
RU2291852C1 (ru) | Способ получения фенола и ацетона | |
EP0105019B1 (en) | Dihydric phenol recovery process | |
US4339615A (en) | Process for producing resorcinol | |
US2957921A (en) | Processes for separating hydroperoxides into phenol and other products | |
US2889368A (en) | Process for the acid decomposition of | |
US8030525B2 (en) | Method for producing phenol and acetone | |
US4059637A (en) | Method for extraction of dihydroperoxide | |
US2780634A (en) | Liquid phase oxidation of a mixture of alkanes and alkenes with air | |
US4408083A (en) | Method of treating hydroperoxide mixtures | |
US4198528A (en) | Preparation of di-tertiary peroxides | |
US3883600A (en) | Production of paradialkylbenzene dihydroperoxide | |
US4704476A (en) | Working up reaction mixtures containing cyclohexyl hydro-peroxide, cyclohexanol and cyclohexanone | |
US5138096A (en) | New continuous industrial manufacturing process for an aqueous solution of glyoxylic acid | |
EP2271607B1 (en) | Method for producing phenol and acetone |