Изобретение относитс к импульсным передающим устройствам радиотехнических средств различного назн чени . Известен импульсный модул тор, с держащий источник посто нного напр жени , параллельно которому подключены два последовательно соединенны конденсатора и два тиристора в пров д щем направлении. Между точками соединени конденсаторов и тиристоров включена первична обмотка повышающего трансформатора, вторична обмотка которого через выпр митель подключена параллельно коммутатору, зашунтированному последовательно соединенными линией формировани и нагрузкой. Управл ющие входы тири торов и коммутатора подключены к соответствующим выходам источника управл ющих импульсов . . Недостатком данного устройства вл етс низка надежность вследств отсутстви защиты при случайном запуске одновременно обеих тиристо ров. Наиболее близким к изобретению по технической сущности вл етс им пульсный модул тор, содержащий источник посто нного напр жени , пара лельно которому включены последовательно соединенные первый и второй зар дные конденсаторы, а также первый тиристор, первичную обмотку повышающего трансформатора, вторична обмотка которого через выпр митель подключена к линии формировани , зашунтированной последовательно соединенными нагрузкой и коммутатором , и второй тиристор, последовательно соединенные в провод щем дл тиристоров направлении, генератор пусковых импульсов, выход которого соединен с входом генератора управ л ющих импульсов непосредственно, а с управл ющим входом коммутатора - через последовательно соединен ные элемент задержки и подмодул тор Выходы генератора управл ющих импул сов и поДмодул тора подключены соот ветственно к управл ющим входам тиристоров и коммутатора. Точка соеди нени зар дных конденсаторов соединена со средним выводом первичной обмотки ловьшающего трансформатора через дроссельС23. Недостатком известного устройства вл етс низка надежность вслед ствие возникновени аварии при одновременном запуске тиристоров. Целью И1;обретени вл етс повышение надежности путем исключени одновременного запуска тиристоров. Поставленна цель достигаетс тем, что в импульсный модул тор, содержащий источник посто нного напр жени , параллельно которому включены последовательно соединенные первый и второй зар дные конденсаторы, а также первый тиристор, первичную обмотку повышающего трансформатора, вторична обмотка которого через выпр митель подключена к линии формировани , зашунтированной последовательно соединёнными нагрузкой и коммутатором, и второй тиристор, включенный согласно с первым тиристором , генератор пусковых импульсов, выход которого соединен со входом генератора управл ющих импульсов непосредственно , а с управл ющим входом коммутатора через последовательно соединенные элемент задержки и подмодул тор, введены два дополнительных тиристора, два конденсатора, два трансформатора и четыре диода, тиристор, первична обмотка первого трансформатора, первый и второй кон-: денсаторы, второй дополнительный тиристор и первична обмотка второго трансформатора последовательно соединены и подключены в провод щем дл тиристоров направлении параллельно источнику посто нного напр жени , зашунтированному последовательно соединенными в непровод щем направлении первьм и вторым, а также третьим и четвертым диодами, точки соединени конденсаторов и зар дных конденсаторов подключены к вьгооду первичной обмотки повышающего трансформатора непосредственно, а точки соединени диодов - первого с вторым и третьего с четвертым - через первый и второй конденсаторы соответственно, управл ющие входы дополнительных тиристоров подключены к соответствующим выходам генератора управл ющих импульсов , а управл ющие входы тиристоров соединены с соответствукицими вторичными обмотками трансформаторов . На фиг.1 приведена схема импульсного модул тораJ на фиг.2 - эпюры напр жений в основных точках схемы модул тора. Импульсный модул тор содержит источник 1 посто нного напр жени , зар дные конденсаторы 2 и 3, тиристоры 4 и 5, повышающий трансфор-. матор 6 с первичной и вторичной обмотками 7 и 8 соответственно, выпр митель 9, линию 10 формировани , нагрузку 11, коммутатор 12, ге нератор 13 пусковых импульсов, генератор 14 управл ющих импульсов, Ьлемент 15 задержки, подмодул тор конденсаторы 17 и 18, дополнительные тиристоры 19 и 20, трансформаторы 21 и 22, диоды 23-26. Выход источника 1 посто нного напр жени зашунтирован последовательно соединенными зар дными конденсаторами 2 и 3, а также диодами 23 и 24, 25 и 26. Последовательн соединенные первый тиристор 4, пер- вична обмотка 7 повьппающего трансформатора 6 и второй тиристор 5 подключены параллельно источнику 1 посто нного напр жени , а также последовательно соединенным первому дополнительному тиристору 19, перви ной обмотке первого трансформатора 2 1 , первому конденсатору 17, вто рому конденсатору 18, второму дополнительному тиристору 20 и первич ной обмотке второго трансформатора 22. Вторична обмотка 8 повьшаи го трансформатора 6 через выпр митель 9 подключена к линии 10 форми ровани , зашунтированной последовате но соединенными нагрузкой 11 и коммутатором 12. Выход генератора 13 пусковых импульсов подключен к управл ющему входу коммутатора 1 через последовательно соединенные элемент 15 задержки и подмодул тор 16 а к управл ющим входам дополнитель ных тиристоров 19 и 20 - через генератор 14 управл ющих импульсов. Средний вывод первичной обмотки 7 повышающего трансформатора 6 подключен к точкам соединени конденсаторов 17 и 18, зар дных конде саторов 2 и 3 - непосредственно, а к точкам соединени диодов 23 и 24, 25 и 26 - через конденсаторы 17 и 18 соответственно. Импульсный модул тор работает следующим образом. Импульсы запуска модул тора (фиг.2а) с выхода генератора 13 пусковых импульсов поступают однов менно на генератор 14 управл ющих импульсов и элемент 15 задержки. 94 С выхода генератора 14 снимаютс сформированные .одновременно с запускающими импульсами импульсы запуска дополнительных тиристоров 19 и 20 (фиг.26 и в), подаваемые на каждьй тиристор поочередно. При этом происходит поочередное включение тиристоров 4 и 5 и поочередные зар д от источника 1 посто нного напр жени и разр д через повышающий трансформатор 6 на линию 10 формировани зар дных конденсаторов 2 и 3. В момент времени когда зар дный конденсатор 2 зар жен приблизительно до напр жени источника питани (фиг.2г), а напр жение на зар дном конденсаторе 3 примерно равно нулю (фиг.2д), импульс запуска тиристоров (фиг.26) поступает на управл ющий электрод дополнительного тиристора 19. Дополнительный тиристор 19 открываетс и начинаетс процесс зар да конденсатора 17 от зар дного конденсатора 2 по цепи: зар дный конденсатор 2 - дополнительный тиристор 19 - трансформатор 21 - конденсатор 17 - зар дный конденсатор 2. При этом на трансформаторе 21 формируетс импульс напр жени фиг.2е) который через вторичную обмотку трансформатора 21 прикладьюаетс к управл ющему электроду тиристора 4, открыва его. Амплитуда импульса (фиг.2е) на лервичной обмотке трансформатора 21 примерно равна напр жению источника питани , длительность импульса определ етс временем включени тиристора 4 и выбираетс по посто нной времени зар да конденсатора 17 из услови уверенного открывани тиристора 4 . В момент tj открывани тиристора 4 процесс зар да конденсатора 17 (фиг.2ж) прекращаетс и дополнительный тиристор 19 закрываетс , так как тиристор шунтирует своим малым сопротивлением цепочку из последовательно соединенных конденсатора 17, дополнительного тиристора 19 и трансформатора 21. Через открытый тиристор 4 и верхнюю половину первичной обмотки 7 повышающего трансформатора 6 происходит разр д зар дного конденсатора 2, зар д зар дного конденсатора 3 от источника 1 питани , а также разр д -конденсатора 17, замыкающийс через диод 23. При зтом энерги , запасенна в зар дных конденсаторах 2 и 3 в процессе их разр да и зар да, зар жает конденсаторы линии 10 формировани (фиг.2з). В линию 10 фop fflpoвaни передаетс также энерги , запасенна в процессе зар да конденсатора 17 от зар дного конденсатора 2, тем самым сохран етс КПД модул тора . В момент времени ij напр жение на линии 10 формировани достигает максимума и фиксируетс вьтр мителем 9, тиристор 4 закрываетс , импульс запуска, задержанньш элементом 15 задержки, поступает на подмодул тор 16, выходным импульсом которого (фиг.2и) открываетс комму татор 12 и на нагрузке 11 формируетс импульс (фиг.2к). По окончании процесса деионизации коммутатора (тиратрона) 12 схема готова к приходу следующего запускающего импульса. Зар дный конде сатор 2 зар жен до нул , а зар дньй конденсатор 3 зар жен ,до напр жени источника питани Следующий запускающий импульс вызывает дополнительного тиристора 20. Проце зар да конденсатора 18, вызывающий через трансформатор 22 поджиг тиристора 5, аналогичен описанному процессу зар да конденсатора 17. Пр цессы разр да зар дного конденсатора 3 и зар да зар дного конденсатора 2 также аналогичны процессам з р да - разр да зар дных конденсато ров 2 и 3 в предьщущем.Случае. При сбо х генератора 14 управл едих импульсов, т.е. при одновременном по влении-на обоих его выхо дах импульсов запуска дополнительных тиристоров 19 и 20 (фиг.26 и 2в - в момент времени Чц. происходит . поджиг только одного из тиристоров, 4 и 5 - тиристора 4. Действительно в момент времени t только один из зар дных конденсаторов, а именно зар дньй конденсатор 2 зар жен до напр жени источника 1 питани Eytj-T i и под этим же напр жением находитс дополнительньй тиристор 19; На другом дополнительном тиристоре 20, как и на зар дном конденсаторе 3, напр жение равно нулю. Одно временно поданные импульсы запуска на дополнительные тиристоры 19 и 20 вызывают поджиг и протекание тока только через дополнительный тирис тор 19, при этом дл тиристора 4 296 формируетс импульс запуска. Таким образом, логика поочередного формировани импульсов запуска тиристоров 4 и 5, обеспечивающа с поочередньм нахождением под напр кением зар дных конденсаторов 2 и 3, исключает возможностью одновременного поджига тиристоров 4 и 5, привод щего к закорачиванию источника 1 питани . При этом помехозащищенность генератора 13 пусковьк импульсов не имеет решающего значени . В то же врем применение маломощных тиристоров 19 и 20 позвол ет снизить требовани к генератору 14 запускающих импульсов по мощности выходных импульсов , так как дл их поджига требуетс значительно меньша мощность , чем.дл поджига тиристоров 4 и 5.. Диоды 24 и 25 ограничивают сверху на уровне напр жени источника 1 питани Е„,напр жени на дополнительных тиристорах 19 и 20, а.следовательно , ограничивают сверху амплитуду импульсов запуска тиристоров 4 и 5, несмотр на возможное при работе модул тора возрастание напр жений на зар дных конденсаторах 2 и 3 . до уровней, значительно превышающих напр жение источника 1 питани (например , при сбо х подмодул тора 16 вызывающих одновременное включение одного из тиристоров 4 и 5 и коммутатора 12), При возрастании напр жени на зар дном конденсаторе 2 выше уровн источника 1 питани Е,гпо вл етс напр жение на конденсаторе 1 7 в результате его подзар да по цепи: зар дньй конденсатор 2 - источник 1 питани - диод 24 - конденсатор 17 - зар дный конденсатор 2. Напр жение на конденсаторе 17 равно разности, напр жений на з р дном конденсаторе 2 и напр жени источника 1 питани . В результате напр жение на закрытом дополнительном тиристоре 19 в момент его включени на первичной обмотке трансформатора 21 остаетс равным Е ,ег . Таким же образом черезодиод 25 происходит ограничение сверху напр жени на дополнительном тиристоре 20 при зар женном зар дном конденсаторе 3. В предлагаемом модул торе логика поочередного формировани импульсов запуска тиристоров, обеспечиваема поочередным нахождением под напр жением зар дных конденсаторов, исключает недостаток известных устройств возможность одновременного поджига тиристоров, привод щего к закорачиванию источника питани . Поэтому данный модул тор обладает повышенной по сравнению с известным надежности.The invention relates to pulsed transmitting devices of radio equipment for various purposes. A pulsed modulator is known, with a holding source of DC voltage, in parallel with which two series-connected capacitors and two thyristors are connected in a conducting direction. Between the points of connection of capacitors and thyristors, the primary winding of the step-up transformer is connected, the secondary winding of which is connected via a rectifier in parallel with a switch bounded by series-connected formation lines and a load. The control inputs of the thyristors and the switch are connected to the corresponding outputs of the source of control pulses. . The disadvantage of this device is low reliability due to the lack of protection in case of accidentally starting both thyristors simultaneously. The closest to the invention in its technical essence is a pulse modulator containing a constant voltage source, parallel to which are connected the series-connected first and second charging capacitors, as well as the first thyristor, the primary winding of the step-up transformer, the secondary winding of which through a rectifier connected to a formation line, shunted by a serially connected load and a switch, and a second thyristor, connected in series in a conductive direction for the thyristors The generator of starting pulses, the output of which is connected to the input of the generator of control pulses directly, and to the control input of the switch through a serially connected delay element and submodulator. The outputs of the generator of control impulses and the modulator are connected respectively to the control inputs. thyristors and switch. The connection point of the charge capacitors is connected to the middle terminal of the primary winding of the catch transformer via the C23 choke. A disadvantage of the known device is low reliability due to the occurrence of an accident while simultaneously starting thyristors. The purpose of I1; gain is to increase reliability by eliminating the simultaneous start of thyristors. The goal is achieved in that a pulse modulator containing a source of DC voltage, in parallel with which are connected in series the first and second charging capacitors, as well as the first thyristor, the primary winding of the step-up transformer, the secondary winding of which is connected via a rectifier , shunted by series-connected load and switch, and the second thyristor, connected according to the first thyristor, a generator of starting pulses, the output of which Two additional thyristors, two capacitors, two transformers and four diodes, a thyristor, the primary winding of the first transformer, the first and second terminals, are introduced with the control input of the switch through the series-connected delay element and the submodulator. : the capacitors, the second additional thyristor and the primary winding of the second transformer are connected in series and connected in a direction conducting for the thyristors in parallel with a constant source voltages shunted by a series of first and second and third and fourth diodes serially connected in a non-conductive direction, the points of connection of capacitors and charging capacitors are connected directly to the primary winding of the step-up transformer, and the points of connection of the diodes are first to the second and second to fourth through the first and second capacitors, respectively, the control inputs of the additional thyristors are connected to the corresponding outputs of the control pulse generator, and the control inputs The thyristors are connected to the corresponding secondary windings of the transformers. Fig. 1 shows a diagram of a pulse modulator J in Fig. 2 — voltage plots at the main points of the modulator circuit. The pulse modulator contains a source of 1 constant voltage, charging capacitors 2 and 3, thyristors 4 and 5, which increase the transformer. Matrix 6 with primary and secondary windings 7 and 8, respectively; rectifier 9, generation line 10, load 11, switch 12, generator 13 starting pulses, generator 14 control pulses, Element 15 delays, submodulator capacitors 17 and 18, additional thyristors 19 and 20, transformers 21 and 22, diodes 23-26. The output of a constant voltage source 1 is shunted by series-connected charging capacitors 2 and 3, as well as by diodes 23 and 24, 25 and 26. The first thyristor 4 is connected in series, the primary winding 7 of the turning transformer 6 and the second thyristor 5 are connected in parallel to the source 1 constant voltage, as well as serially connected to the first additional thyristor 19, the first winding of the first transformer 2 1, the first capacitor 17, the second capacitor 18, the second additional thyristor 20 and the primary The second transformer 22. The secondary winding 8 of the higher transformer 6 is connected via rectifier 9 to a generation line 10, shunted by a series connected by a load 11 and a switch 12. The output of the generator 13 trigger pulses is connected to the control input of the switch 1 through serially connected element 15 delays and a submodulator 16a to the control inputs of the additional thyristors 19 and 20 through the generator 14 of control pulses. The middle terminal of the primary winding 7 of the step-up transformer 6 is connected to the connection points of capacitors 17 and 18, the charging capacitors 2 and 3 directly, and to the connection points of diodes 23 and 24, 25 and 26 through capacitors 17 and 18, respectively. Pulse modulator works as follows. The start-up pulses of the modulator (Fig. 2a) from the output of the generator 13 start-up pulses are fed simultaneously to the generator 14 of control pulses and the delay element 15. 94 From the output of the generator 14, the triggering pulses of additional thyristors 19 and 20 simultaneously generated with each triggering pulse (FIGS. 26 and c), which are formed simultaneously with the triggering pulses, are removed. In this case, alternating switching-on of thyristors 4 and 5 and alternating charge from constant voltage source 1 and discharge through boost transformer 6 to charge capacitor 2 forming line 10 and 3 occur. At the time when charging capacitor 2 is charged to approximately the voltage of the power source (Fig. 2d), and the voltage on the charged capacitor 3 is approximately zero (Fig. 2d); the trigger pulse of the thyristors (Fig. 26) goes to the control electrode of the additional thyristor 19. The additional thyristor 19 opens and startsthe process of charging the capacitor 17 from the charging capacitor 2 along the circuit: charging capacitor 2 - additional thyristor 19 - transformer 21 - capacitor 17 - charging capacitor 2. In this case, a voltage pulse is generated on the transformer 21 of FIG. 2e) which through the secondary winding a transformer 21 is applied to the control electrode of the thyristor 4, opening it. The pulse amplitude (Fig. 2e) on the terminal winding of the transformer 21 is approximately equal to the voltage of the power source, the pulse duration is determined by the turn-on time of the thyristor 4 and is selected according to the constant charging time of the capacitor 17 from the steady-state opening of the thyristor 4. At the time tj of opening the thyristor 4, the charging process of the capacitor 17 (Fig. 2g) is stopped and the additional thyristor 19 is closed, as the thyristor shunts with its low resistance a chain of series-connected capacitor 17, additional thyristor 19 and transformer 21. Through the open thyristor 4 and the upper half of the primary winding 7 of the step-up transformer 6 occurs the discharge of the charge capacitor 2, the charge of the charge capacitor 3 from the power source 1, as well as the discharge of the capacitor 17, which is closed through diode 23. When that energy stored in the charging capacitor dnyh 2 and 3 in the process of discharge and charge, charges the condensers 10 forming line (fig.2z). The energy stored in the charging process of the capacitor 17 from the charging capacitor 2 is also transferred to the fop line 10 fflpop, thereby maintaining the efficiency of the modulator. At time ij, the voltage on line 10 of the formation reaches a maximum and is fixed by the switch 9, the thyristor 4 closes, the start pulse delayed by the delay element 15 arrives at the submodulator 16, the output pulse of which (Fig. 2i) opens the switch 12 and a load 11 is formed a pulse (Fig. 2k). At the end of the deionization process of the switch (tiratron) 12, the circuit is ready for the arrival of the next trigger pulse. The charging capacitor 2 is charged to zero, and the charging capacitor 3 is charged, before the voltage of the power source. The next triggering pulse causes an additional thyristor 20. The charge of the capacitor 18 causing the thyristor 5 to be ignited through a transformer 22 capacitor 17. The processes for discharging a charge capacitor 3 and charging a charge capacitor 2 are also similar to the processes of charging and discharging charge capacitors 2 and 3 in the previous case. When the generator 14 control pulses fail, i.e. when both outputs of impulses start simultaneously with additional thyristors 19 and 20 (Fig. 26 and 2c, at the time of Chz. only one of the thyristors occurs, 4 and 5 - of the thyristor 4). One of the charge capacitors, namely the charge capacitor 2 is charged before the voltage of the source 1 of the power supply Eytj-T i and under this same voltage is an additional thyristor 19; On the other additional thyristor 20, as well as on the charge capacitor 3 is zero. Simultaneously applied pulses The additional thyristors 19 and 20 cause ignition and current flow only through the additional thyristor 19, and a trigger pulse is generated for the thyristor 4 296. Thus, the logic of alternately forming the trigger pulses of the thyristors 4 and 5, ensuring that the charging voltage alternates These capacitors 2 and 3 exclude the possibility of simultaneous ignition of the thyristors 4 and 5, leading to shorting of the power supply 1. In this case, the noise immunity of the generator 13 of the starting pulses is not decisive. At the same time, the use of low-power thyristors 19 and 20 reduces the requirements for the generator 14 trigger pulses for the power of the output pulses, since for their ignition much less power is required than the ignition of the thyristors 4 and 5. The diodes 24 and 25 are bounded above at the voltage level of the power supply source 1, E „, the voltage on the additional thyristors 19 and 20, and consequently, limit the amplitude of the starting impulses of the thyristors 4 and 5 from above, despite the increase in the voltages across the charge condensers Ator 2 and 3. to levels much higher than the voltage of power supply 1 (for example, when sub-modulator 16 fails causing simultaneous switching on one of thyristors 4 and 5 and switch 12), as the voltage on charge capacitor 2 rises above the level of power supply 1 of power supply E, rn is the voltage on the capacitor 1 7 as a result of its charge on the circuit: charge capacitor 2 - power supply 1 - diode 24 - capacitor 17 - charge capacitor 2. The voltage on the capacitor 17 is equal to the difference of the voltages on the bottom the capacitor 2 and the voltage source ika 1 nutrition. As a result, the voltage on the closed additional thyristor 19 at the time of its switching on on the primary winding of the transformer 21 remains equal to E, e. In the same way, the overhead diode 25 is limited by the voltage on the additional thyristor 20 with a charged charge capacitor 3. In the proposed modulator, the logic of alternately forming thyristor starting pulses, ensured by alternating the charge capacitors under voltage, eliminates the possibility of simultaneous firing thyristors leading to shorting of the power source. Therefore, this modulator has increased compared with the known reliability.
Кроме того, повьшение надежности предлагаемого модул тора достигаетс за счет ограничени сверху импульсов поджига тиристоров. Применение данного .модул тора позвсхп ет существенно упростить требовани к генератору управл кицих импульсов по помехоустойчивости и зиачительно снизить выходную мощность . генератора управл ющих импульсов .In addition, the reliability of the proposed modulator is increased by limiting the thyristor firing pulses from above. The use of this modulator makes it possible to considerably simplify the requirements for the generator of control pulses for noise immunity and to reduce the output power. control pulse generator.