SU1130596A1

SU1130596A1 - Process and apparatus for recuperating extraction gasoil

Info

Publication number: SU1130596A1
Application number: SU823503839A
Authority: SU
Inventors: Владимир Андреевич Кондратьев; Виталий Трофимович Золочевский; Вячеслав Филиппович Соколенко; Михаил Андреевич Клюкин; Наталья Минасовна Минасян
Original assignee: Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа; Северо-Кавказский филиал Всесоюзного научно-исследовательского института жиров
Priority date: 1982-10-22
Filing date: 1982-10-22
Publication date: 1984-12-23

Abstract

1. Способ рекуперации экстракционного бензина из паровоздушной смеси, включающий обработку паровоздушной смеси жидкими хладагентами в несколько стадий, на первой из которых в качестве хладагента используют воду,а на последующих - бензин, отличающийс тем, что, с целью повьшени степени рекуперации и снижени энергозатрат, перед смешиванием паровоздушную смесь подвергают сжатик), а обработку хладагентами осуществл ют в пр мотоке при давлении паровоздушной смеси 0,105 - 0,200 МПа и скорости 20 40 м/с на первой.стадии.1. A method of recovering extraction gasoline from an air-steam mixture, which involves treating the vapor-air mixture with liquid refrigerants in several stages, the first of which use water as the refrigerant and gasoline in the following, in order to increase the degree of recovery and reduce energy consumption, before mixing, the vapor-air mixture is compressed), and the treatment with refrigerants is carried out in a direct flow at a vapor-air pressure of 0.105 - 0.200 MPa and a speed of 20–40 m / s in the first stage.

Description

2. Установка дл рекуперации зкстракционного бензина из паровоздушной смеси, включающа теплообменник , размещенный на магистрали подач паровоздушной смеси, несколько последовательно установленных абсорбционных камер, оснащенных форсунками дл жидкого хладагента, сборник воды, установленный на выходе из первой, и сборники бензина, установленные на выходе из последующих абсорбционных камер, отстойники воды и бензина и охладители, отличающа с тем, что, с целью повьшени степени рекуперации и снижени энергозатрат, установка снабжена ресивером и2. Installation for recovery of gasoline from the vapor-air mixture, including a heat exchanger placed on the steam-air mixture supply line, several successively installed absorption chambers equipped with nozzles for liquid refrigerant, a collection of water installed at the outlet of the first one, and gasoline collectors installed at the outlet of subsequent absorption chambers, settling tanks of water and gasoline and coolers, characterized in that, in order to increase the degree of recovery and reduce energy costs, the installation is equipped receiver and

газодувкой дл паровоздушной смеси, размещенными на магистрали ее подачи между теплообменником и первой абсорбционной камерой, кажда абсорбционна камера снабжена центробежным сепаратором, установленным соосно с форсункой дл подачи хладагента на рассто нии от нее, равном 8-10 диаметрам.абсорбционной камеры, в стенке центробежного сепаратора выполнены кольцевые щели, при зтом он снабжен завихрителем с тангенциальными каналами, а суммарна площадь поперечных сечений последних составл ет 0,05 - 1,0 площади поперечного сечени полости сепаратора.gas vapor blower placed on the supply line between the heat exchanger and the first absorption chamber, each absorption chamber is equipped with a centrifugal separator installed coaxially with a nozzle to supply refrigerant at a distance of 8-10 diameters of the absorber chamber in the centrifugal separator wall annular slots are made, with it being equipped with a swirler with tangential channels, and the total cross-sectional area of the latter is 0.05 - 1.0 cross-sectional area of the cavity separator.

Изобретение относитс к производству растительных масел, в частности к способам рекуперации экстра ционного бензина из паровоздущной смеси путем абсорбции и может быть использовано в пищевой промышленнос ти на маслоэкстракционных заводах. Известен способ рекуперации паро растворител в маслоэкстракционном производстве, в котором .абсорбцию провод т на пористой маслосодержащей белковой основе, полученной пос ле механической обработки маслосодержащего материала, с влажностью 7-12 вес.% и при температуре 10-60 Паровоздушную смесь маслоэкстрак ционного производства, содержащую п ры растворител (экстракционного бензина марки В), после охлаждени в трубчатом холодильнике до 20 С подают вниз абсорбера. Свер ху абсорбер орошают поглотителем. Очищенные газы вывод т сверху абсор бера, газы эти содержат 5-50 мг/л бензина, а насыщенный поглотитель подают на регенерацию, которзгю осуществл ют в ректификационных колонн при повышенной температзфе ll. Недостатками способа вл ютс высокие затраты на регенерацию поглотител , высока металлоемкость и громоздкость оборудовани , низка степень рекуперации (макс. 85%) рекуперации растворител . Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату предлагаемому способу и к установке дл его осуществлени вл етс способ рекуперации экстракционного бензина из паровоздушной смеси и уставов- . . ка дл его осуществлени . Сущность способа заключаетс в следздащем: рекуперацию зкстракционного бензина из паровоздушной смеси осуществл ют путем смешивани ее с жидкими хладагентами в три стадии, на первой из которых в качестве хладагента используют воду, а на второй и третьей ступен х - бензин с температурой минус 12 - 15 С, при зтом на второй стадии паровоздушную смесь охлаждают до 2. Известна установка дл рекуперации экстракционного бензина из паровоздушной смеси включакнда теплообменник , размещенный на магистрали подачи паровоздушной смеси, несколько последовательно установленных абсорбционных камер, оснащенных форсунками дл жидкого хладагента, сборник воды, установленный из первой и сборник бензина, установленный на выхрде из последующих абсорбционных камер izj . Основными недостатками известного способа и установки, в которой он осуществл етс , вл ютс : высокие энергозатраты дл создани глубокого холода (минус 10-12°С), что св зано с опасностью по влени лед ных пробок в аппаратах, трубопроводах и выводу их из стро ; увеличение скорости газового потока в известном способе приводит к захлебыванию конденсаторов охладителей и уносу бензи на паровоздушной смесью в окружающую атмосферу, что лимитирует производительность известной установки. Целью изобретени вл етс повышение степени рекуперации и снижени энергозатрат. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу рекуперации экстракционного бензина из паро воздушной смеси, включающему обработ ку паровоздушной смеси жидкими хладагентами в несколько стадий, на первой из которых в качестве хладагента используют воду, а на последую ,щих - бензин, перед смешиванием паро воздушную смесь подвергают сжатию, а обработку хладагентами осуществл ю в пр мотоке при давлении паровоздушной смеси 0,105-0,200 МПа,-и скорос ти 20-40 м/с на первой стадии.. Кроме того, установка дл реку- перации экстракционного бензина из паровоздушной смеси, включающа теплообменник, размещенный, на магистрали подачи паровоздушной смеси несколько последовательно установленных абсорбционных камер, осна , щенных форсунками дл жидкого хлад; агента, сборник воды, установленный на выходе из первой и сборники бензина , установленные на выходе из последующих абсорбционных камер, отстойники воды и бензина и охладит ли, -снабжена ресивером и газодувкой дл паровоздушной смеси, размещенными на магистрали ее подачи между теплообменником и первой абсорбцион ной камерой, кажда абсорбционна камера снабжена центробежным сепаратором , установленным cooteHo с форсункой дл подачи хладагента на рассто нии от нее, равном 8-10 диаметрам абсорбционной камеры, в стенке центробежного сепаратора, выполнены кольцевые щели, при этом он снабжен завихрителем с каналами, а суммарна площадь поперечных сечений последних составл ет 0,05 - 1,0 площади поперечного сечени полости сепаратора. Соединение трубопроводов от всех аппаратов экстракционного цеха 96 4 , через ресивер с приемным патрубком газодувки, нагнетательный патрубок которой соединен с первой ступенью многоступенчатого абсорбционного устройства, позвол ет осуществл ть процесс без пароэжекторов и пароконденсаторов , что упрощает технологию маслоэкстракционного завода в целом и увеличивает производительность аппаратуры. Выполнение центробежного сепаратора с отношением площадей поперечного сечени тангенциальных щелей к полости сепаратора менее 0,05 приводит к увеличению сопротивлени аппарата, а отношение более 1,0 приг водит к ухудшению сепарации жидкости из воздуха. Отношени площадей лежащие в области 0,05-1,0 позвол ет создать скорости в тангенциальных щел х сепаратора 40 - 60 м/с, что обеспечивает процесс сепарации жидкости из газа за счет центробежных сил потока. Приме р 1. В трехступенчатый абсорбер- диаметром. 50 мм и длиной рабочей зоны 3600 мм с помощью газодувки при давлении 0,105 МПа подают паровоздушную смесь, содержащую 40 мг/л паров экстракционного бензина, со скоростью 20 м/с в количестве 145,5 м/ч. На первую ступень абсорбера распыл ют воду в количестве 1 -л на м паровоздушной при температуре при конс водой паровоздушна смесь охлаждаетс до 15с. После первой ступени охлажденную паровоздушную смесь подают на вторую ступень, которую орошают предварительно охлажденным до 1 С бензином в количестве 1 л на м паровоздушной смеси. При контакте с бензином смесь охлаждаетс до 5 С, пары бензина абсорбируютс из воздуха. При тех же услови х частично очищенную паровоздушную смесь от паров бензина из второй ступени подают на третью ступень, которую также орошают предварительно охлажденным до t С бензином в количестве 1 л на м паровоздушной смеси, где аБсорбци бензина из смеси достигает 80%. Остаточное содержание паров экстракционного бензина в отход щей- паровоздушной смеси составл ет 8 мг/л. П р и м е р 2. Провод т аналогично примеру 1, при давлении , 0,150 МПа, количестве подаваемойThe invention relates to the production of vegetable oils, in particular, to methods for recovering extractive gasoline from a steam-air mixture by absorption and can be used in the food industry in oil extraction plants. The known method of vapor recovery of the solvent in the oil extraction production, in which the absorption is carried out on a porous oil-containing protein base, obtained after the mechanical processing of the oil-containing material, with a moisture content of 7-12 wt.% And at a temperature of 10-60. solvent pores (extraction gasoline grade B), after cooling in a tubular cooler to 20 ° C, are fed down to the absorber. Sver khu absorber irrigate absorber. The purified gases are removed from the top of the absorber, these gases contain 5–50 mg / l of gasoline, and the saturated absorber is fed to the regeneration, which is carried out in distillation columns at elevated temperature II. The disadvantages of the method are the high costs for the regeneration of the absorber, the high intensity of metal consumption and the bulkiness of the equipment, the low degree of recovery (max. 85%) of solvent recovery. The closest in technical essence and the achieved result to the proposed method and to the installation for its implementation is the method of recovery of the extraction gasoline from the steam-air mixture and regulations. . ka for its implementation. The essence of the method consists in the following: recovery of artificial gasoline from the steam-air mixture is carried out by mixing it with liquid refrigerants in three stages, the first of which use water as the refrigerant, and the second and third steps use gasoline with a temperature of minus 12-15 ° C , at that in the second stage, the vapor-air mixture is cooled to 2. The installation for recovering the extraction gasoline from the vapor-air mixture, including the heat exchanger located on the steam-air mixture supply line, is known several times. hence absorption installed cameras equipped with nozzles for liquid refrigerant, a collection of water from the first set and the collection of gasoline mounted on vyhrde subsequent absorption izj chambers. The main disadvantages of the known method and installation in which it is carried out are: high energy consumption for creating deep cold (minus 10-12 ° C), which is associated with the danger of ice plugs in apparatuses, pipelines and their removal from ; An increase in the gas flow rate in the known method leads to the flooding of the condensers of the coolers and the entrainment of gas on the vapor-air mixture to the surrounding atmosphere, which limits the performance of the known installation. The aim of the invention is to increase the degree of recovery and reduce energy costs. This goal is achieved by the fact that according to the method of recovery of extraction gasoline from an air-vapor mixture, which involves treating the vapor-air mixture with liquid refrigerants in several stages, the first of which uses water as the refrigerant and the vapor-air mixture before mixing. subjected to compression, and processing with refrigerants carried out in a flat flow at a vapor pressure of 0.105–0.200 MPa, - and a speed of 20–40 m / s in the first stage. In addition, the installation for recovery of benzine on from the vapor-air mixture, including a heat exchanger, placed on the steam-air mixture supply line several successively installed absorption chambers, equipped with nozzles for liquid refrigeration; agent, a water collector installed at the outlet of the first one and gasoline collectors installed at the outlet of subsequent absorption chambers, water and gas sinks and cool, is equipped with a receiver and a gas blower for the steam-air mixture placed on its supply line between the heat exchanger and the first absorption a chamber, each absorption chamber is equipped with a centrifugal separator mounted cooteHo with a nozzle for supplying refrigerant at a distance of 8-10 diameters of the absorption chamber in the wall of the centrifugal separator An annular gap is provided, while it is provided with a swirler with channels, and the total cross-sectional area of the latter is 0.05 - 1.0 cross-sectional area of the separator cavity. The connection of pipelines from all apparatuses of the extraction shop 96 4 through a receiver with a suction inlet pipe, the discharge pipe of which is connected to the first stage of a multi-stage absorption device, allows the process to be performed without steam ejectors and steam condensers, which simplifies the technology of an oil extraction plant as a whole and increases equipment productivity. Making a centrifugal separator with a ratio of cross-sectional areas of tangential slots to the separator cavity less than 0.05 leads to an increase in the resistance of the apparatus, and a ratio of more than 1.0 leads to a deterioration in the separation of fluid from air. The area ratios lying in the region of 0.05-1.0 create 40–60 m / s in the tangential slots of the separator, which ensures the process of liquid separation from the gas due to centrifugal flow forces. Example 1. A three-stage absorber with a diameter. Using a gas blower at a pressure of 0.105 MPa, a steam-air mixture containing 40 mg / l of extraction gasoline at a speed of 20 m / s in the amount of 145.5 m / h is fed by a 50 mm / 50 mm working zone. In the first stage of the absorber, water is sprayed in an amount of 1 liter per m of steam-air at a temperature at a console with water, the vapor-air mixture is cooled to 15 s. After the first stage, the cooled vapor-air mixture is fed to the second stage, which is irrigated with pre-cooled to 1 ° C gasoline in the amount of 1 l per m of steam-air mixture. Upon contact with gasoline, the mixture is cooled to 5 ° C, gasoline vapors are absorbed from the air. Under the same conditions, the partially purified vapor-air mixture from gasoline vapors from the second stage is fed to the third stage, which is also irrigated with 1 liter of gasoline previously cooled to t With m of vapor-air mixture, where the gasoline absorbs from the mixture reaches 80%. The residual vapor content of the extraction gasoline in the exhaust vapor-air mixture is 8 mg / l. PRI mme R 2. Conducted analogously to example 1, at a pressure of 0.150 MPa, the amount supplied

паровоздушной смеси 261 м/ч и скорости 30 м/с. Остаточное содержание паров бензина - 6,2 мг/л.air-steam mixture of 261 m / h and a speed of 30 m / s. Residual gasoline vapor content - 6.2 mg / l.

П р и м е р 3. Провод т аналогично примеру 1, при давлении 0,200 МПа, количестве подаваемой смеси 400 и скорости паровоздушной смеси 40 м/с. Остаточное содержание бензина 2,.6 мг/л.PRI me R 3. The procedure was carried out analogously to example 1, at a pressure of 0.200 MPa, the amount of the mixture being fed 400 and the velocity of the vapor-air mixture was 40 m / s. Residual content of gasoline 2, .6 mg / l.

Увеличение давлени процесса абсорбции от 0,105 до 0,18 МПа приводит к снижению удельных капитальных затрат от 0,5 до 0,3 руб. при одновременном возрастании прибыли от 30 до 50 тыс. руб./год. Дальнейшее повьш1ение давлени процесса от 0,18 до 0,2 МПа вызывает резкое увеличение удельных капитальных затрат с ростом прибыли. Данный факт объ сн етс тем, что применение давлени в процессе абсорбции от 0,105 до 0,18 МПа приводит к резкому возрастанию извлечени бензина из паровоздушной смеси, а следовательно и прибыли. Дальнейшее повьш1ение давлени процесса выше 0,2 МИа приводит к резкому увеличению удельных капитальных затрат, а прибыль не возрастает в св зи с тем, что содержание бензина в паровоздушной смеси достигает минимального значени , а давление повышаетс более дорогим и энергоемким оборудованием.An increase in the pressure of the absorption process from 0.105 to 0.18 MPa leads to a decrease in the specific capital cost from 0.5 to 0.3 rubles. with a simultaneous increase in profits from 30 to 50 thousand rubles / year. A further increase in the process pressure from 0.18 to 0.2 MPa causes a sharp increase in the specific capital costs with increasing profits. This fact is explained by the fact that the use of pressure in the absorption process from 0.105 to 0.18 MPa leads to a sharp increase in gasoline recovery from the steam-air mixture, and, consequently, profit. A further increase in the process pressure above 0.2 MIA leads to a sharp increase in the specific capital cost, and the profit does not increase due to the fact that the gasoline content in the vapor-air mixture reaches its minimum value, and the pressure rises with more expensive and energy-intensive equipment.

На чертеже приведена схема установки дл осуществлени способа.The drawing shows an installation diagram for implementing the method.

Установка содержит теплообменник 1 дл предварительного охлаждени исходной паровоздушной смеси, ресивер 2 дл выделени капельной жидкости из предварительно охлажденной исходной смеси, газодувку 3 дл сжати и подачи паровоздуйной смеси пер вую адсорбционную камеру 4,. форсунку 5 дл распылени хладагента центробежный сепаратор 6 с обтекателем 7 газожидкостной смеси, завихрителем 8 потока и отражателем 9. В стенке центробежного сепаратора выполнены тангенциальные каналы 10 и кольцевые щели 11, сообщающиес с полостьюThe installation contains a heat exchanger 1 for pre-cooling the initial vapor-air mixture, a receiver 2 for separating a dropping liquid from the previously cooled initial mixture, a gas blower 3 for compressing and supplying the vapor-air mixture to the first adsorption chamber 4 ,. a nozzle 5 for spraying a refrigerant; a centrifugal separator 6 with a fairing 7 of a gas-liquid mixture, a flow swirler 8 and a reflector 9. In the wall of the centrifugal separator, tangential channels 10 and annular slots 11 are in communication with the cavity

12центробежного сепаратора 6i12 centrifugal separator 6i

Установка также содержит сборникThe installation also contains a compilation.

13воды, отстойник 14 воды, сборник 15 очищенной воды, насосу 16 дл воды охладитель 17 воды, сборник 18 бензина отстойник 19 бензина, сборник 20 очищенного бензина, насос 21 дл бензина, охладитель 22 бензина.13waters, water sump 14, collection 15 purified water, water pump 16 for water cooler 17, gas collector 18 gasoline sump 19, gasoline collector 20, gasoline pump 21, gasoline cooler 22.

Установка работает следующим образом.The installation works as follows.

Исходную паровоздушную смесь чере теплообменник 1, где ее охлаждают до температуры 25-30 С за счет холода уход щего очищенного воздуха подают в ресивер 2, где отдел ют капельную жидкость от ресивера 2 паровоздушную смесь забирают газодувкой 3, сжимают до давлени 0,105 - 0,2 МП и подают в первую абсорбционную камеру 4. Паровоздушную смесь подают в зону массообмена(перед обтекателем 7J, в которой распыл ют воду с помощью форсунки 5. В зоне массообмена происходит смешивание паровоздзтпнбй смеси с хладагентом (водой) и ее охлаждение. Воздушно-жидкостной поток из зоны массообмена, посредством обтекател 7 ввод т через завихритель 8 и тангенциальные каналы 10 во внутреннюю полость 12 сепаратора 6, где формируетс зона закрученного газожидкостного потока. После прохождени зоны закрученного газо- жидкостного потока капельки жидкой фазы за счет центробежных сил отжимаютс к внутренним стенкам полости 12, сливаютс в пленку, после чего они вывод тс из зоны черезкольцевые щели 11. Отсепарированную жидкость собирают в сборник 13. Охлажденную паро:роздушную смесь через отражатель 9 вывод т из первой ступени и подают во вторую ступень (вторую абсорбционную камеру 23), где цикл смешени паровоздушной смеси с хладагентом (бензин ) повтор етс аналогично первой ступени. Количество ступеней орошени бензином может быть 2-3 и более в зависимости от требований, предъ вл емьк к очистке воздуха от паров бензина. Отсепарированную в(ду после первой ступени иэ сборника 13 подают в отстойник 14, где отдел ют сконцентрированный бензин от воды, воду собирают в сборнике 15 и насо сом 16 подают через поверхностный охладитель 17, где рассолом (раствор CaCl2) °ДУ охлаждают до 5 - 10° и с помощью форсунки 5 возвращают в цикл смешени с паровоздушной смесью на первую ступень.The original steam-air mixture through the heat exchanger 1, where it is cooled to a temperature of 25-30 ° C due to the cold of the leaving purified air, is fed to the receiver 2, where the dropping liquid is separated from the receiver 2, the vapor-air mixture is taken away by the gas blower 3, compressed to a pressure of 0.105 - 0.2 MP and served in the first absorption chamber 4. The steam-air mixture is fed to the mass transfer zone (before the fairing 7J, in which water is sprayed using a nozzle 5. In the mass transfer zone, the vapor-air mixture is mixed with the refrigerant (water) and cooled. Air-liquid The flow from the mass transfer zone is fed through the spinner 7 through the swirler 8 and the tangential channels 10 into the internal cavity 12 of the separator 6, where the swirling gas-liquid flow zone is formed. After passing through the swirling gas-liquid flow zone, the droplets of the liquid phase are pressed to the internal the walls of the cavity 12 are merged into a film, after which they are withdrawn from the zone through the annular slots 11. The separated liquid is collected in a collector 13. The cooled vapor: air mixture through the reflector 9 is removed and the first stage and is fed to the second stage (second absorption chamber 23) wherein mixing cycle of vapor refrigerant (gasoline) is repeated similarly to the first stage. The number of stages of gasoline irrigation can be 2–3 or more, depending on the requirements of air purification from gasoline vapors. Separated in (after the first stage, the collector 13 is fed to the sump 14, where the concentrated gasoline is separated from the water, water is collected in the collector 15 and pump 16 is fed through the surface cooler 17, where brine (CaCl2 solution) ° DU is cooled to 5 - 10 ° and using the nozzle 5, return to the first-stage mixing cycle with the steam-air mixture.

Отсепарированный бензин после второй ступени из сборника 18 подают в отстойник 19, собирают в сборнике 20 и насосом 21 через поверхностный 7 n охладитель 22, где рассолом (раствор ) бензин охлаждают до 1 - и с помощью форсунки 5 подают в цикл на вторую ступень в камеру 23. Избыток бензина по линии 24вывод т из цикла и возвращают на экстракцию. Избыток воды по линии 25отвод т из цикла. Очищенный воздух из контактного устройства, имею05968 щий температуру 5 - по линии 2Ь через теплообменник 1 выбрасьшают в атмосферу. Предлагаемый способ и установка 5 дл его осуществлени позвол ют в 16 раз увеличить степень извлечени экстракционного бенвина из паровоздушной смеси в сравнении с известцым способом.Separated gasoline from the second stage from the collector 18 is fed to the sump 19, collected in the collector 20 and the pump 21 through the surface 7 n cooler 22, where the gasoline is cooled to 1 with brine (solution) and fed to the second stage with the help of a nozzle 5 23. Excess gasoline through the withdrawal line from the cycle and return to the extraction. Excess water through line 25 withdraws from the cycle. The purified air from the contact device, which has a temperature of 05968 5 - is discharged into the atmosphere through line 2b through the heat exchanger 1. The proposed method and installation 5 for its implementation allows a 16-fold increase in the degree of extraction of the extraction benvin from the vapor-air mixture in comparison with the lime method.

Claims

. METHOD FOR RECOVERY OF EXTRACTION GASOLINE FROM VAPOR-AIR MIXTURE AND INSTALLATION FOR ITS IMPLEMENTATION. (57) 1. A method for recovering extraction gasoline from an air-vapor mixture, comprising treating the air-vapor mixture with liquid refrigerants in several stages, the first one of which uses water as a refrigerant, and the next gasoline, characterized in that, in order to increase the degree of recovery and reduction of energy consumption, before mixing, the steam-air mixture is compressed, and the treatment with refrigerants is carried out in a direct flow at a pressure of the steam-air mixture of 0.105 - 0.200 MPa and a speed of 20 - 40 m / s in the first stage.

2. Installation for the recovery of extraction gasoline from the steam-air mixture, including a heat exchanger located on the steam-air mixture supply line, several sequentially installed absorption chambers equipped with nozzles for liquid refrigerant, a water collector installed at the outlet of the first, and gasoline collectors installed at the outlet of subsequent absorption chambers, sumps of water and gasoline and coolers, characterized in that, in order to increase the degree of recovery and reduce energy consumption, the installation is equipped with with a receiver and a gas blower for steam-air mixture, placed on the supply line between the heat exchanger and the first absorption chamber, each absorption chamber is equipped with a centrifugal separator installed in conjunction with a nozzle for supplying refrigerant at a distance of 8-10 diameters from the absorption chamber, in annular slots are made to the wall of the centrifugal separator, while it is equipped with a swirler with tangential channels, and the total cross-sectional area of the latter is 0.05 - 1.0 cross-sectional areas cavity separator.