11 Изобретение относитс к теплофизическому приборостроению и может быть применено в теплоэнергетике, в различных област х промьппленности, использующих теплоту сгорани газов, дл работы в автоматической системе управлени технологическими процес , сами, а также при научных исследовани х . Известно устройство дл измерени теплоты сгорани газов, которое содержит теплоизолированный корпус с установленными в нем измерительной чейкой с газогорелочным узлом, стоком тепла и рекуперативным вод ным теплообменником поверхностного типа, окружающим измерительную чейку, и датчиками температуры, расположенными на входе и выходе из теплообменни ка, а также блок подготовки и подачи горючего газа и окислител к газогорелочно -ту узлу измерительной чейки 1 , Одно чеечнов: конструктивное испапнение устройства приводит к возрастанию вли ни окружающей среды на продесс измерени и, следовательНО} к уменьшению точности- результата измерени . Кроме того, работа с данным устройством характеризуетс боль пюй сложностью, трудоемкостью и итительностью цикла измерени , что суще ственно увеличивает долю случайных ошибок и промахов и приводит,в конеч ном счете, к увеличению погрешности измерени , а также значительной тер- даческой массой и вследствие этого большой посто нной временно Известно также устройство дл измерени теплоты сгорани газов, содержащее теплоизолированный кор-пус с установленными з нем измерительной чейкой с газогорелочным узлом и двум дифференциально включенньп-ш датчиками температуры, расположенны ми в местах входа окислител и выхода продуктов сгорани и стоком тепла а также блок подготовки и подачи горючего газа и окислител к газогорелочному узлу Измерительной чейки и клапай автоматической регулировки расхода горючего газа, привод которого электрически св зан с выходом -системы автоматического регулировани по поддержанию посто нной иэмер емой разности температур в измерительной чейке, а вход системы элект рическн соединен с дифференциально О2 включенными датчиками температуры измерительной чейки (23. Указанное устройство также г.ыпалнено по одно чеечной схеме, поэтому дл него характерно снижение точности измерени из-за относительно более сильного вли ни окружающей среды. Кроме того,- теплота сгорани определ етс по изменению температ фы продуктов сгорани с помощью датчика температуры, установленного в потоке продуктов сгорани на выходе из измерительной чейки, при этом не учитываетс зависимость температуры горени от большого числа факторов, таких как нестапионарность процессов горени и теплообмена в чейке, светимость факела, услови сжигани и многие другие, функциональна св зь между которыми еще недостаточно Изучена. Дополнительную погрешность накладывает также нестабильность термоэлектрических свойств материала датчика температуры в св зи с работой его в услови х высокой температ ФЫ (1500-2500°С) и агрессивной среды. Наиболее близким к предлагаемому вл етс устройство дл - непрерывного измерени теплоты сгорани горючих газов, содержащее теплоизолированный корпус с установленными в нем сравнительной с источником тепла и измерительной чейкой с газогорелочным узлом и датчиками температуры, расположенными в местах входа -горючего газа, входа окислител и выхода п.родуктов сгорани , стоком тепла и изотермической оболочкой, а также блок подготовки и подачи исследуемого горючего газа и окислител к измерительной чейке L3 J. Р1звестное устройство выполнено по двух чеечной (.гшфференциальной) схеме, котора , совместно с изотермической оболочкой позвол ет свести к минимуму потери точности, св занные с воздействием окружающей среды. Однако теплота сгорани исследуемого газа определ етс по изменению температуры продуктов сгорани , измер емой с помощью датчиков температуры , установлеиньк в потоке продуктов сгорани , поэтому и дл этого устройства характерны все св занные с этим недостатки, привод щие к уменьшению тбчности измерени . Кроме того, необходимость посто нного сжигани эталонного газа, помимо 31 исследуемого, приводит к ухудшению эксплуатационных характеристик устройства . Цель изобретени - повьшение точ ности измерени . Поставленна цель достигаетс тем, что в устройстве дл непрерывного измерени теплоты сгорани горючих газов, содержащем теплоизапир ванный корпус с установленными в не сравнительной чейкой с источником тепла, измерительной чейкой с газо горел очным узлом и датчиками темпер туры, расположенными в местах входа горючего газа, входа окислител и выхода продуктов сгорани , стоков тепла и изотермической оболочкой, а также блок подготовки и подачи горючего газа и окислител к иэмерительной чейке, изотермическа оболочка выполнена в виде замкнутой ка меры, сток тепла выполнен в виде до полнительной оболочки, примыкающей без зазора .к внутренней поверхности изотермической оболочки, и измерительна и сравнительна чейки соединены без зазора с внутренней поверхностью дополнительной оболочк и между собой через преобразователи теплового потока, которые электриче ки св заны с входом системы автоматического регулировани теплового потока, выход которой соединен с электронагревателем, установленным в сравнительной чейке в качестве и точника тепла, а газогорелочный узе охвачен рекуперативным теплообменни ком поверхностного типа. Предлагаемое устройство характер :зуетс тепловой схемой, дл которой еправедпивы следующие соотношени , а Vl т„-т„ а, о т„-т„ а,-Зо «2-«т где Q - тепловой поток через сток тепла от измерительной че ки, Вт; TK - средн температура боково наружной поверхности измерительной чейки, К-, Тд - средн температура поверхности изотермической оболочки , К; К - суммарное термическое сопротивление дл теплового потока 0. , К/Вт; Qg тепловой поток через сток . тепла от сравнительной чейки , Вт O - средн температура боковой наружной поверхности сравнительной чейки. К; RQ - суммарное термическое сопротивление дл теплового по- тока Q, К/Вт; Q - тепловой поток через преобразователи теплового потока , Вт; Р - суммарное термическое сопротивление дл теплового потока йт К/Вт-, тепловой поток в измерительной чейке, возникающей от сжигани иселедуемого гага , Вт-, тепловой поток в сравнительной чейке от электронагревател , Вт, указанных соотношений можно елить основные зависимости дл ютной лб QX - 8о и относиой ошибок измерений о «о о RX т личины R завис т от вой нагрузки Q и могут быть елены с достаточной точностью радуировочных опытах как функт а , С учетом вьшензложенного лу (7) можно преобразовать. ачив комплексы .. , f() соответчерез (Q) и но (где (Q) и (б) - известункции от тепловой нагрузки Q, енные при градуировочных опытах из требуемой точности), (a). о«о частности, Й , что с точной точностью может быть j1 обеспечено конструктивно, f((i)-0. В результате формулу (8) можно записать в виде (аь. Таким образом, относительна ошиб ка в определении теплоты сгорани в основном опре/хел етс точностью измерени величины (3 и 0, Условие Rg RJ, в предлагаемом устройстве кон структивно обеспечиваетс за счет выполнени изотермической оболочки в виде замкнутой камеры, а стока тепла в виде дополнительной оболочки примыкающей без зазора к внутренней поверхности изотермической оболочки и имеющей тепловое сопротивление 0,05-20 К/Вт, при .этом одновременно измерительна и сравнительна чейки Соединены без зазора с внутренней поверхностью дополнительной оболочки Указанный диапазон теплового сопротивлени дл стокд тепла выбран из услови обеспечени работ ос пособ.ности устройства. Прин тое в предлагаемом устройстве соединение измерительной и сравнительной чеек без зазоров через преобразователи теплового потока,которые электрически соединены с входо сист-емы автоматического регулирова ни теплового потока (САРТП),, выход которой электрически св зан с электронагревателем , установленным в сравнительной чейке в качестве источника эталонного тепла, позвол ет повысить точность определени теплоты сгорани вследствие увеличени чувствительности схемь: сравнени искомой величины 0. с эталонным количеством теплоты QO. В прототипе сравнение реализуетс за счет измерени разности температ з уход щих продуктов сгорани исследуемого и эталонного газов с помощью датчико температуры, установленных в потоке продуктов сгорани . Вышеизложенное можно подтвердить на основании расчета с помощью следующих зависимостей: mm „minQ п п п к„ -минимальный тепловой поток , измер емый с помощью преобразовател теплового потока, Вт; -минимально контролируема величина электрического сигнала с преобразовател теплового потока или с датчика.измерени температуры. В; п - коэффициент преобразовани , характеризующий чувствительность преобразовател теплового потока по от-ношению к тепловому потоку, пронизывающему преобразователь, В/Зт-, . - минимальный перепад температур между измерительной и сравнительной чейками , соответствующий . тепловому-потоку QJJ ,К -тепловое сопротивление преобразовател теплового потока, K/BTJ минимальный перепад температур между измерительной и сравнительной чейками, которьй может быть измерен с помощью датчика измерени температуры , К; р - коэффициент преобразовани дл датчика температуры , В/К. ичины Kf, и R дл современных . разователей теплового потока тс соответственно в пределах ,8 В/Вт и 40-80 К/Вт и дл нее чувствительного из ьшх 0,1, а Rn- 0 тогда как велиК в среднем можно прин ть рав0 -10 В/К. Подстановка указанначений R , К и k- в формулу дает в результате величину /йт7 t.,6 10 котора свиьствует о том, что прин та в агаемом устройстве схема 1,6 10 раз чувствительнее, прототипе. Указанное обсто тво приводит к увеличению точопределени теплоты сгорани длагаемом .устройстве. 711 Точность определени теплоты сгорани QX большой степени определ етс точностью измерени эталонного количества тепла QO, получаемого в сравнительной чейке от посто н ного источника, в качестве которого в предлагаемом устройстве используетс электрический нагреватель. В Этом случае точность определени величины QO определ етс точностью измерени электрической мощности нагревател , котора в этом случае определ етс по измеренным значени м тока и напр жени на потенциальных вывода нагревател . Это обсто тельство также способствует повышению точности определени теплоты сгора-. нй по сравнению с прототипом, так как прин тое в последнем измерение разности температур продуктов сгорани на выходе из измерительной и сравнительной чеек с помощью датчиков температуры приводит к по влению дополнительных неучитываемых источников погрешности, обусловленных нестабильностью процесса горени и теплообмена в измерительной и сравни тельной чейках, а также нестабильностью термоэлектрических свойств материала датчиков температуры, работающих в услови х высокой температуры и агрессивной среды. Отказ от применени эталонного газа в качестве постороннего источ- ника тепла дополнительно позволит улучшить эксплуатационные характеристики устройства. Повышение точности определени теплоты сгорани обеспечиваетс также за счет установки в измеритель ной чейке рекуперативного теплообменника поверхностного типа, окружаю щего газогорелочный узел и предназна ченного дл охлаждени продуктов сгорани до температуры, равной темпердтуре газа и окислител на входе в чейку. В этом случае повьшение точности определени теплоты сгорани достигаетс за счет практически полного исключени погрешности, св занной с разбалансом теплоты, вносимой в из .мерительную чейку с исследуемым горючим газом и окислителем и теплоты , уход щей из нее с продуктами cro рани , величину которого можно определить из уравнени теплового балан са дл измерительной чейки ,.C,W,T, соответственно средние температуры окислител и исследуемого газа на входе в измерительную чейку и продуктов сгорани на выходе из нее, Kj соответственно сред - ние объемные теплоемкости дл окислител исследуемого газа и продуктов сгорани в интервале температур соот , ветст енно О-Т, 0-Т ,0-Т ,р-Т ,Дж/нм К; W,,W - соответственно ,,. объемные расходы | Q - окислител , исследуемого газа и продуктов сгорани , нм с . Из уравнени (14) можио определить ичину разбаланса тепла дл измеельной чейки Преобразуют уравнение (15), ввоследующие обозначени : дто т. ,W, С учетомсоотношений (16)-(18) внение (15) имеет следующий вид: Сд% (19) Из уравнени (19) следует, что выполнении услови Т Т Т, олн етс дТ,- дТ 0. В этом чае величина разбаланса /JSj опре етс только первым членом правой ти уравнени (19) и практический ад ее в общую погрещность опредеи fij становитс пренебрежимо ма . Указанные обсто тельства вл ютс овными и обеспечивают увеличение ности определени теплоты сгора , при этом погрещность измерени лоты сгорани 6. может быть уменьа по сравнению с прототипом с о 1-0,1%. 911 На чертеже изображено г редлагаемое устройство, общий вид. Устройство дл непрерывного изме рени теплоты сгорани горючих газо имеет замкнутый жесткий металлический каркас 1 с ребрами 2 воздушного охлаждени , которьй соединен с тепловыдел ющими спа ми полупроводнико вой термобатареи 3, теплопоглощающи спаи которой, в свою очередь, наход тс в хорошем тепловом контакте с массивной изотермической оболочко 4. Свободное пространство между металлическим каркасом и наружной п-оверхностью изотермической оболочки в промежутках мелду пpимьrкaющи.lи к ним полупроводниковыми термобатаре да занимает теплоизол ционный корпус 5. Ко всей внутренней поверхнос ти изотермической оболочки без зазо ров примыкает сток 6 тепла, который в свою очередь имеет хороший тепловой контакт и Соединен без зазоров по всей свободной внутренней поверх ности с измерительной 7 и сравнительной 8 чейками, соединенива о между собой без зазоров через преобразова тели 9 теплового потока. Преобразователи теплового потока электрически св заны с входом системы автоматического регулировани теплового потока. Измерительна и сравнительна чейки конструктивно выполнены в виде двух одинаковьйс цилиндрических камер из нержавеющей стали с то циной стенки ОэЗ-З мм, на наружной поверхности каждой из которых имеют с отфрезерованные плоские поверхности дл установки преобразователе теплового потока. Измерительна чейка соединена с блоком 10 подготовки и подачи исследуемого газа и носител , поддерживающим посто нным их расход, давление, влажность и температуру. Блок 10 конструктивно и функционально аиалсгичен примен е мому в вод ном калориметре и состоит , как правило, из газового счетчи ка, регул торов давлени , смеситель ных теплообменников и вод ного термостата (на чертеже не показаны). В непосредственной близости от измерительной чейки в каналах подвод исследуемого газа 11, окислител 12 и отвода продуктов сгорани 13 установлены датчики 14 температуры, необходимые дл контрол за обеспечением равенства температур исследуемого газа и окислител на входе в измерительную чейку температуре продуктов сгорани на выходе из нее. Соединение измерительной и сравнительной чеек между собой через преобразователи теплового потока должно обеспечивать хороший тепловой контакт в местах их соприкосновени . Дл этого преобразователи теплового потока можно приклеивать специальным теплопроводным клеем к Hap oKHb Mповерхност м чеек 7, 8 или устанавливать их с помощью механического прижима, предварительно смазав контактирующие поверхности кр емнийор га нич ее кой т епл опро вод,ной пастой, В предлагаемом устройстве могут быть применены любые серийно вьшускает аю преобразователи теплово го потока, предпочтительно с большим коэффициентом преобразовани К. Общее количество преобразователей теплового потока, которые электрически соединены последовательно, определ етс исход из допустимой тепловой нагрузки на них. Указанное схемо-конструктивное решение обеспечивает повышение точности сравнени искомой величины теплоты сгорани (2,(, выдел ющейс в измерительной чейке, с эталонным количеством теплоты (Зо, выдел ющейс в сравнительной чейке. Внутри измерительной чейки находитс газогорелочный узел 15, который состоит из системы дистанционного поджига горючей смеси горелки и камеры сгорани и рекуперативный теплообменник 16 поверхностного типа, Например, щелевого исполнени (или любой другой конструкции), образованный внутренней цил1{ндрической поверхностью измерительной чейки и наружной поверхностью цилиндрической выгородки 17 и предназначенный дл охлаждени продуктов сгорани до температуры исследуемого горючего газа и окислител на входе в измерительную чейку. Это позвол ет увеличить точность измерени теплоты сгорани за счет практически полного исключени погрешности, св занной с разбалансом теплоты, вносимой в измерительную чейку с исследуемым газом и окислителем , и теплоты, уход щей из нее с продуктами сгорани . Внутри сравнительной чейки устаовлен электрический нагреватель 18 л получени эталонного количества теплоты flfl электрически соединенный через вольтметр 19 и амперметр 20 с системой САРТП. В качестве системы САРТП можно использовать серийно вьтускаемый комплекс ВРТ-3, Электронагреватель выполн етс из высокоомной проволоки (нихром и др.) и распо лагаетс равномерно по высоте сравнительной чейки. Исключение погрешностей, св занных с нестабильностью процесса горени и теплообмена в измерительной и сравнительной чейках, а также погрешностей , обусловленных изменением термоэлектрических свойств материал датчиков температуры, работающих в услови х высокой температуры и агрес сивности среды, приводит к повьпиению точности. Кроме того, улучшаютс . эксплуатационные характеристики изза отказа от использовани эталонно го газа в качестве источника тепла. Соединение измерительной и сравнительной чеек со стороны тепла и стока тепла с внутренней поверхностью изотермической камеры вьтолн етс без зазоров либо склеиванием с помощью кле марки ТКЛ, либо способом механического прижима с предварительной смазкой контактирующих поверхностей пастой КПТ-8, либо любым другим способом, обеспечивающим хороший тепловой контакт в местах соединени Сток тепла выполн етс из жестко го конструкционного материала с теп ловым сопротивледе1ем 0,05-20 К/Вт, например из текстолита. Изотермическую оболочку изготавливают из толстостенных медных листов с толщиной стенок 5-25 мм или из другого конструкционного жесткого материала с высоким коэффициентом теплопроводности. В качестве полупроводниковой тер мобатареи иcпoльзyютq любые из серийно выпускаемых термозлектричеС ких модулей, например, типа Селен ,( С1-16, С2-7, СЗ-4, С4-2, С5-1), что дает возможность отказатьс от и.ндивидуального проектировани специальных термоэлектрических батарей, оснастки и полупроводников различных типоразмеров. Отвод тепла с тепловыдел ющих спаев осуществл етс с помощью естественной конвекции, в случае необходимости может быть при менен любой другой способ охлаждени . Устройство работает следующим образом . Исследуемый гор чий газ и окислитель непрерывно подают в блок 10, откуда они с поддерживаемыми посто нными расходом, давлением, температурой и влажностью направл ютс по соответствующим каналом 11 и 12 подвода в измерительную чейку 7, где с помощью газогорелочного узла 15 осуществл етс процесс полного сжигани исследуемого газа с вьщелением теплоты сгорани Q, после чего продукты сторани охлаждаютс в теплообменни- . ке 16 до температуры входа исследуемого газа и окислител в измерительную чейку, контроль за которой ведут с помощью датчиков 14 температуры , и вьшод тс из измерительной чейки по каналу 13 отвода продуктов сгорани . Одновременно с по влением теплового потока между измерительной и сравнительной чейками на вход САРТП поступает электрический сигнал, пропорциональный тепловому потоку, пронизывающему преобразователи теплового потока. После чего САРГП включает в работу электрический нагреватель сравнительной чейки и регулирует его тепловую мощность таким образом, чтобы электрический сигнал с преобразователей теплового потока практически стал рэнным нулю. Тогда искома величина теплоты сгорани определ етс мощностью электронагревател по измеренным значени м тока и напр жени на выводах электронагревател .11 The invention relates to thermophysical instrumentation and can be applied in thermal power engineering, in various industrial areas using the heat of combustion of gases, to work in an automatic process control system, as well as in scientific research. A device for measuring the heat of combustion of gases is known, which comprises a heat-insulated housing with a measuring cell installed therein with a gas-burning unit, a heat sink and a recuperative surface-type water heat exchanger surrounding the measuring cell and temperature sensors located at the inlet and outlet of the heat exchanger, and also a unit for the preparation and supply of combustible gas and an oxidizer to the gas burner — to the node of the measuring cell 1, One cell: constructive evaporation of the device leads to age NIJ affect surrounding audio environment on prodess measurement and hence to a decrease} tochnosti- measurement result. In addition, working with this device is characterized by a large complexity, laboriousness and productivity of the measurement cycle, which significantly increases the proportion of random errors and errors and leads, ultimately, to an increase in measurement error, as well as a significant thermal mass and, as a result, a large constant temporarily It is also known a device for measuring the heat of combustion of gases, containing a heat-insulated housing with a measuring cell installed therein with a gas-burning station and two differentially Temperature sensors located at the oxidizer inlet and outlet of combustion products and heat sink as well as the preparation and supply unit of combustible gas and oxidant to the gas-burning unit of the Measuring cell and valve for automatic control of the flow of combustible gas, which is electrically connected to the output - an automatic control system to maintain a constant and measured temperature difference in the measuring cell, and the input of the system is electrically connected to differentially O2 sensors connected Measurement cell locations (23. The specified device is also g. It is scattered according to a single cell scheme, therefore, it is characterized by a decrease in measurement accuracy due to the relatively stronger influence of the environment. In addition, - the heat of combustion is determined by the change in temperature of the combustion products using a temperature sensor installed in the stream of combustion products at the outlet of the measuring cell, while not taking into account the dependence of the combustion temperature on a large number of factors such as non-spionary combustion and heat exchange in the cell, the luminosity of the torch, the conditions of combustion and many others, the functional relationship between them has not yet been sufficiently studied. The instability of the thermoelectric properties of the material of the temperature sensor in connection with its operation under conditions of high temperature PF (1500-2500 ° C) and corrosive environment also imposes an additional error. The closest to the present invention is a device for - continuous measurement of the heat of combustion of combustible gases, comprising a heat-insulated housing with a comparative heat source and measuring cell with a gas-burning unit and temperature sensors located at the inlet points of the combustible gas, the oxidant inlet and the outlet . combustion products, heat sink and isothermal shell, as well as the unit for the preparation and supply of the combustible gas under study and oxidizer to the measuring cell L3 J. The known device is made of two cells (. differential circuit, which, together with the isothermal shell, minimizes the loss of accuracy associated with exposure to the environment. However, the heat of combustion of the test gas is determined by the change in temperature of the combustion products, measured with the help of temperature sensors, installed in the stream of combustion products, therefore, this device is characterized by all the associated drawbacks leading to a decrease in the measurement accuracy. In addition, the need for continuous combustion of the reference gas, in addition to the investigated gas, leads to a deterioration in the operating characteristics of the device. The purpose of the invention is to improve the measurement accuracy. This goal is achieved by the fact that in a device for continuous measurement of the heat of combustion of combustible gases, it contains a heat-sealed housing with installed in a non-comparative cell with a heat source, a measuring cell with a gas burned by an on-site assembly and temperature sensors located at the points of entry of combustible gas entering oxidizer and the release of combustion products, heat sinks and an isothermal shell, as well as a unit for the preparation and supply of combustible gas and an oxidizer to the measuring cell, the isothermal shell is made in ka de closed measures heat sink is in the form of Additional shell adjacent without a gap. to the inner surface of the isothermal shell, and the measuring and comparative cells are connected without a gap with the inner surface of the additional shell and among themselves via heat flux transducers, which are connected to the inlet of the automatic heat control system, the output of which is connected to the electric heater in quality and heat source, and gas burner is covered by recuperative heat exchanger of surface type. The proposed device is a character: it is a thermal circuit, for which the following relations are valid, and Vl t „-t„ a, оt „-t„ a, -Zo „2-“ t where Q is the heat flux through the heat sink from the measuring cell , W; TK is the average temperature of the lateral outer surface of the measuring cell, K-, Td is the average temperature of the surface of the isothermal shell, K; K is the total thermal resistance for heat flux 0. K / W; Qg heat flow through the drain. heat from comparative cell, W O - average temperature of the lateral outer surface of the comparative cell. TO; RQ is the total thermal resistance for thermal flux Q, K / W; Q - heat flux through heat flux converters, W; P is the total thermal resistance for heat flux K / W-, heat flux in the measuring cell arising from the combustion of the observed gaga, W-, heat flux in the comparative cell from the electric heater, W, the indicated ratios can be determined by the basic dependencies for the quivering QX - 8 and the relative error of the measurements about the RX of the T of R depend on the load Q and can be given with sufficient accuracy of the calibration experiments as a function, and taking into account the expansion of the curve (7), it can be transformed. Ach complexes. . , f () according to (Q) and but (where (Q) and (b) are lime functions from the heat load Q, given in the calibration experiments of the required accuracy), (a). o “in particular, Ω, which can be constructively provided with exact accuracy j1, f ((i) -0. As a result, formula (8) can be written in the form (a. Thus, the relative error in determining the heat of combustion is mainly determined by the accuracy of measurement of the magnitude (3 and 0, the Condition Rg RJ, in the proposed device is constructively achieved by performing an isothermal shell in the form of a closed chamber, and the heat sink in the form of an additional shell adjacent without a gap to the inner surface of the isothermal shell and having a thermal resistance of 0.05-20 K / W, at. At the same time, the measuring and comparative cells are connected without a gap to the inner surface of the additional sheath. The indicated range of thermal resistance for heat sink is chosen from the condition of operation. device. Accepted in the proposed device is the connection of measuring and comparative cells without gaps through heat flux transducers, which are electrically connected to the automatic heat flow regulator (SARTP), the output of which is electrically connected to an electric heater installed in the comparative cell as the source reference heat makes it possible to increase the accuracy of determining the heat of combustion due to an increase in the sensitivity of the circuit: comparison of the desired value 0. with a reference amount of heat QO. In the prototype, the comparison is implemented by measuring the temperature difference between the leaving combustion products of the test and reference gases with the help of temperature sensors installed in the combustion products flow. The above can be confirmed on the basis of calculation with the help of the following dependencies: mm „minQn pnc„ -the minimum heat flux measured by means of a heat flux converter, W; -minimally controlled value of the electrical signal from the heat flux converter or from the sensor. temperature measurement. AT; n is the conversion coefficient characterizing the sensitivity of the heat flux converter in relation to the heat flux penetrating the converter, В / Зт-,. - the minimum temperature difference between the measuring and comparative cells corresponding. heat flow QJJ, K is the thermal resistance of the heat flux converter, K / BTJ minimum temperature difference between the measuring and comparative cells, which can be measured using a temperature measurement sensor, K; p is the conversion factor for the temperature sensor, V / K. the causes of Kf, and R dl modern. heat flux flow meters, respectively, in the range of 8 V / W and 40-80 K / W and for her sensitive of 0.1, and Rn-0, while the average can be equal to 0-10 V / K. Substituting the specified values of R, K, and k- in the formula results in the value of / tm7 t. , 6 10 which is indicative of the fact that the circuit is adopted in the agage device 1.6 10 times more sensitive than the prototype. This circumstance leads to an increase in the precision of the heat of combustion by the attached. device. 711 The accuracy of determining the heat of combustion QX to a large extent is determined by the accuracy of measuring the reference amount of heat QO obtained in a comparative cell from a constant source, for which an electric heater is used in the proposed device. In this case, the accuracy of determining the QO value is determined by the accuracy of measuring the electric power of the heater, which in this case is determined by the measured values of the current and voltage on the potential output of the heater. This circumstance also contributes to improving the accuracy of determining the heat of combustion. compared with the prototype, since the measurement of the temperature difference between the combustion products at the outlet of the measuring and comparative cells using temperature sensors in the latter leads to the appearance of additional unrecognizable sources of error due to the instability of the combustion process and heat exchange in the measuring and comparative cells, as well as the instability of the thermoelectric properties of the material of temperature sensors operating in high temperature and corrosive environments. Failure to use the reference gas as an extraneous heat source will additionally allow to improve the operating characteristics of the device. Improving the accuracy of determining the heat of combustion is also provided by installing in the measuring cell a surface-type regenerative heat exchanger surrounding the gas burner unit and designed to cool the combustion products to a temperature equal to the temperature of the gas and oxidant at the entrance to the cell. In this case, an increase in the accuracy of determining the heat of combustion is achieved due to the almost complete elimination of the error associated with the imbalance of heat introduced in from. a measuring cell with the test gas and oxidant and heat leaving it with crocans products, the value of which can be determined from the heat balance equation for the measuring cell,. C, W, T, respectively, the average temperatures of the oxidizer and the test gas at the entrance to the measuring cell and combustion products at the exit from it, Kj, respectively, the average volumetric heat capacities for the oxidizer of the test gas and combustion products in the temperature range , 0-T, 0-T, p-T, J / nm K; W ,, W - respectively ,,. bulk costs | Q - oxidizer, test gas and combustion products, nm c. From equation (14), it is possible to determine the cause of the heat imbalance for the measuring cell. Equation (15) is transformed into the following notation: dto t. , W, Taking into account the relations (16) - (18), the explanation (15) has the following form: Cd% (19) From equation (19) it follows that the condition T T T, equals dT, - dT 0. In this tea, the imbalance value / JSj is determined only by the first member of the right-hand side of equation (19) and its practical heaps, in the general error of the definition of fij, become negligible. These circumstances are aired and provide an increase in the determination of the heat of combustion, while the measurement error of the lots of combustion 6. can be reduced in comparison with the prototype with about 1-0.1%. 911 The drawing shows the proposed device, a general view. The device for continuous measurement of the heat of combustion of combustible gas has a closed rigid metal frame 1 with air-cooled fins 2, which is connected to the heat release junction of the semiconductor thermal battery 3, the heat absorbing junction of which, in turn, is in good thermal contact with the massive isothermal shell 4. The free space between the metal frame and the outer p-surface of the isothermal shell in the gaps is small. And to them a semiconductor thermopile and a heat insulating body 5. Heat sink 6 is adjacent to the entire inner surface of the isothermal shell without gaps, which in turn has good thermal contact and is connected without gaps over the entire free inner surface with measuring 7 and comparative 8 cells, connecting each other without gaps through converters 9 heat flow. The heat flux transducers are electrically connected to the input of the automatic heat flow control system. The measuring and comparative cells are structurally made in the form of two identical cylindrical chambers of stainless steel with a wall height of 3 mm, on the outer surface of each of which are equipped with milled flat surfaces for installation of a heat flow converter. The measuring cell is connected to the unit 10 for the preparation and supply of the test gas and carrier, keeping their flow rate, pressure, humidity and temperature constant. Unit 10 is structurally and functionally suitable for use in a water calorimeter and consists, as a rule, of a gas meter, pressure regulators, mixing heat exchangers and a water thermostat (not shown). In the immediate vicinity of the measuring cell in the channels supply of the test gas 11, oxidant 12 and removal of combustion products 13, temperature sensors 14 are installed to monitor whether the temperature of the test gas and oxidizer is equal at the inlet to the measuring cell and the temperature of the combustion products at the outlet. The connection of the measuring and comparative cells to each other through heat flux transducers should ensure good thermal contact at the points of their contact. For this purpose, heat flux transducers can be glued with special heat-conducting glue to Hap oKHb M cell surfaces 7, 8 or installed using mechanical clamping, after having preliminarily smeared contact surfaces of the heating fiber with a heat transfer agent, a paste, Any serially applied heat flux transducers are applied, preferably with a large K conversion ratio. The total number of heat flux transducers that are electrically connected in series is determined by the allowable heat load on them. The indicated schematic design solution provides an increase in the accuracy of comparing the desired value of the heat of combustion (2, (emitted in the measuring cell with the reference amount of heat (3 emitted in the comparative cell). Inside the measuring cell there is a gas-burning unit 15, which consists of a remote ignition system of a combustible mixture of a burner and a combustion chamber and a surface-type regenerative heat exchanger 16, for example, a slit version (or any other design) formed by the inner cylinder 1 and the outer surface of the measuring cell and the outer surface of a cylindrical enclosures 17 and intended for cooling the products of combustion to the temperature of the combustible gas under study and the oxidant at the entrance to the measuring cell. This makes it possible to increase the accuracy of measuring the heat of combustion due to the almost complete elimination of the error associated with the imbalance of heat introduced into the measuring cell with the test gas and oxidizer, and the heat leaving it with the combustion products. Inside a comparative cell, an electric heater of 18 liters of a reference quantity of heat flfl electrically connected through a voltmeter 19 and an ammeter 20 to the SARTP system is installed. As the SARTP system, it is possible to use the serially produced complex VRT-3. The electric heater is made of high-resistance wire (nichrome, etc. ) and is evenly distributed over the height of the comparative cell. The elimination of errors associated with the instability of the combustion process and heat transfer in the measuring and comparative cells, as well as errors caused by changes in thermoelectric properties of temperature sensors material, operating under conditions of high temperature and medium aggressiveness, leads to accuracy. In addition, they are improving. operational characteristics due to failure to use a reference gas as a heat source. The connection of the measuring and comparative cells from the side of heat and heat flow to the inner surface of the isothermal chamber is filled without gaps either by gluing with TKL glue or by mechanical pressing with pre-lubrication of the contacting surfaces with KPT-8 paste or by any other method providing good thermal Contact at junctions The heat sink is made of rigid structural material with a heat resistance of 0.05–20 K / W, for example, of a PCB. The isothermal shell is made of thick-walled copper sheets with a wall thickness of 5-25 mm or of another rigid structural material with a high coefficient of thermal conductivity. As a semiconductor thermal battery, use any of the commercially available thermoelectric modules, for example, of the type Selenium (C1-16, C2-7, СЗ-4, С4-2, С5-1), which makes it possible to refuse from and. Individual design of special thermoelectric batteries, accessories and semiconductors of various sizes. The heat removal from heat-generating junctions is carried out using natural convection; if necessary, any other cooling method can be used. The device works as follows. The investigated hot gas and oxidant are continuously fed to block 10, from where they are supplied with a constant flow rate, pressure, temperature and humidity through the corresponding supply channels 11 and 12 to the measuring cell 7, where the process of complete combustion is carried out by means of a gas burner 15 the test gas with the separation of the heat of combustion Q, after which the products of the stora are cooled in the heat exchanger. ke 16 to the temperature of the inlet of the test gas and the oxidizer into the measuring cell, which is monitored with the help of temperature sensors 14, and output from the measuring cell through channel 13 of the discharge of combustion products. Simultaneously with the occurrence of a heat flux between the measuring and comparative cells, an electrical signal is received at the input of the AARTP that is proportional to the heat flux that penetrates the heat flux transducers. After that, the HKSAR enters into operation the electric heater of the comparative cell and regulates its thermal power so that the electrical signal from the heat flux transducers becomes almost zero. Then, the desired value of the heat of combustion is determined by the power of the electric heater based on the measured values of current and voltage at the terminals of the electric heater.