I1 Изобретение относитс к области электроэнергетики и может быть использовано , например, дл регулировани уровн потребл емой реактивной мощности в распределительных сет х прогфшшенных предпри тий. Известны устройства, позвол ющие регулировать величину реактивной мощности и включающие в себ трансформатор (автотрансформатор) с ответ влени ми и батарею конденсаторов. В таких устройствах величина реактив ной мощности измен етс переключение ответвлений трансформатора или автотрансформатора 1 3. Недостатком устройств вл етс низка наделшость механического пере ключени ответвлений вследствие возникающих при переключени х перенапр жений, сверхтоков и св занного с эти повышенного износа переключател . Наиболее близким к предлагаемому вл етс трехфазный источник реактивной мощности, содержащий трех фазный трехстержневой трансформатор с замкнутым магнитопроводом, первичной и вторичной обмотками, а также обмотку подмагничивани , регулируемую посто нным током, и конденсаторы , подключенные к вторичной обмотке трансформатора Г 2 7. В указанном устройстве обмотка пoдмaгничивaни располагаетс на основном сердечнике трансформатора под первичной и вторичной обмотками и дл компенсации наводимых в ней электродвижущих сил соединена в открытый треугольник . При такой конструкции трансформатора увеличиваютс габариты первичной и вторичной обмоток, так как они, кроме сердечника, охватывают и обмотку подмагничивани . Кроме этого, обмотка подмагничивани оказываетс св занной с основным потокосцеплением трансформатора, что в переходных процессах может приводить к перенапр жени м и возможному пробою изол ции в каждой из фазных обмоток,,а при нарушении симметрии фаз, например, замыкании одной из фазных обмоток, возможно по вление значительной ЭДС на выходных зажимах обмотки подмагничивани , котора может вывести из стро источник тока подмагничивани . Все это снижает надежность работы устройства, Цель изобретени - повьшение надежности работы и упрощение конструк ции. 5.2 Поставленна цель достигаетс тем, что в трехфазном источнике- реактивной , содержащем трехфазньй трехстержневой сердечник с замкнутым магнитопроводом, первичной и вторичной обмотками, а также обмотку, регулируемую посто нным током, и конденсаторы, подключенные к вторичной обмотке, трансформатор снабжен дополнительным трехстержневым замкнутым магнитопроводом, аналогичным первому, верхн и нижн точки соединени стержней обеих магнитопроводов соединены дополнительными сердечниками , на которых расположена обмотка подмагничивани , а первична и вторична обмотки выполнены в виде .двух равных секций, расположенных на соответствующих стержн х основного и дополнительного магнитопроводов. На фиг. 1 показана схема сердечников и дополнительных магнитопроводов устройств; на фиг. 2 - электрическа схема устройства. Схема содержит основные трехфазные сердечники 1 и 2 трансформаторов , дополнительные магнитопроводы 3 и 4 и обмотку 5 подмагничивани (первичные и вторичные обмотки трансформаторов не показаны). Предлагаемое устройство содержит трансформаторы 6 и 7, конденсаторы 8 и 9, обмотка 5 подмагничивани расположена на дополнительном магнитопроводе . Устройство работает следующим образом. В основных сердечниках 1 и 2 при включении обмоток в сеть существуг.т потоки отдельных фаз д , g В и ф{ . Согласно первому закону Кирхгофа дл магнитных цепей сумма потоков в точках а, Ъ, с, d равна О, а по второму закону Кирхгофа падение магнитного напр жени между точками аЬ и cd равны между собой. Поэтому, при замыкании точек а и с, а также Ь и d дополнительными магнитопроводами 3 и 4 переменньй магнитньй поток основных фаз в них не протекает. Если на одном из дополнительных магнитопроводов (или на обоих) разместить обмотку 5 подмагничивани , то переходные процессы в основных обмотках, расположенных на стержн х сердечников 1 и 2 вли ть на обмотку иодмагничивани не будут. В то же врем , при пропускании посто н Ш1о тока по обмотке 5 магнитный поток будет замыкатьс по цепи дополнительный магни топровод 3 СФп стержни сердечника 2 (Ф„ , tne .. пС2 лополнительный магкитопровод А - стержни сердечника 1 ( пс-, - магн топровод 3, Регулирование этого магнитного потока позвол ет регулир вать токи намагничивани трансформа торов, а суммарный ток первичной обмотки определ етс двум составл щими: током намагничивани и состав л ющей вторичного тока, имеющей емкостньй характер. Таким образом, при отсутствии подмагничивани полна мощность источника определ етс как где QH - мощность источника; QK - мощность конденсаторов; Q - мощность намагничивани трансформаторов. При увеличении тока подмагничива ни растет мощность намагничивани трансформатора Qfp- При равенстве Q j обща мощность источника рав на О (если не учитывать активную мощность потерь в трансформаторе и конденсаторах). При дальнейшем увеличении тока подмагничивани источник может быть переведен в режим потреблени реактивной мощности, т.е. ток первичной обмотки будет иметь индуктивный характер. Благодар тому, что обмотка подмагничивани вынесена за пределы основных обмоток, габариты последних могут быть снижены, что позволит сэкономить цветной металл обмоток. Отсутствие электромагнитной св зи между переменными потоками основных трансформаторов и обмоткой подмагничивани приводит к снижению перенапр жений в обмотке подмагничивани и, следовательно, к повышению надежности работы устройства. Кроме того, . благодар различному направлению посто нного потока в каждом из двух сердечников, четные гармоники за пределы трансформаторов выходить не буДУТ . Технико-экономический эффект уст ройства достигаетс за счет снижени габаритов обмоток трансформаторов и повыщени надежности работы.I1 The invention relates to the field of electric power industry and can be used, for example, to regulate the level of reactive power consumed in distribution networks of advanced enterprises. Devices are known that allow the amount of reactive power to be controlled and include a transformer (autotransformer) with responses and a capacitor bank. In such devices, the magnitude of the reactive power changes the switching of the transformer or autotransformer 1 3 branches. A disadvantage of the devices is the low availability of mechanical switching of the branches due to overvoltages, overcurrents and the increased wear of the switch arising from the switching. Closest to the proposed is a three-phase source of reactive power, containing a three-phase three-rod transformer with a closed magnetic circuit, primary and secondary windings, as well as a DC bias winding, and capacitors connected to the secondary winding of the transformer G 2 7. In the specified device the winding is located on the main core of the transformer under the primary and secondary windings and to compensate for the electromotive forces induced in it open triangle. With this design of the transformer, the dimensions of the primary and secondary windings increase, since they, in addition to the core, encompass the bias winding. In addition, the bias winding is associated with the main flow coupling of the transformer, which in transient processes can lead to overvoltages and possible isolation breakdown in each phase windings, and if the phase symmetry breaks, for example, one of the phase windings is closed the appearance of a significant EMF at the output terminals of the bias winding, which can disable the bias current source. All this reduces the reliability of the device, the purpose of the invention is to increase the reliability of work and simplify the design. 5.2 The goal is achieved by the fact that in a three-phase source-reactive, containing a three-phase three-core core with a closed magnetic circuit, primary and secondary windings, as well as a DC current-controlled winding, and capacitors connected to the secondary winding, the transformer is equipped with an additional three-core closed magnet. similar to the first, the upper and lower points of connection of the rods of both magnetic cores are connected by additional cores on which the winding is located Vani, and the primary and secondary windings are made in the form of two equal sections located on the respective rods of the main and additional magnetic conductors. FIG. 1 shows a diagram of the cores and additional magnetic circuits of the devices; in fig. 2 - electrical device diagram. The scheme contains the main three-phase cores 1 and 2 of the transformers, additional magnetic cores 3 and 4, and the bias winding 5 (the primary and secondary windings of the transformers are not shown). The proposed device contains transformers 6 and 7, capacitors 8 and 9, the bias winding 5 is located on an additional magnetic circuit. The device works as follows. In the main cores 1 and 2, when windings are connected to the network, there are flows of separate phases d, g B and f {. According to the first Kirchhoff law for magnetic circuits, the sum of the fluxes at the points a, b, c, d is equal to O, and according to the second Kirchhoff's law, the drop in the magnetic voltage between points ab and cd are equal to each other. Therefore, when the points a and c, as well as b and d, are closed, the additional magnetic fluxes 3 and 4 do not allow the alternating magnetic flux of the main phases to flow in them. If one of the additional magnetic cores (or both) places the bias magnetic winding 5, then transients in the main windings located on the cores cores 1 and 2 will not affect the winding magnetization. At the same time, when a constant current is passed through the winding 5, the magnetic flux will close along the circuit an additional magnet, a conductor 3, a semiconductor core 2 cores (Fn, tne .. pS2 auxiliary magnetic circuit A - core 1 cores 3, the regulation of this magnetic flux allows the magnetizing currents of the transformers to be regulated, and the total primary current is determined by two components: the magnetizing current and the secondary current component, which is capacitive in nature. and the total source power is defined as where QH is the source power, QK is the capacitor power, Q is the magnetizing power of the transformers. As the bias current increases, the magnetizing power of the transformer Qfp increases as well if Q j is equal to the total source power power losses in the transformer and capacitors.) With a further increase in the bias current, the source can be switched to the mode of reactive power consumption, i.e. the primary current will be inductive. Due to the fact that the bias winding is moved out of the main windings, the dimensions of the latter can be reduced, which will save the ferrous metal windings. The absence of electromagnetic coupling between the variable currents of the main transformers and the bias winding leads to a decrease in overvoltages in the bias winding and, consequently, to an increase in the reliability of the device. Besides, . Due to the different direction of the constant flow in each of the two cores, even harmonics will not go outside the transformers. The technical and economic effect of the device is achieved by reducing the dimensions of the transformer windings and increasing the reliability of operation.