SU1093489A1

SU1093489A1 - Process for ultrasonic dimensional working

Info

Publication number: SU1093489A1
Application number: SU823414742A
Authority: SU
Inventors: Анатолий Александрович Коноваленко; Василий Герасимович Моисеев; Владимир Андреевич Кривега; Александр Сергеевич Степанов
Original assignee: Предприятие П/Я М-5537
Priority date: 1982-04-01
Filing date: 1982-04-01
Publication date: 1984-05-23

Abstract

СПОСОБ УЛБТРАЗВУКОВОИ РАЗМЕРНОЙ ОБРАБОТКИ, по которому инструменту, приводимому во BpanLcinic, сообп1ают ультразвуков151е колебани , отличающийс тем, что, с це.чью повьанени точности обработки микропазов в хрупких материалах , предварительно режущую кpo. инструмента устанавливают с зазором относительно заготовки, а пропесс обработки ведут циклично, сообпиз инструменту амплитуду , равную .максимально возможной дл данного материала подаче, и по окончании каждого пикла увеличивают амплитуду па величину максимальной подачи. (Л о ;D оо 4 оо соA ULBTRASONIC DIMENSIONAL TREATMENT METHOD, according to which the tool, presented in BpanLcinic, is subject to ultrasonic vibrations, characterized in that, with the aim of processing micro-punctures in fragile materials, a preliminary cutting edge. The tools are installed with a gap relative to the workpiece, and the processings are cyclically processed, together with the tool an amplitude equal to the maximum possible feed for a given material, and at the end of each pick increase the amplitude pa the maximum feed. (L o; D oo 4 oo co

Description

И;«}бретег111е относитс к ультразвуковой размерной обработке без продольной нодачи н может быть непользовано в прибороетроении при изготовленин пазов и канавок, в том чнсле и криволинейной формы в неметалл ичееких заготовках. Извеетен епособ ультразвуковой размерной обработки колеблюн1имс с ультразвуковой частотой инструментом с подачей в рабочий зазор абразивной сусиензин. Обработку при этом ведут с подачей, обеспечивающей зазор, больший размера наиболее крупных зерен в абразивной еуеие1 зии, но меньн.1ий суммы величины размера этих зерен н амплитуды колебани торца ппст)умента 1. Недостатком этого способа вл етс сложность поддержани посто нной по величине подачи в зависимости от обрабатываемого профил , так как требуютс устройства со сложной кинематикой, обеспечпваю1п ,ей траекторию перемегцепи и подведени инстр мента к обрабатываемой поверхности без нагрузкп. Абразивгш суспензи , омыва инструмент, с1-:ижает его стойкость и измен ет его профиль, уменыпа точность обработки. Известеь также способ у.тьтразвуковой обработки алмазным BpaiuaionuiMCH инстпумептом , п)н котором вращающемус ;i.,rмазному nncTi yMeiTry сообщают прод(;льное ультразвуковые ко.аебани и прижимают инструмент к за1отовке с давлением (4-5) , а в ЗОНУ обработки подают рабочую жидкость дл удалеин иродуктов разру:иеии . Сообщай ипст)ументу н загот()15ке взаимные 1 еремен1,, можно вгл10. операнни, например фрезероваразлнчные н др 2. line низов IkMOc-:-; iTKOM 7Т01Ч) способа вл етс О: т.ивлсиие :нст1)меита на загс :oii:inori e . чго исключает нсп()Л15:i ,,: ;(1пкос генных, ие ,u-1 к1еи :,:У:)Г(1 i МЛМЧЛК ости обр так как мпструме: 1|)одо,льпои подачи, как np:i i,o:,;: 3epOBaiinH, сообп1ают ;|родоЛ1)11|,;| |-ельпые иеремеи.епи y;n Tiia3i y , фактор дога)лнптель;Н) к имеющему точность обработки в целом, ие нозво.л ет обрабат1)П}ать ампли ,:|ебаннй ипетруме 1та, каирнме;) 1рофилг торцовой с эродина 1ичсско1 OMOS в виде спиральных канавок. г/ уб;1на состав. до 5 л;км при точности .1е1П Я ±5 .мкм о . гнкже способ .1ьтра. ;1)ОВа1П1И ТОрПОл К|П га t:i,:OB, ВК.ИОЧаЮН , i, .чл||(4 Torjua liOBei . зап. загсгговки к инетру.менту), нодачу у,1ьтразвуковых продо,1ьньгх колебаний па ииетрумент и абразивной суспензии в зазор между обрабатываемой поверхностью заготовки и торцом круга 4. Недостатком известного способа вл етс непосредственное каеание инструментом обрабатывае.мой поверхности заготовки. Это приводит к тому, что уеилие режущего инструмента иередаетс на заготовку. lIocKo.ibKy иредложеипый способ преднйзиачен дл обработки тонкостенных заготовок из хрупких материалов, нанример кера .мики, то чем меныне будет но.тача (амн ,читуда) инетрумента, тем меньше воз .южность по влени трещин на обрабатываемой заготовке. Например, получение спиральных канавок на окончательно обработаь:1 ой детали аэродинамической опоры |3| -- последн механпческа операци в техпо,:1огпческом изготовлени и иеключеине растрескивани тонкостенных деталей аэродииа.мичеекой опоры приобретает исключительно важное значение. Кро.ме Toio, нри касанг н инструментом поверхности .заготовки снижаете чувствите .л1 иость и 1струмента к « п-1кронеремеще |г; м (.мик)оподаче или к амплитуде), так как отеутствует возможноеть п)едварптельной выставки амплитудд у,-|ьтразвуковых колебаний инструмента, что необходимо, на11| )нмер, нри обработке мик)оь;азов г,1Уби ои до 5 мкм. Цсмью изобретени вл етс новыщение точности при обработке микропазов в хрупк; Х материалах. 1 остав.ченпа ие:1ь дости1 аете тем, что согласпг) способу ,:1ьтразвуковой зазмерной обработки, ио которому ипструмент, приводимому во ispaiueiine, сообщают ультра: вуковые колебапи , нредварительпо режущую кромку инструмента устанав,1Иваю)Т с зазором отноеите;Ц)НО заготовки, а нроцеес обработки ведут циклично, сооби1а инструменту .у, равную максимально возможной д.1 данцо1Т) матерпа,1а 1одаче, и но ок()пч 1Нгп-1 каждого цпк,ча увеличивают а.мклпгу .гу и;; ьеличщну макеимальп(.й несдачи. Дл 1:(л;;1-чепи пазов е переменным н(;неГ )ечщ,1м ссчч;иием обработку производ т с L;;jie;viC4iH(Hi амп;гитудой при горпзопталь:- . I ерсмспи-ппи деталп. ila a);ir. 1 дана прпп1 ипиа.1Ы1а схема :1Л: r;/i реализации inocooa .1ьт)азву :, ,::I ;:(Н ОО р a6i JT X i : HI- (ПН. 2 паз (канавка) 7 (фиг. 3), подлежащий обработке , на ГоТубину L. При этом поверхность 4 выше поверхности 6 на величину L. Ультразвуковой инструмент 8 имеет алмазный наконечник 9 с главным режущим торцом 10 и вспомогательной режущей поверхностью 11. Инструмент 8 выполнен полым с отверстие.м 12 дл подвода через него в зону обработки рабочей жидкости и дл удалени продуктов обработки. Ультразвуковой инстру.мент 8 соединен с колебательной системой 13, котора сообщает инструменту 8 ультразвуковые продольные колебани с заданной амплитудой Б. Величину амплитуды Б подбирают в зависи.мости от свойств материала обрабатываемой заготовки 5 и прежде всего от хрупкости в сочетании с жесткостью ее геометрического профил (тоыкостенность, ажурность и т. д.). Режуща поверхность - торец 10 обрабатывает паз 7 в направлении ультразвуковых колебаний по глубине L, а режуща поверхность 11 - в поперечном направлении при поперечной подаче S стола 1 (фиг. 2). Способ осуществл ют следующим образом . Подвод т ультразвуковой инструмент 8 до касани с поверхностью 4 технологического упора 3. Фиксируют стол 1 в это.м положении руко ткой 14. Затем горизонтальным перемещением S стола 1 устанавливают поверхность - торец 10 инструмента 8 над обрабатываемой поверхностью 6 заготовки 5 (фиг. 2).. При этом между режущим торцом 10 и обрабатываемой поверхностью 6 будет зазор 15, равный глубине L паза 7. Сообщают инструменту 8 вращение и продольные ультразвуковые колебани , амплитуду которых берут равной 2 L, что соетавл ет величину зазора между торцом инструмента и заготовки и глубину паза. В этом случае режущий торец 10 будет наносить микроцарапины алмазными зернами наконечника 9 на обрабатываемой повер.хности 5 с последующи.м увеличением щирины этих микроцарапин в зависи.мости от продолжительности обработки. Совокупность этих микроцарапин образует в конечном итоге паз (канавку) на обрабатываемой поверхности заготовки 5. Усилие резани при образовании микроцарапин направлено по касательной к оси вращени инстру.мента и поверхности обрабатываемой заготовки 5, так как при продольных ультразвуковых колебани х вектор ультразвуковых колебаний на правлен по касательной к оси вращени инструмента 8 и обрабатываемой поверхности заготовки 5, а при поперечной подаче заготовки 5 вектор ультразвуковых колебаний направлен под малым углом к обрабатываемой боковой поверхности паза, поэтому усилие резани будет практически незначительным и равны.м величине силы трени ал.мазных зерен наконечника 9 о материал обрабатываемой заготовки Ь. Фактическую величину этой силы подбирают экспериментально в зависимости от режима обработки, характеристики алмазного наконечника 9 в сочетании со свойством хрупкости п ажурности (тонкостенности) геометрического профил обрабатываемого материала заготовки а. Совмеща продольные ультразвуковые колебани инструмента 8 с различными поперечными траектори ми перемещени заготовки 5, измен диаметр и форму алмазно|-о наконечника 9 можно получить пазы, канавки и др. сложные формы в тонкостенных детал х из хрупких неметаллических материалов , например из кварцевого стекла, синталла, минералокерамики и т. д. Причиной снижени усили резани вл етс возможность создавать регулируемые ультразвуковые колебани инструмента с амплитудой от долей микрона до нескольких дес тков микрон, при этом точность «выставки требуе.мой величины амплитуды зависит в основном от технических возможностей ультразвуковой колебательной системы 16, а не от кинематики станка, содержащей зазоры в кинематических звень х, поскольку первоначально выставленн1 1Й (исходное положение) зазор между торцом инструмента и обрабатываемым торцом заготовки измен етс - увеличиваетс при изменении длины инструмента. Изменение амплитуды колебаний инстру .мента позвол ет регулировать усилие резани . После первого прохода происходит съем материала заданной глуб.ины, например L (фиг. 3). Это ведет к увеличению зазора 15 между инструментом 8 и обрабатываемой поверхностью 6. Так как увеличивать величину съема материала за один проход более, чем на глубину L нельз , учитыва свойства материала данной заготовки, то чтобы получить глубину обработки при втором проходе так же равной L, сохран взаимное расположение заготовки и инструмента, увеличивают а.мплитуду на допустимую дл данного материала величину, равную в данном случае L. Хот а.мплитуда возросла по сравнению с первоначальной на величину L, съем материала за один проход практически остаетс без изменений, т. е. величина съема материала в процессе обработки при каждом проходе всегда равномерна, несмотр на возростание амплитуды. В случае, если необходимо обрабатывать полость с глубиной бо..чьще, чем максимальное значение величины допустимой амплитуды продольных колебаний инструмента 8, то обработку ведут ступенчато с дискретной вертикальной иодачей, например, стола 1, каждьп1 раз контролиру вертикальную подачу по величине вертикального переменхени базовой плоскости. При этом, каждый раз между режупдей поверхностью - торiiOM К) и уже обработанной позсрхпостью оставл ют зазор, например, равный одной трети от максимальной величины амплитуды, а затем нроизвод т ен.е глубже обработку нолости наза 7 до максимальной величины амплитуды продольных ультразвуко11ых колебаний инструмента 8 и так повтор ют до нолной обработки всей глубнны L заготовки 5.And; "} Bretegg refers to ultrasonic dimensional processing without longitudinal nodachi n may not be used in instrument-making in the manufacture of grooves and grooves, including the curvilinear shape in non-metallic blanks. The ultrasonic dimensional processing method of vibrating oscillations with an ultrasonic frequency is instrumented with an feed into the working gap of an abrasive susienzin. Processing is carried out with a feed that provides a gap that is larger than the size of the largest grains in the abrasive process, but only the sum of the size of these grains and the amplitude of the oscillation of the end face) 1. The disadvantage of this method is the difficulty of maintaining a constant feed rate. depending on the profile to be machined, since devices with complex kinematics are required, ensure that it traverses the re-peg chain and the tool to the surface to be treated without a load. Abrasive suspension, washing the instrument, c1-: it possesses its durability and changes its profile, reducing the accuracy of processing. Lime is also a method of ultrasonic treatment with diamond BpaiuaionuiMCH by the tool, where the rotating; i., To the magnetic nncTi yMeiTry is reported to extend (; ultrasonic diagnostic equipment and press the instrument to press with pressure (4-5), and the ZONE of treatment is fed working fluid for udalein and degradation products: Report ipst) to the instrument and the waste () 15ke mutual 1 Change 1, can be glg10. Operannas, for example, milling blind n and others 2. line base IkMOc -: -; iTKOM 7Т01Ч) of the method is O: t.vlsiiie: nst1) meiit on the registry office: oii: inori e. What excludes nsp () L15: i ,,:; ((1 gene, s, u-1):,: Y:) T (1 i MMLMULK awnings, since the meme: 1 |) alone, feed rate, as np: ii, o:,;: 3epOBaiinH, talk; | rod1) 11 |,; | | -helpyerei.epi y; n Tiia3i y, factor dog) lnptel; H) to having the accuracy of processing in general, it is very difficult to process1) P} ampy,: | ebanny and workshop 1t, kairnme;) 1filg endtsovoy Erodina 1iсsko1 OMOS in the form of spiral grooves. g / s; 1 on the composition. up to 5 l; km with accuracy .1e1P I ± 5 .mkm o. Gnzhe method .1tra. ; 1) ОВа1П1И ТОРПОЛ К | П ga t: i,: OB, VK.IOCHaYuN, i, .thn || (4 Torjua liOBei. Zap. Zagggovki to the Internet.mentu), nodachu y, 1 ultrasonic prod, 1nogo oscillations pa and iru instrument and abrasive slurry into the gap between the workpiece surface and the end of the wheel 4. A disadvantage of the known method is the direct tooling of the work surface of the workpiece. This leads to the fact that the cutting tool force is transmitted to the workpiece. lIocKo.ibKy and the shorter type of method is designed to process thin-walled blanks of brittle materials, for example, the fragments of the core, then the amount of effort (amn, chitda) of the tool will be, the less the possibility of cracks on the workpiece. For example, getting the spiral grooves on the final processing: 1 st parts of the aerodynamic support | 3 | - The last mechanic operation in the technical, manufacturing, and manufacturing, and in particular, the cracking of thin-walled parts of the aerodynamic cell support becomes extremely important. Cro.me Toio, nas kasang n tool surface. Reduce the feel .l1nost and 1 tool to the "n-1kronovrazhene | g; m (.mik) opodache or to amplitude), since there is no possibility of n) an exhibition of amplitudes y, - ь ultrasonic oscillations of the instrument, which is necessary, on 11 | a) nmer, when processing mik o about; the basics of g, 1 ubi oi up to 5 microns. The core of the invention is the improvement of precision in the processing of micro-fractures in fragile ones; X materials. 1 remaining: 1u reach by agreeing to the method: 1 ultrasonic processing, and to which the tool, given in ispaiueiine, is reported ultra: sound vibrations, predator, cutting edge of the tool after setting, 1 I give) T with clearance, c) BUT blanks and processing processes are conducted cyclically, communicating to the tool., Equal to the maximum possible value of 1 danc (1T) mater, 1a 1cod, and but ok () pch 1Ngp-1 of each cpc, increase the am.cl.pgu .gu and ;; I can make a maximum (. I fail. For 1: (l ;; 1-slot grooves variables n (; He)), 1m ssch; Ie processing is done with L ;; jie; viC4iH (Hi amp; tune with gorpzoptal: - .I yersmspi-ppi detalp. Ila a); ir. 1 given prpp1 ipia.1Y1a scheme: 1L: r; / i implementations of inocooa .1tt) sound:,, :: I; :( H OO p a6i JT X i: HI- (PN. 2 groove (groove) 7 (Fig. 3) to be processed on Tipubin L. The surface 4 is above surface 6 by the value L. The ultrasonic instrument 8 has a diamond tip 9 with a main cutting face 10 and an auxiliary cutting surface 11. Tool 8 is hollow with a hole. 12 for supplying the working fluid through it and for removing treatment products. Ultrasonic tool 8 is connected to oscillatory system 13, which informs tool 8 of ultrasonic longitudinal vibrations with a given amplitude B. The magnitude of amplitude B is selected depending on the material properties the workpiece 5 and, above all, from brittleness in combination with the rigidity of its geometrical profile (toughness, openwork, etc.). The cutting surface — the end face 10 — processes the groove 7 in the direction of ultrasonic vibrations along the depth L, and the cutting surface 11 - in the transverse direction with the transverse feeding S of the table 1 (FIG. 2). The method is carried out as follows. The ultrasonic tool 8 is brought to the contact with the surface 4 of the technological stop 3. Fix the table 1 in this position with the handle 14. Then, by horizontal movement S of the table 1, set the surface - the end 10 of the tool 8 above the surface 6 of the workpiece 5 (Fig. 2) .. At the same time, between the cutting end 10 and the surface 6 to be machined there will be a gap 15 equal to the depth L of the groove 7. Instrument 8 is informed by the rotation and longitudinal ultrasonic vibrations, the amplitude of which is taken to be 2 L, which equals the gap between the end of the tool cient and workpiece and groove depth. In this case, the cutting end 10 will apply micro-scratches with diamond grains of the tip 9 on the processed surface 5 with a subsequent increase in the width of these micro-scratches depending on the duration of the treatment. The combination of these micro-scratches eventually forms a groove (groove) on the workpiece surface 5. The cutting force during the formation of micro-scratches is directed tangentially to the tool's axis of rotation and the surface of the workpiece 5, since with the longitudinal ultrasonic vibrations the vector of ultrasonic vibrations is directed along tangent to the axis of rotation of the tool 8 and the work surface of the workpiece 5, and when the workpiece 5 is laterally fed, the ultrasonic oscillation vector is directed at a small angle to the process the lateral surface of the groove, so the cutting force will be practically insignificant and equal to the friction force of the al greasy grains of the tip 9 and the material of the workpiece b. The actual value of this force is chosen experimentally depending on the processing mode, the characteristics of the diamond tip 9 in combination with the property of fragility and openness (thinness of the wall) of the geometric profile of the workpiece material being processed a. By combining the longitudinal ultrasonic vibrations of the tool 8 with different transverse paths of movement of the workpiece 5, by changing the diameter and shape of the diamond | -o tip 9, grooves, grooves, and other complex shapes can be obtained in thin-walled parts of fragile non-metallic materials, for example, quartz glass, synthetic metal , mineral ceramics, etc. The reason for reducing the cutting force is the ability to create adjustable ultrasonic oscillations of the instrument with an amplitude from fractions of a micron to several tens of microns, while The exhibits' required magnitude depends mainly on the technical capabilities of the ultrasonic oscillating system 16, and not on the kinematics of the machine containing gaps in the kinematic links, since the original 1 (initial position) gap between the tool face and the workpiece end face varies - increases with changing tool length. A change in the oscillation amplitude of the tool allows you to adjust the cutting force. After the first pass, material of a predetermined depth, for example, L (Fig. 3), is removed. This leads to an increase in the gap 15 between the tool 8 and the surface 6 to be processed. Since it is impossible to increase the material removal rate in a single pass by more than depth L, taking into account the material properties of this workpiece, in order to get the depth of processing in the second pass, it is also equal to L, preserving the relative position of the workpiece and the tool, increase the amplitude by a value acceptable for a given material, which is equal in this case L. Although the amplitude has increased compared to the initial value by an amount L, the removal of material in one pass It remains practically unchanged, ie. e. the quantity of material removal during processing is always uniform in each pass, despite to high amplitude. If it is necessary to process the cavity with a depth of more .. more than the maximum value of the allowable amplitude of the longitudinal oscillations of the tool 8, then the processing is carried out in steps with discrete vertical iodine, for example, table 1, every 1 time controlling the vertical feed by the magnitude of the vertical interchange of the reference plane . In this case, each time between the surface - toriiii K) and the already processed surface, a gap is left, for example, equal to one-third of the maximum amplitude, and then the production proceeds deeper processing from 7 times to the maximum amplitude of the longitudinal ultrasonic oscillations of the instrument. 8, and so on, until a complete processing of the entire depth L of the blank 5 is repeated.

Д.ш Г1о.т чени пазов с пе)еменным г;онеречны .м сечением обработку Гроиз аод т с переменной амнлитудой при горизонта.л.ном неременкнии стола 1.D.Sh.To.t of grooves with an alternate g; are not transverse to the cross section of the processing of the groove with variable amplitude at the horizontal level of the table 1.

Наличие техно.,к нчеекого упора базовой горизонтальной нлоскостьк; вол ет:The presence of techno., To the rest of the base horizontal horizontal layout; will:

и с кл IO ч и т ь м ех а н и ч ее кое д а B:I е и и е струме1гга 8 на хрупкую заготовку 5 и самым 1аран1ировать заготовку 5 отчайных новг)е кдений ее а;;мазным иаконечпиком 9;and with cl IO h and m and n and h its something a and B B: I and I and strumerygga 8 on the fragile workpiece 5 and the most to guarantee the workpiece 5 otchichnyh ng) e kdeniyu its ;;

К()нтро.1иро15ать текунхес изменение { тактической -.лубины паза нри обработке, так как поверхность 6 может быть, нанримс). за1)1)Г1а техно.тогическими крепежными ;,,ета .ч ми при пезначителыН)1х 1абарит1-П; х размерах самой обрабаты аемой заготовки о;K () ntro.1iro15at current Tichenes {tactical -. Depth groove nt processing, since the surface 6 may be nanrits). 1) 1) Techno-technological fasteners ;, eta. h mi with user characters;) 1x 1 size; 1-П; x dimensions of the workpiece itself;

копГ-ролировать фа к 1ическ ю величину вс1)гика.пьиого неремен1ени CTO.ia пэи д| скре1п(;й вертикальной нодаче инструме: та 8.copy-roll the fa to 1 magnitude vs1) geek.piyogo timelessness CTO.ia pei d | scratch (; th vertical submission tool: that 8.

Пример. Паз г,лубиной 5 мкм в минера .токерамичсской заготовке бьгт изготов;и н на ул 1/гразвуковом стагпче. Частота колебаН Й инст})умеита составл /га 22 кГц, амил -;туда бьгта вз та 10 мкм, чис.по оборотов 3000 об/мин.Example. A groove of g, a bast of 5 μm in a mineral for ceramics billet was manufactured, and it was on 1 / grozvukovy stagpche. The frequency of the oscillation inst.}) Was 22 kHz per hectare, amyl -; there it was taken 10 μm, with a speed of 3000 rev / min.

В ппшндель ультразвукового станка закрепл /1й инструмент е наконечником из ал6An ultrasonic machine has been fixed in the pschndeel / 1st tool with a tip made of al6

маза АСЛ. 125/100, а на етоле етанка закрепили тс :но;1огический упор (блок плиток) и обрабатываемую заготовку. Разность но lUiicoTe между ними была вз та 5 мкм. Торец алмазного инструмента иодводим до касани с поверхностью блока плиток. Горизонтальным нере.меп1.ением CTo;ia установили инструме1-1т над местом обработки паза в заготовке с зазором 5 мкм и зафиксирова .ти это взаим1:ое )ае11оложеиие инетруменT;; и заготовки. Включили подачу рабочей жидкости - воды в зону обработки; инст )ументу сообщили врапгение и ультразвуKoiHi ie к(хтебаии , зате.м с учето.м свойств хрупкости ма7ериала и жесткоети 1со.метрическо1о профил обрабатывае.мой заготовки толП1.иной 2 мм величили амплитуду до 10 мкм. что равно сумме величии: зазор - 5 мкм и глубина обрабатывае.мого наза 5 мкм и. переменна далее в горизонтальной плоскости заготовку относительно ннетрумента , произнести обработкх наза.MAZ ASL. 125/100, and on the etol etanka they fixed: but; a logical stop (block of tiles) and the workpiece being processed. The difference but lUiicoTe between them was taken 5 µm. The end of the diamond tool and lead to touch with the surface of the block of tiles. CTo; ia was installed with a tool of 1–1 m above the machining point of the groove in the workpiece with a gap of 5 μm and fixed. This is a mutual one: a) inertrue; and blanks. Turned on the flow of working fluid - water in the treatment area; The instrument was informed of the impact and ultrasound of KoiHi ie to (hebaiah, then, taking into account the properties of the fragility of the material and the hardness of the cobalt profile of the workpiece. The blank of 2 mm magnified the amplitude to 10 microns, which is equal to the sum of greatness: clearance - 5 microns and the depth of the machined 5 mm micron and alternating in the horizontal plane the workpiece relative to the tool, say machined na.

ipii этом г.;1уби1- а обработк - нрактически |)авна ве.тпчинс амнлитуды (минус зазо| ) 5 мкм) ко.чеб ний )абочего торца алмазногс} инетрумет а, так как износ И1;струMCHia очень ма.:|. (корос1ь обработки, нап )нме|), 1нес1;1 иазоз глубиной 5 мкм в одной детали кл мннералокерамики толщиной ipii of this city; 1ubi-a-machining - practically |) avna ve.tpchins amnlituda (minus zazo |) 5 micron) of the working end of the diamond face, since the wear of I1; structure of the CHia is very small.: | (form of processing, nap) nme |), 1nes1; 1 and an azozoz depth of 5 microns in a single piece of ceramic ceramics with a thickness of

I I мни, 1ри этом точность обработки выд.ержана в пределах - I мк.м. Пронесс обработки пред.тож:ениы.5 способом .leiKo иоддгаетс автоматизациг:, глубин .а иаза регу.лируетс и обеепечиваетс точностью поддержапи величины амп, ПРОДОЛЬНЫХ ультразвуков1з1х колебаний инструмента и iic зав11сит от кинематики станка в целом.I I tell me, this processing accuracy is issued within the limits - I micron. The processing of the predigozh: Yeni.5 process. The .leiKo method automates: the depths of the information are adjusted and ensured by the accuracy of the amp value, the longitudinal ultrasound of the instrument and the iic result from the kinematics of the machine as a whole.

1one

Claims

METHOD OF ULTRASONIC DIMENSIONAL PROCESSING, according to which the tool, driven into rotation, report ultrasonic vibrations, characterized in that. with the increase in the accuracy of processing of microbases in brittle materials. preliminary, the cutting edge of the tool is set with a gap relative to the workpiece, and the processing is carried out cyclically, informing the tool of an amplitude equal to the maximum possible feed for a given material, and at the end of each cycle, increase the amplitude by the value of the maximum feed.