Изобретение относитс к инженерно-геологическим изыскани м в горном деле и может быть использовано дл определени несущей способности осно vanmi соорулсений и элементов систем разработки месторождений полезных ис копаемых, работающих при сложном напр женном состо нии. Известен способ определени прочности грунта, включающий погружение в него зондар измерение нормального давлени грунта и сопротивлени его сдвигу по боковой поверхности при повороте зонда, вьтолнен юго в виде крыльчатки l . Недостаток данного способа состоит в ограниченной области применени так как он позвол ет измер ть прочность только при одном врще напр жен ного .состо ни и не может быть использован дл определени свойств Прочных грунтов и горных пород (ВВИДУ трудности внедрени и поворота Зонда в них). Наиболее близким по технической сущности к изобретению вл етс , основанньй на измерении нормаль ного давлени и предельного сопротив лени сдвигу, 2J . Одлако известный способ применим Дл огфеделени прочности только рыхтгых горных пород. Кроме того, при этом способе варьируют только величину нормального давлени , в св зи с чем с его помощью невозможно досто верно определ ть прочность пород в Сложном л.з.пр ;кенном состо нии, возннкаю цем в окрестности таких сооруже ний, как фундаменты, ш-щозы, плотины и ТоД, Этим обусловлена низка точность . М9обрет нн - повьш1е;ние точHOCT i . Поставлгекча цель достигаетс тем что согласно способу определени про ности. кассиваг основанноед на измере нии нормального давлени и предельнего сопротинлени сдвигу, определ ю напр женное состо ние перетачки, обр зовапной кеж,чу скважинами, создают нагрузку, привод щую к требуемому нпр лссчгному состо нию перемычки, а за1е - прикладывают сдвигающую до раз руше и перемычки и по соотношению измеренные величин суд т о прочности На чертеже представлена схема, по сн юща осуществление способа. На схеме обозначены скважина 1, пробуренна в исследуемом массиве 2, в которую помещен расшир емый зонд 3, состо щий из независимых компонент 4 и 5, скважина 6, измен юща напр женно-деформированное состо ние окрестности скважины 1, созданное естественными напр жени ми 7, действующими в массиве 2, и перемычка 8 между скважинами 1 и 6. Способ осуществл етс следующим образом, В начале бур т скважину 1, в которую помещают многокомпонентный расшир емьш зонд 3. Вблизи скважины 1 бур т скважину 6 или иную полость (наприм§р , выработку), причем скважина 1 расположена на рассто нии .1,2 - 2,5 диаметра второй из них, котора измен ет картину напр жений в окрестности сквалшн 1 и 6, в частности, в перемычке 8 мелоду ними, Поле напр жений в ней можно определить по изменению нормального давлени на компонентах зонда 3, Измен давлени в компонентах . 4, создают в перемычке 8 нагрузкуз привод щую к требуемому напр женному состо нию. Затем, постепенно повыша нагрузку на перемычку 8 с помощью компоненты 5, добиваютс ее разрушени , о чем суд т по резкому изменению давлени на компоненты зонда и по соотношению измеренных величин суд т о прочности массива. Пример. Определение несущей способности междукамерного целика. Работы провод т в междукамерном целике панели И-5 на глубине 90-93 м. .Породы целика - песчаник серьш среднезернистый с прочностью образцов на сжатие (о..|. 2100 кг/см , на раст жение (jp 100 кг/см и модулем Юнга 7x10f5 кг/см. Всего провод т 36 опробований. Скважину 1 бур т диаметром 72 мм с помощью станка ГП-1, в нее на рассто нии 1,2 м от усть помещают дв тскомпонентный гидродеформометр , создают с его,помощью равномерную нагрузку на стенки скважины кг/см. Опыты различаютс величиной горного давлени 7, шириной перемычки 8 между скважинами 1 и б, диаметром возмущающей скважины 6 (072 мм и Ф 105 мм) и сдвигающей нагрузкой. В опыте № 16 скважину 6 бур т диаметром 105 мм, оставив перемычку 8 толщиной 30 мм над скважиной 1. При этом давление.в компонентах мен етс . В компонентах, расположенных горизонтально, давление падает на 28 атм, а в вертикальной ком поненте 5 - на 46 атм. По этим данным методом конечных элементов определ ют естественные напр жени 7 в междукамерном целике 6х 62 кг/см, ( кг/см . Затем нагрузку горизон тальными компонентами 4 довод т до 200 кг/см (при этом горизонтальные напр жени в центра перемычки между скважинами станов тс вдвое большими чем в моделируемом междукамерном целике ) , а затем поднимают давление вертикальной компоненты 5 до разруше ни перемычки 8, которое наступает при P,vjaj,(4 340 кг/см . Прочность массива на сдвиг 160 кг/см. Обобщение данных 36 опытов показывает , что прочность массива в услови х междукамерного целика ниже проч ности образцов по сжатию в 2,6, а по раст жению - в 7,5 раза. В то же врем , при проектировании толщины целиков прин то, что их прочность и по сжатию и по раст жению в 8 раз ниже, чем прочность образцов. Это позвол ет снизить толщину целиков на 20,5% или на 1,5 м. При общей длине целиков в панели И-5 3,4 км это позвол ет дополнительно извлечь 91800 92 полиметаллической руды или при плотности песчаников 2,7 т/м. 248 тыс. т. Преимущество предлагаемого способа заключаетс в повышении точности получаемых данных, так как он дает возможность во врем измерений моделировать процессы, происход щие в массиве в окрестности конкретного сооружени , что позвол ет вести проектирование с меньшими запасами прочности. Способ можно использовать дл определени прочности не только рыхлых, но и скальных грунтов (поскольку с помощью сдвига можно разрушить породу любой прочности), а также за счет того, что результаты можно примен ть не только дл проектировани трубопроводов, но и дл любых сооружений, создающих в массиве сложное напр женное состо ние .