Изобретение относитс к тепловым измерени м, а именно к устройствам дл измерени количества тепла, пер носимого теплоносителем в системах теплоснабжени . Известно устройство дл измерени количества тепла, содержащее расход мер, измеритель разности температур и множительное устройство С1 . Од ако в данном устройстве не учитываетс изменение плотности и удельной энтальпии теплоносител , ч не позвол ет измер ть количество теп ла с высокой точностью. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности вл етс устройство дл измерени количества тепла, содержащее расходомер, мосто вую схему, состо щую из двух параллельно включенных цепей, точки соединени которых, вл ющиес выходной диагональ, мостовой схемы, подключены к входу врем -импульсного преобразовател , при этом перва цепь включает в себ последовательно соединенные термопреобразователь сопротивлени пр мого потока теплоносител , первый и второй резисторы а втора цепь - последовательно соединенные третий резистор, термопреобразователь сопротивлени обратного потока теплоносител и четвертый резистор, первый ключ, управл ющий- вход которого соединен с первым выходом врем -импульсного преобразовател , второй выход которого соединен с управл ющим входом второго ключа, вход которого подключен к nepBQMy выходу источника тока, а выход - к точке соединени первого и второго резисторов, п тый резистор t2 J. Недостатком известного устройстг ва вл етс то, что его чувствительность пропорциональна величине расхода теплоносител , из-за чего невоз можно обеспечить необходимую точност измерени при малых расходах теплоно сител , когда мост питаетс соответственно -уменьшенным током. Цель изобретени - повьппение чувствительности и точности измерени при малых расходах теплоносител . Поставленна цель достигаетс тем, что в устройство дл измерени количества ..тепла, содержащее расходомер , мостовую схему, состо щую из двух параллельно включенных цепей , точки соединени которых, вл ющиес выходной диагональю мостовой схемы, подключены к входу врем импульсного преобразовател , при этом перва цепь включает в себ последовательно соединенные термопреобразователь сопротивлени пр мого потока теплоносител ,- первый и второй резисторы, а втора цепь последовательно соединенные третий резистор, термопреобразователь сопротивлени обратного потока теплоносител и четвертый резистор, первый ключ, управл ющий вход которого соединен с первым выходом врем -импульсного преобразовател , второй выход которого соединен с управл ющим входом второго ключа, вход которого подключен к первому выходу источника тока, а выход - к точке соединени первого р второго резисторов, п тый резистор, введены блок сопр жени , третий и четвертый ключи, управл к цие входы которых соответственно соединены с первьау и вторым выходами врем -импульсного преобразовател , а входы - соответственно с входами второго и первого ключей, при этом выход третьего ключа подключен к точке соединени термопреобразовател сопротивлени обратного потока и четвертого резистора, последовательно с которым во вторую цепь включен п тый резистор, причем точка соединени четвертого и п того резисторов подключена к выходу четвертого ключа, вход которого соединен с вторым выходом источника тока, выход первого ключа соединен с точкой соединени термопреобразовател сопротивлени пр мого по,тока и первого резистора, а выход расходомера через блок сопр жени подключен к управл ющему входу врем -импульсного преобразовател . На чертеже представлена функциональна схема устройства. Устройство содержит расходомер 1, мостовую схему, состо щую из двух цепей , перва из которых включает в себ термопреазВразователь 2 сопротивлени пр мого потока теплоносител , первый и второй резисторы 3 и 4 а втора цепь включает в себ термопреобразователь 5 сопротивлени обратного потока теплоносител , третий 6, четвертый 7 и п тый 8 резисторы , первьй ключ 9, источник 10 тока , второй ключ 11, врем -импульсный преобразователь (ВИЛ) двойного интегрировани , включшощий в себ интегратор 12, компаратор 13, блок Т4 управлени , генератор 15 опорной частоты, вентильную схему 16 и счетчик 17 импульсов, третий ключ 18, четвертый ключ 19 и блок 20 сопр жени . Устройство работает следующим образом . I Сигнал, поступающий от расходомеpa 1, трансформируетс блоком 20 сопр жени в импульс запуска цикла преобразовани . При поступлении этого импульса на управл ющий вход .блока 14 управлени на его первом выходе (вых.1) по вл етс управл ющий сигнал 1, который переводит ключи 9 и 18 во включенное состо ние . С этого момента начинаетс первый такт преобразовани , в течение которого источник 10 тока подклю чен к точкам в и г мостовой схемы. Напр жение с выходной диагонали мос товой схемы (трчки л,5 ). поступает на интегратор 12 и напр жение на его выходе возрастает. Длительность перт вого такта интегрировани Т задаетс блоком управлени По окончании пер-вого такта по сигналу с блока управлени ключи 9 и 18 переход т в выкл ченное состо ние, а ключи 11 и 19 во включенное. С этого момента начинаетс второй такт преобразовани длительностью t, в течение которого источник 10 тока подключен к точкам див мостовой схемы. Это вызывает разр д интегратора. напр жение на выходе интегратора достигнет начального уровн , срабатьшает компа ратор 13, по сигналу которого блок управлени переводит ключи 11 и 19 в отключенное состо ние. Второй такт закончен. В течение второго такта сигналом с выхода блока управлени открываетс вентильна схема 16, и на счетчик 17 поступает сери импуль сов от генератора 15. Цикл преобразовани закончен. Устройство находит с в ждущем режиме до постзтлени следукщего импульса с блока сопр жени . Пол рность подключени источ-г ника тока в первом и втором тактах, а та.кже величины резисторов мостовой схемы так, что длительность второго такта вьфажаетс зависимость (Ч-) R. -«/R. т, (Я 4Vh где R и RI, - сопротивление термопре2 образователей 2 и 5 сопротивлени соответствен но; a,b,c,dиK- посто нные коэффициенты, величины которых завис т от величин сопротивлений IL,R, R,R7 и Rg резисторов 3,4,6,7 и 8 соответственно - Rfc Rr d RJ ТГ где т - длительность первого такта интегрировани . Конкретные эначени этих коэффициентов завис т от типа передаточной характеристики расходомера (линейна или квадратична ) и градуировок термопреобразователей сопротивлени и определ етс расчетни путем. Например, дл расходомера переменного перепада давлени (квадратична характеристика) с платиновым термопреобразоЕлтелем сопротивлени в пр мом потоке и медньи в обратном потоке с начальник сопротивлением 100 Ом выражение (1) должно быть следукйцим:, R. -0,9055/Rx +-(1,084 1 V a(Rt/« |-Pt5 ЛлЛЛ I Методическа погрешность вьражени (1) по отношению к действительной тепловой мощности (с учетом плотности , удельной энталыши) в диапазонах температур пр мого потока 60-150 с, обратного 30-70 С и при перепаде 20-100 С при соответствующем подборе коэф4 1циентов (2) не превыпает ±0,25%, Следовательно, .длительность t и,соот ветственно, число импульсов N, / t, поступивщих на счетчик за один цикл преобразовани , пропорциональны тепловой монщости. Так как частота следовани серий пропорциональна расходу теплоносител , то число импульсов N ZNj(, зарегистрированных счетчиком за определенный промежуток времени Jt,пропорционально количеству тепла. Функци блока сопр жени заключаетс в нормировании выходного сигнала расходомера, например, если выходной сигнал расходомера аналоговый в виде тока (напр жени ), то блоком сопр жени вл етс преобразователь токThe invention relates to thermal measurements, namely, devices for measuring the amount of heat transferred by a coolant in heat supply systems. A device for measuring the amount of heat is known, comprising a flow rate measure, a temperature difference meter and a multiplying device C1. However, in this device, the change in the density and specific enthalpy of the heat carrier is not taken into account, and it does not allow the amount of heat to be measured with high accuracy. The closest to the proposed technical entity is a device for measuring the amount of heat containing a flow meter, a bridge circuit consisting of two parallel-connected circuits, the junction points of which are the output diagonal, the bridge circuit, are connected to the input of a time-pulse converter, in this case, the first circuit includes series-connected resistive temperature transducer of the heat transfer fluid, the first and second resistors and the second circuit - series-connected third slits a stop, a resistive temperature transducer of the heat carrier and a fourth resistor, the first switch whose control input is connected to the first output of a time-pulse converter, the second output of which is connected to the control input of the second switch whose input is connected to the current source output nepBQMy and - to the point of connection of the first and second resistors, the fifth resistor t2 J. The disadvantage of the known device is that its sensitivity is proportional to the flow rate of the coolant, which is but to provide the desired accuracy at low flow rates Teplon CITEL, respectively when the bridge is powered -Reduction current. The purpose of the invention is to increase the sensitivity and accuracy of measurement at low flow rates of the coolant. The goal is achieved by the fact that the device for measuring the quantity of heat containing a flow meter, a bridge circuit consisting of two parallel-connected circuits, the junction points of which, being the output diagonal of the bridge circuit, are connected to the time input of the pulse converter, the first the circuit includes series-connected direct flow heat transfer resistive temperature transducers, the first and second resistors, and the second series of a series-connected third resistor, thermal converters for the resistance of the return flow of the coolant and the fourth resistor, the first key, the control input of which is connected to the first output of the time-pulse converter, the second output of which is connected to the control input of the second switch, the input of which is connected to the first output of the current source, and the output to the point the connections of the first p of the second resistors, the fifth resistor, are entered the interface block, the third and fourth keys, the control of which inputs are respectively connected to the first and second outputs of the time-pulse converter, and inputs - respectively with the inputs of the second and first switches, while the output of the third key is connected to the connection point of the reverse flow resistive temperature transducer and the fourth resistor, in series with which the fifth resistor is connected to the second circuit, and the connection point of the fourth and fifth resistors the key, the input of which is connected to the second output of the current source, the output of the first switch is connected to the connection point of the forward transducer, current and first resistor thermal converter, and the output The flow meter is connected to the control input of a time-pulse converter through a interface unit. The drawing shows the functional diagram of the device. The device contains a flow meter 1, a bridge circuit consisting of two circuits, the first of which includes a thermocoupler 2 direct flow resistance of the heat carrier, the first and second resistors 3 and 4 and the second circuit includes a heat transducer 5 resistance of the reverse flow of the heat carrier, the third 6 , the fourth 7 and fifth 8 resistors, the first switch 9, the current source 10, the second switch 11, the dual integration time-impulse converter (VIL), including the integrator 12, the comparator 13, the control unit T4, the generator 15 pilots at, gate circuit 16 and the counter 17 pulses the third switch 18, the fourth switch 19 and interface unit 20. The device works as follows. I The signal from the flow meter 1 is transformed by the mating unit 20 into a pulse starting a conversion cycle. When this pulse arrives at the control input of the control unit 14, a control signal 1 appears at its first output (output 1), which switches the keys 9 and 18 to the on state. From this moment, the first conversion cycle begins, during which the current source 10 is connected to points b and g of the bridge circuit. Voltage from the output diagonal of the bridge circuit (tracks L, 5). enters the integrator 12 and the voltage at its output increases. The duration of the first integration cycle T is set by the control unit. At the end of the first cycle, according to the signal from the control unit, the keys 9 and 18 switch to the off state, and the keys 11 and 19 to the switched on state. From this moment begins the second cycle of the conversion with duration t, during which the current source 10 is connected to the div points of the bridge circuit. This causes an integrator discharge. the voltage at the output of the integrator reaches the initial level, the comparator 13 triggers, on a signal from which the control unit switches the keys 11 and 19 to the disconnected state. The second beat is over. During the second cycle, the valve circuit 16 opens with a signal from the output of the control unit, and a series of pulses from the generator 15 is fed to the counter 17. The conversion cycle is completed. The device finds s in the standby mode until the next impulse is released from the interface block. The polarity of the connection of the current source in the first and second cycles, as well as the magnitude of the resistors of the bridge circuit, so that the duration of the second cycle shows the dependence (H-) R. - "/ R. t, (I 4Vh where R and RI, are the resistance of thermoconductor 2 and 5 resistors, respectively; a, b, c, d, and K are constant coefficients, the magnitudes of which depend on the resistance values IL, R, R, R7 and Rg 3,4,6,7 and 8, respectively - Rfc Rr d RJ ТГ where m is the duration of the first integration cycle. The specific values of these coefficients depend on the type of transfer characteristic of the flow meter (linear or quadratic) and graduations of resistance thermocouples and are calculated by. For example, for a variable differential meter Notes (quadratic characteristic) with platinum thermal resistance resistor in the forward flow and copper in the return flow with a head resistance of 100 Ohm, expression (1) should be: R. R. -0.9055 / Rx + - (1.084 1 V a (Rt / “| -Pt5 LLLL I Methodological error of an impingement (1) with respect to the actual thermal power (taking into account the density, specific enthalysh) in the temperature ranges of the forward flow 60-150 s, reverse 30-70 C and at a difference of 20-100 C the appropriate selection of coefficient 4 of patients (2) does not exceed ± 0.25%; Consequently, the duration t and, respectively, GOVERNMENTAL, the number of pulses N, / t, postupivschih on the counter for converting one cycle of heat proportional monschosti. Since the serial frequency is proportional to the flow rate of the coolant, the number of pulses N ZNj (recorded by the counter for a certain period of time Jt is proportional to the amount of heat. The function of the interface unit consists in normalizing the output signal of the flow meter, for example, if the output signal of the flow meter is analog in the form of current ( voltage), then the interface is the current converter