Изобретение относитс к радиоизмерительной технике и может быть использовано при эксплуатации сложных радиотехнических и телевизионных комплексов (РТК) в услови х эксплуатации на объектах и при лабораторных измерени х длинньах СВЧ-трактов. Наиболее близким техническим решением к предлагаемому вл етс устройство дл измерени потерь в длинных СВЧ-трактах, содержащее СВЧ-генератор, последовательно соед ненные направленный ответвитель отр женной ВОЛНЫ, первый направленный ответвитель падающей волны, к втори ному каналу которого подсоединен первый управл емый отражательный фазовращатель, а также второй направленный ответвитель падающей волны, к вторичному каналу которого подсоединен второй управл емый отра жательный фазовращатель, детекторны датчик, выход которого через селективный усилитель подключен к индика тору, при этом управл ющие входы первого и второго управл емых отражательных фазовращателей соединены с выходами переключател , выход основного канала первого направленного ответвител падающей волны и вход основного канала второго напра ленного oтвeтвJ тeл ; падающей волны вл ютс соответственно входами дл подключени исследуемого СВЧ-тракта Однако известное устройство не обеспечивает высокую точность измер НИИ, что обусловлено использованием аналоговых фазовращателей, имеющих большие потери. Цель изобретени - повышение точ ности измерений. Дл достижени поставленной цели устройства дл измерени потерь в д инньк СВЧ-трактах, содержащее СВЧ генератор, последовательно соединен ные направленный ответвитель отраже нойволны, первый направленный отве витель падающей волны, к второму каналу которого подсоединен пёрвы.й управл емый отражательный фазовращатель , а также второй направленный ответвитель падающей волны, к втори ному каналу которого подсоединен второй управл емый отражательный фазовращатель, детекторный датчик, выход которого через селективный усилитель подключен к индикатору, при этом управл ющие входы первого и второго управл емых отражательных фазовращателей соединены с выходами переключател , подключенного к исто нику управл ннцего сигнала, выход основного канала второго направленного ответвител падающей волны и вход основного канала второго .направленного ответвител падающей волны вл ютс соответственно входа дл подключени исследуемого длинного СВЧ-тракта, введены третий направленный ответвитель падающей волны, некалиброванный плавный фазовращатель и делитель СВЧ-мощности, первый управл емый отражательный фазовращатель состоит из первого дискретноуправл емого СВЧ-модул тора и подвижного короткозамыкател , установленного на его выходе, а второй управл емый отражательный фазовращатель состоит из второго дискретно-управл емого СВЧ-модул тора и неподвиж-ного короткозамыкател , установленного на его выходе, при этом вход делител СВЧ-мощности соединен с выходом СВЧ-генератора, к первому выходу делител СВЧ-мощности подсоединен вход основного канала направленного ответвител отраженной волны, а второй его через некалиброванный плавный фазовращатель соединен с основным каналом третьего направленного ответви.тел падающей волны, вторичный канал которого включен между вторичным каналом направленного ответвител отраженной волны и входом детекторного датчика. На чертеже приведена структурна электрическа схема устройства дл измерени потерь в длинных СВЧ-трактах . Устройство дл измерени потерь в длинных СВЧ-трактах, содержит СВЧ- генератор 1, последовательно соединенные направленный ответвитель 2 отраженной волны, перв;ый направленный ответвитель 3 падающей волны, к вторичному каналу которого подсоединен первый управл ем ай отражательный фазовращатель 4, а также второй направленный ответвитель 5 падающей волны, к вторичному каналу которого подсоединен второй управл емый отражательный фазовращатель 6, детекторный датчик 7, выход которого через селективный усилитель 8 подключен к индикатору 9, при этом управл ющие входы первого и второго управл емых отражательных фазовращателей 4 и 6 соединены с выхорцами переключател 10, выход основного канала первого направленного ответвител 3 падающей волни и вход основного канала второго направленного ответвител 5 падающей волны вл ютс соответственно входами дл подключени исследуемого СВЧ-тракта 11, третий направленный ответвитель 12 падающей волны, некалиброванный плавный фазовращатель 13 и делитель 14 СВЧ-мощности, первый управл емый отражательный фазовращатель 4 состоит из первого дискретно-управл емого СВЧ-модул тора 15 и подвижного короткозамыкател 16, установленного на его выходе, а второй управл емый отражательный фазовращатель б состс ит из второго дискретно-управл емог СВЧ-модул тора 17 и неподвижного короткозамыкател 18, установленног на его выходе, при этом вход делител 14 СВЧ-мощности соединен с выходом СВЧ-генератрра 1, к первому выходу делител 14 СВЧ-мощности подсоединен вход основного канала направленного отв.етвител 2 отражен ной волны, а второй его выход через нека11и6рованный плавный фазовращатель 13 соединен с основным -каналом третьего направленного ответвител 12 падающей волны, вторичный канал которого включен между вторичным каналом направленного ответвител 2отраженной волны, и входом детектора датчика 7, а также источник 19 управл ющего сигнала и рагрузку 20. Устройство дл измерени потерь в длинных СВЧ-трактах работает еледующим образом. Вначале манипулирующий сигнал от СВЧ-генератора 1 через переключа тель 10 подают на дискретно управл емый СВЧ-модул тор 17. Регулиру фазу сигнала направленного ответвител 12 с помощью ручного некалибро ванного плавного фазовращател 13 добиваютс максимальных показателей индикатора 9. Эти показани фиксиру ют oij. Затем подают манипулирующий сигнал от источника 19 управл ющего сигнала через переключатель 10 на дискретно-управл емый СВЧ-модул тор 15, установленный на выходе первого направленного ответвител 3. Положе ние ручки некалиброванного плавного фазовращател 13 при этом остаетс неизменным. Плавно передвига подви ный короткозамыкатель 16, добиваютс максимальных показаний индикатора 9 фиксируют, показани индикатора 9сС2 Отношение d-i, / ei-2 позвол ет в первом .приближении (более точна формула учитывает переходное ослабление первого направленного ответвител 3(K,j,-j) Л /коэффициенты отражени нагр ки (Гд),длинного исследуемого СВЧтракта 11 ( Гд ) и имеет вид t-KJ) l.rj определить модуль коэффициента передачи длинного исследуемого СВЧ-тракта с учетом его реальной нагрузки. При передаче манипулирующего сигнала источника 19 через переключатель 10, установленный на выходе второго направленного.ответвител 5, отраженный во втором направлении ответвител 5 и от иных, неоднородностей сигнал, прошедшей основной тракт направленного ответвител 2 в сторону детекторного датчика 7, можно представить в следующем виде -j uil+S | g первый полупе отр | отр|« риод манипул цииf и„,0...,|0.,|е-(--1|„.,е-И.) - во второй период манипул ции; сигнал, определ емый существующими в тракте отражени ми и направленностью напр вленного ответвител 2 (согласованна нагрузка на выходе первого управл емого отражательного фазовращател 4 считываетс идеальной ); сигнал, прошедший через второй направленный ответвитель 5, отразившийс от неподвижного короткозамыкател 18 на выходе первого , управл емого отражательного фазовращател 4 и поступаю.щий в сторону детекторного датчика- 7. Использу аппарат векторных диаграмм на комплексной плоскости можно записать - где ijf -отр огрз- огр%э Узел селективного выделени производит операцию 1 oтp cтpз- Wpз 5 -% Согласно этой формулеУду будет равно ±Ч)трЗ ) вьщеленный селективным силителем 8 сигнал будет равен сигалу с второго направленного ответител 5 в случае, если 4 О и Я .Но гол случаен и может быть определен олько в момент данногоизмерени оэффициента передачи длинного СВЧракта . Следовательно, в отсутствии игнала от третьего направленного тветвител 12 выделить сигнал U.,-.,, ельз . На вход детекторного датчика 7, роме сигнала от направленного ответител 2(Ujyp )подают сигнал от ретьего направленного ответвител 2, назовем его Орп, сигнал и -10 I используетс on I «onl л выделени сиг нала UoT.p. При воздейтвии на вход детекторного датчика игналовиоп ийдтррезультирующий сигнал на входе приемника равен по амплитуде | рез|-1| ог,Г |%Г- 1 оп||%|-« где о6 , или fv:5;, (оп Иа#1ользу теоремусинусов легко получить формулу дл угла междуOj, Il-. . Si п А р-С05 od Таким образом, вектор U-gj описыв етс следукнцей системой Ii4..i(l.p.,pcosot . . tp-g- r p-cosot Согласно этой системе при из менениеЫ в пределах более 180° вызо вет изменение/i в пределах более 180 При изменени хрреализуютс услови или 5f 55, следовательно, возможно вьвделение сигнала ) Следовательно , регулиру фазу сигнала и наблюда за показани ми индикатора можно обеспечить условие. 0 или по максимуму выдел емого сигнала. Таким образом, определ етс ot-j. При определении регулируетс cL с помощью подвижного короткозамыкател 16, чем и обеспечиваетс условие 1 О или ( при максимуме показаний индикатора 9. При измерении методом замещени используетс переменный прецизионный аттенюатор 2. Посде определени otj сигнал манипул ции от источника 19 подают на дискретно-управл емый СВЧ-модул тор i 15, установленный на выходе первого направленного ответвител 2, подвижным короткозамыкателем 16 добиваютс максимальных показаний индикатора 9 и затем регулируют вводимое затухание переменным прецизионным аттенюатором 21 до обеспечени равенства oCj Модуль коэффициента передачи определ ют по шкале переменного прецизионного аттенюатора 21. Потери К в первом приближен-ни равн ютс половине введенного переменным прецизионным аттенюатором 21 затухани . Предлагаемое устройство имеет более высокую точность измерений.The invention relates to radio metering technology and can be used in the operation of complex radio engineering and television complexes (RTC) under conditions of operation at facilities and in laboratory measurements of long microwave paths. The closest technical solution to the present invention is a device for measuring losses in long microwave paths, comprising a microwave generator, a serially connected directional coupler of a disconnected WAVE, the first directional coupler of the incident wave, to the secondary channel of which the first controlled reflective phase shifter is connected, as well as the second directional coupler of the incident wave, to the secondary channel of which the second controlled reflector phase shifter is connected, a detector sensor whose output is es selective amplifier is connected to the torus indica, the control inputs of the first and second reflective actuated phase shifters connected to the switch output, the main channel output of the first directional coupler of the incident wave and the second fundamental channel input voltage lennogo otvetvJ tel; the incident wave are respectively the inputs for connecting the microwave path under study. However, the known device does not provide a high accuracy of the measurement of scientific research institutes, which is due to the use of analog phase shifters that have large losses. The purpose of the invention is to improve the accuracy of measurements. To achieve this goal, a device for measuring losses in the microwave microwave paths contains a microwave generator, serially connected directional reflector coupler of the wave, the first directional incident wave picker, to the second channel of which the first controlled reflective phase shifter is connected, as well as the second directional coupler of the incident wave, to the secondary channel of which a second controlled reflective phase shifter is connected, a detector sensor, the output of which through a selective amplifier is connected The indicator is connected to the indicator, the control inputs of the first and second controlled reflective phase shifters are connected to the outputs of a switch connected to the source of the control signal, the output of the main channel of the second directional splitter and the input of the main channel of the second directional drop coupler are respectively the input to connect the studied long microwave path, introduced the third directional coupler of the incident wave, uncalibrated smooth phase shifter and microwave power divider , the first controlled reflective phase shifter consists of a first discretely controlled microwave modulator and a movable short circuit set at its output, and the second controlled reflective phase shifter consists of a second discretely controlled microwave modulator and a stationary short circuit, installed on its output, while the input of the microwave power divider is connected to the output of the microwave generator, to the first output of the microwave power divider is connected the input of the main channel of the directional tap of the reflected wave, and swarm through its smooth uncalibrated phase shifter is connected to the main channel of the third directional otvetvi.tel incident wave, the secondary channel is connected between the secondary channel reflected wave directional coupler and the input of the detection sensor. The drawing shows a structural electrical circuit of a device for measuring losses in long microwave paths. A device for measuring losses in long microwave paths, contains a microwave generator 1, a successively connected directional coupler 2 of the reflected wave, the first directional coupler 3 of the incident wave, to the secondary channel of which the first control is controlled and the second directional coupler an incident wave coupler 5, to the secondary channel of which a second controlled reflective phase shifter 6 is connected, a detection sensor 7, the output of which through a selective amplifier 8 is connected to an indicator 9, In this, the control inputs of the first and second controlled reflective phase shifters 4 and 6 are connected to the outlets of the switch 10, the output of the main channel of the first directional tandem 3 of the incident wave and the input of the main channel of the second directional taps 5 of the incident wave are the inputs for connecting the microwave path under study 11, the third directional incident wave coupler 12, the uncalibrated smooth phase shifter 13 and the microwave power divider 14, the first controlled reflective phase shifter 4 consists of the first A discretely controlled microwave modulator 15 and a movable short-circuit switch 16 installed at its output, and a second controlled reflective phase shifter will consist of a second discretely controlled microwave modulator 17 and a fixed short-circuit breaker 18 installed at its output, the input of the divider 14 of the microwave power is connected to the output of the microwave generator 1, to the first output of the divider 14 of the microwave power, the input of the main channel of the directional otv.tvitel 2 of the reflected wave is connected, and the second output of it through an unspecified smooth phase shifter 13 is connected to the main channel of the third directional coupler 12 of the incident wave, the secondary channel of which is connected between the secondary channel of the directional coupler 2 of the reflected wave, and the detector input 7 of the sensor, as well as the source 19 of the control signal and the load 20. A device for measuring losses in long microwave frequencies -tractions works in the following way. First, the manipulating signal from the microwave generator 1 through the switch 10 is supplied to the discretely controlled microwave modulator 17. By adjusting the phase of the signal of the directional coupler 12 using a manual uncalibrated smooth phase shifter 13, maximum indicators of the indicator 9 are obtained. These readings fix oij. A manipulating signal from the control signal source 19 is then fed through a switch 10 to a discretely controlled microwave modulator 15 installed at the output of the first directional coupler 3. The position of the knob of the uncalibrated smooth phase shifter 13 remains unchanged. Smoothly moving the moving short-docker 16, achieving maximum indications of indicator 9 is fixed, indications of indicator 9cC2 The ratio di, / ei-2 allows in the first approximation (a more accurate formula takes into account the transient attenuation of the first directional coupler 3 (K, j, -j) L / The reflection coefficients of the heating (Gd) of the long investigated microwave tract 11 (Gd) have the form t-KJ) l.rj to determine the modulus of the transmission coefficient of the long investigated microwave path taking into account its real load. When transmitting a manipulating signal source 19 through the switch 10, installed at the output of the second directional. Branch 5, reflected in the second direction of the coupler 5 and from other, non-uniformities, the signal passing the main path of the directional coupler 2 towards the detector sensor 7 can be represented as follows: j uil + S | g first half-open | ref | “manipulation period f and„, 0 ..., | 0., | e - (- 1 | „., eI) in the second manipulation period; the signal determined by the reflections and directivity of the tandem coupler 2 existing in the path (the matched load at the output of the first controlled reflective phase shifter 4 is considered ideal); The signal passed through the second directional coupler 5, reflected from the fixed short-circuit switch 18 at the output of the first, controlled reflective phase shifter 4, and coming in the direction of the detector sensor - 7. Using the apparatus of vector diagrams on the complex plane, you can write - where ijf - otgrz- ogr% e Selective Selection Node performs an operation of 1 opt of strut-Wpz 5 -% According to this formula, the signal will be equal to ± H) t3) the signal selected by the selective sili- tor 8 will be equal to the signal from the second directional responder 5 in the case if 4 O and I. But the goal is random and can only be determined at the time of this measurement of the transmission coefficient of a long MF signal. Consequently, in the absence of a signal from the third directional link 12, the signal U., -., Elz. The input of the detector sensor 7, the signal from the directional transponder 2 (Ujyp), is fed from the directional coupler 2, let's call it Orp, the signal and -10 I use the on I ' l selection of the UoT.p. signal. When ejected to the input of the detector sensor, the signal resulting from the signal at the receiver input is equal in amplitude | res | -1 | og, r |% r - 1 op ||% | - “where o6, or fv: 5 ;, (op ia # 1, using the theorem of sine, it is easy to obtain a formula for the angle between Oj, Il-. Si n A p-C05 od Thus , the vector U-gj is described by the following system Ii4..i (lp, pcosot. tp-g- r p-cosot) According to this system, when changing from more than 180 °, the change of / i to more than 180 condition or 5f 55, therefore, it is possible to indent the signal) Therefore, by adjusting the phase of the signal and observing the indications of the indicator, it is possible to ensure the condition 0 or the maximum of the extracted signal. Thus, ot-j is made. When determining, the cL is adjusted using the movable short-circuit switch 16, which ensures the condition 1 O or (with the maximum indication of indicator 9. When measuring by the substitution method, a variable precision attenuator 2 is used. After the determination of otj, the manipulation signal from source 19 serves on the discretely controlled microwave modulator i 15, installed at the output of the first directional coupler 2, the movable short circuit 16 obtains the maximum indication of indicator 9 and then adjusts the input attenuation by variables precision attenuator 21 to ensure equality oCj The magnitude of the gain modulus is determined by the scale of the variable precision attenuator 21. Loss K in the first approximation is equal to half the attenuation value entered by variable precision attenuator 21. The proposed device has a higher measurement accuracy.