Изобретение относитс к электроизмерительной технике, а именно к двухполупериодным выпр мител м сигн . лов, и предназначено дл выделени абсолютного значени напр жени с уменьшенной.температурной погрешностью . Известно устройство дл вьвделенй абсолютного значени напр жени содержащее операционный усилитель (ОУ), инвертирующий вход которого через резистор соединен с входной клеммой устройства, неинвертирукиций с шиной нулевого потенциала, а выход соединен с инвертирующим входом ОУ через две параллельные цепи отри цательной обратной св зи (ООС), состо щие из последовательно включенных диодов и резисторов, а также сумматор, первый вход которого соединен с входной клеммой устройства, второй - с точкой соединени диодаи резистора цепи ООС, а выход - с выходной клеммой устройства 1 Недостатками известного устройст ва вл ютс ограниченное быстродействие и больша температурна погре ность при малых уровн х сигналов, Быстродействие этого устройства ограничено скоростью, с которой ОУ включает один выпр мительный диод и выключает другой, При этом выходное напр жение ОУ должно изменитьс на величину, равную двойному падению напр жени на открытом диоде. Темпе ратурна погрешность устройства обу ловлена высокой температурной чувствительностью указанного падени напр жени на диоде. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности вл етс ус ройство дл вьщелени абсолютного з чени напр жени , содержащее ОУ, ин вертирующий вход которого через резистор соединен с входной клеммой устройства, неинвертирующий -с шиной нулевого потенциала, а выход соединен с инвертирующим входом через две параллельные цепи ООС, перва из ко торых состоит из последовательно включенных диода и резистора, и втора - из последовательно включенных резистора смещени , диода и резистора , сумматор, первый вход которого .соединен с входной клеммой устройства , второй-с катодом диода второй Цепи ООС, а выход - с выходной клеммой устройства, а также блок компенсации , состо щий из первого транзистора и двух резисторов, .причем кол .лекторный переход транзистора включеу параллельно резистору смещени , а эмиттерный - параллельно первому резистору, соединенному с источником питани через резистор Цель изобретени - снижение тем .пературной погрешности устройства. Поставленна цель достигаетс тем, что в устройство дл выделени абсолютного значени напр жени переменного тока, содержащее ОУ, инвертирующий вход которого через резистор соединен с входной клеммой устройства , неинвертирующий - с шиной нулевого потенциала, а выход соединен с инвертирующим входом через две параллельные цепи ООС, перва из которых состоит из последовательно включенных диода и резистора, а втора - из последовательно включенных резистора смещени , диода и резистора , сумматор, первый вход которого соединен с входной клеммой устройства , второй - с катодом диода второй цепи ООС, а выход - с выходной клеммой устройства, а также блок компенсации, содержащий первый транзистор и два резистора, выход блока компенсации подключен к аноду диода второй цепи ООС, в блок компенсации введены два термокомпенсирующих диода, которые соединены согласно последовательно, дополнительный ОУ и блок токового зеркала, состо щий из второго и третьего транзисторов и двух резисторов, причем инвертирующий вход дополнительного ОУ через резистор соединен с источником посто нного напр жени , неинвертирующий вход соединен с шиной нулевого потенциала, а выход с базой первого транзистора, эмиттер которого соединен с резистором, который подключен к шине нулевого потенциала, и через два последовательно согласно включенных терМокомпенсирующих диода - с инвертирующим входом дополнительного ОУ, а коллектор - с входом блока токового зеркала , который соединен с коллектором второго транзистора и базами второго и третьего транзисторов, в эмиттеры которых включены резисторы, соединенные с источником питани . На чертеже представлена принципи-, альна схема устройства. Устройство содержит операционный усилитель 1, инвертирукйций вход которого через резистор 2 соединен с входной клеммой 3 устройства, неинвертирующий - с шиной нулевого потенциала , а выход соединен с инвертируннцим входом ОУ через две параллельные цепи ООС, перва из которых состоит из последовательно включенных диода 4 и резистора 5, а втора - из последовательно включенных резистора б смещени , диода 7 и резистора 8, причем диоды 4 и 7 включены в противоположных направлени х, сумматор 9, первый вход которого соединен с входной клеммой 3, второй - с катодом диода 7, а выход - с выходной клеммой 10 устройства, блок 11 компенсации , состо щий из дополнительного ОУ 12, инвертирующий вход которого через резистор 13 соединен с источником 14 посто нного напр жени , неинвертирующий вход соединен с шиной ну левого потенциала, а выход - с базой первого транзистора 15, эмиттер ко-. торого через тор 16 соединен с шиной нулевого потенциала и через последовательно согласно включенные диоды 17 и 18 - с инвертирующим входом дополнительного ОУ 12, а коллектор - с входом блоха 19 токового зеркала, выход которого подключен к аноду диода 7 второй цепи ООС операционного усилител 1. Блок токового зеркала состоит из второго и третьего .транзисторов 20 и 21 соответственно , в эмиттеры которых включены соответственно резисторы 22 к 23, подключенные к источнику питани , причем базы транзисторов 20 и 21 соединены друг с другом, а база транзистора 20 соединена также ,с его коллектором. Вход блока 19 токового зеркала соединен с кол-, лектором транзистора 20, а выход с коллектором транзистора 21. Дл нормального функционировани устройства необходимо, чтобы коэффи циент передачи сумматора по второму его входу был вдвое больше, чем по первому. Сопротивлени резисторов 2,5 и 8 могут быть выбраны, в частности , равными друг.другу. Устройство работает следующим образом. Рассмотрим вначале работу устройства с выключенным блоком 11 компенсации , прин в с этой целью величину сопротивлени резистора 6 равной нулю. При положительном напр жении на входной клемме 3 диод 7 заперт, а диод 4 открыт, следовательно, ток протекает по резистору 5 и напр жение на втором входе сумматора 9 равно нулю, К его первому входу приложено входное напр жение устройства, поэтому напр жение на выходной клемме 10 равно напр жению на его вход .ной клемме 3. При отрицательном вход ном напр жении устройства диод 7 открыт, а диод 4 заперт, следователь но, величина напр жени на втором входе сумматора равна величине входного напр жени , вз той с обратным знаком, умноженной на отношение сопротивлений резисторов 8 и 2. Таким образом, к первому входу сумматора приложено отрицательное входное нап р жение, а к второму при равенстве 2 и 8 - положительное. А поскольку усиление сумматора по второму входу вдвое больше, чем по первому, то на его выходе действует йоложительное (инвертированное входное) напр жение Выходное напр жение устройства при идеальных элементах равно абсолютней величине входного напр жени , т.е. устройство работает по принципу двухполупериодного выпр млени . При реальных диодах с нулевым падением напр жени , завис щим от температуры , по вл етс температурна погрешность устройства, оссэбенно заметна в диапазоне малых входных сигналов. С целью снижени температ рной погрешности напр жение смещени диодов 4 и 7 задаетс с помощью резистора 6 смещени и блока 11 компенсации , вл ющейс генератором тока, величина которого пропорциональна падению напр жени на термокомпенсирующих диодах 17 и 18. Ток через эти диоды определ етс величинами напр жени источника 14 посто нного тока и напр жени резистора 13. Этот ток создает на диодах 17 и 18 падение напр жени , которое при большом коэффициенте усилени ОУ 12 и достаточно малых его входных токах равно падению напр жени на резисторе 16 в цепи эмиттера первого транзистора 15. Следовательно, коллекторный ток транзистора 15 пропорционален падению напр жени на резисторе 16, т.е. падению напр жени на термокомпенсирующих диодах 17 и 18. Коллекторный ток транзистора 15 поступает на вход блока 19 токового зеркала. При равенстве сопротивлений резисторов 22 и 23 и идентичных транзисторах 20 и 21 выходной ток блока токового зеркала повтор ет входной, т.е. коллекторный ток транзистора 21 равен коллекторному току транзистора 15. Следовательно, при равенстве сопротивлений резисторов 6 и 16 напр жение на резисторе 6 - напр жение смещени , дл диодов 7 и 4 равно падению напр жени на термокомпенсирующих диодах 17 и 18. Таким образом, если диоды 4,7, 17 и 18 выбраны идентичными и наход тс в одинаковых внешних услови х (например, диодна матрица), то температурные изменени напр жени включени диодОв 7 и 4 компенсируютс такими же изменени ми падейи напр жени на термокомпенсируннцих диодах 17 и 18. Действительно, при увеличении температуры окружающей среды напр жение включени диодов 4 и 7 уменьшаетс . На такую же величину уменьшаетс падение напр жени на термокомпен сирующих диодах 17 и 18, что вызывает уменьшение коллекторного тока транзистора 15. Поскольку выходной ток блока 19 токового зеркала повтор ет коллекторный ток транзистора 15, то он также уменьшаетс , вызыва уменьшение напр жени на резисторе 6 смещени , т.е. напр жени смещени диодов 4 и 7. Следовательно,FIELD OF THE INVENTION The invention relates to electrical measuring equipment, in particular to full-wave rectifiers. It is designed to isolate the absolute value of the voltage with a reduced temperature error. A device for absolute voltage is known that contains an operational amplifier (op-amp), the inverting input of which through a resistor is connected to the input terminal of the device, non-inverting to the potential-free bus, and the output connected to the inverting input of op-amp through two parallel negative feedback circuits (OOS) ) consisting of series-connected diodes and resistors, as well as an adder, the first input of which is connected to the input terminal of the device, the second - to the connection point of the diode and resistor of the OOS circuit, output - with the output terminal of the device 1 The disadvantages of the known device are the limited speed and high temperature variability at low signal levels. The speed of this device is limited by the speed with which the op-amp turns on one rectifying diode and turns off the other. must be changed to a value equal to double the voltage drop across the open diode. The temperature error of the device is due to the high temperature sensitivity of the indicated voltage drop across the diode. The closest to the proposed technical entity is a device for absolute voltage, containing an op-amp, the inverting input of which through a resistor is connected to the input terminal of the device, non-inverting with a zero-potential bus, and the output is connected to the inverting input through two parallel OOS circuits, the first of which consists of a series-connected diode and a resistor, and the second one of a series-connected bias resistor, a diode and a resistor, an adder, the first input of which is connected to the input one terminal of the device, the second with the cathode of the diode of the second OOS circuit, and the output with the output terminal of the device, as well as a compensation unit consisting of the first transistor and two resistors, and the switching transistor is connected in parallel to the bias resistor, and the emitter one parallel to the first resistor connected to the power source through a resistor. The purpose of the invention is to reduce the temperature error of the device. The goal is achieved by the fact that the device for isolating the absolute value of the AC voltage contains an op-amp, the inverting input of which is connected via a resistor to the input terminal of the device, non-inverting to the potential-free bus, and the output is connected to the inverting input through two parallel OOS circuits, the first of which consists of a series-connected diode and a resistor, and the second one of a series-connected bias resistor, a diode and a resistor, the adder, the first input of which is connected to the input the device’s lemma, the second with the cathode of the diode of the second OOS circuit, and the output with the output terminal of the device, as well as the compensation unit containing the first transistor and two resistors, the output of the compensation unit is connected to the anode of the diode of the second OOS circuit, two thermal compensating diodes are entered into the compensation unit which are connected in series, an additional op amp and a current mirror unit consisting of the second and third transistors and two resistors, the inverting input of the additional op amp being connected to a constant source through a resistor voltage, a non-inverting input is connected to a zero-potential bus, and an output to the base of the first transistor, the emitter of which is connected to a resistor that is connected to the zero-potential bus, and through two successively according to the included thermo compensating diode to the inverting input of an additional op amp, and the collector - to the input of the current mirror unit, which is connected to the collector of the second transistor and the bases of the second and third transistors, the emitters of which include resistors connected to a power source. The drawing shows the principles of the device. The device contains an operational amplifier 1, inverting the input of which through a resistor 2 is connected to the input terminal 3 of the device, non-inverting - with a zero potential bus, and the output is connected to the inverter input of an op-amp through two parallel OOS circuits, the first of which consists of a series-connected diode 4 and a resistor 5, and the second one from the series-connected resistor b, the bias, the diode 7 and the resistor 8, the diodes 4 and 7 being connected in opposite directions, the adder 9, the first input of which is connected to the input terminal 3, W opy - with the cathode of diode 7, and the output - with the output terminal 10 of the device, compensation block 11, consisting of an additional op-amp 12, the inverting input of which through a resistor 13 is connected to a constant voltage source 14, the non-inverting input is connected to a potential potential bus and the output is with the base of the first transistor 15, the emitter co-. Secondly, via a torus 16, it is connected to a zero-potential bus and diodes 17 and 18 are connected in series with the inverting input of an additional op-amp 12, and the collector is connected to the flea input 19 of a current mirror, the output of which is connected to the anode of the diode 7 of the secondary OOS of the operational amplifier 1. The current mirror unit consists of the second and third transistors 20 and 21, respectively, whose emitters include resistors 22 and 23, respectively, connected to a power source, the bases of transistors 20 and 21 being connected to each other, and the base of transistors Ora 20 is also connected with its collector. The input of the current mirror unit 19 is connected to the collector of the transistor 20, and the output to the collector of the transistor 21. For normal operation of the device, it is necessary that the transfer coefficient of the adder on its second input is twice as large as the first one. The resistances of resistors 2.5 and 8 can be chosen, in particular, to be equal to each other. The device works as follows. Consider first the operation of the device with the compensation unit 11 turned off, having accepted for this purpose the resistance value of the resistor 6 equal to zero. When a positive voltage is applied at the input terminal 3, the diode 7 is locked and the diode 4 is open, therefore, the current flows through the resistor 5 and the voltage at the second input of the adder 9 is zero, the device’s input voltage is applied to its first input, therefore the output voltage terminal 10 is equal to the voltage at its input. terminal 3. With a negative input voltage of the device, diode 7 is open, and diode 4 is locked, therefore, the voltage value at the second input of the adder is equal to the input voltage multiplied by s resistors 8 and 2. Thus, the first input of the adder is applied a negative voltage input nap p, and by the second equation at 2 and 8 - positive. And since the adder gain on the second input is twice as large as the first, a positive (inverted input) voltage acts on its output. The output voltage of the device with ideal elements is equal to the absolute value of the input voltage, i.e. The device works on the principle of full-wave rectification. With real diodes with zero voltage drop, depending on temperature, a temperature error of the device appears, which is especially noticeable in the range of small input signals. In order to reduce the temperature error, the bias voltage of the diodes 4 and 7 is set using a bias resistor 6 and a compensation unit 11, which is a current generator, the value of which is proportional to the voltage drop on the temperature compensating diodes 17 and 18. The current through these diodes is determined by the values of voltage source 14 of the direct current and voltage of the resistor 13. This current creates a voltage drop across the diodes 17 and 18, which with a high gain of the op-amp 12 and its sufficiently small input currents is equal to the voltage drop across the resistor 16 in the emitter circuit of the first transistor 15. Therefore, the collector current of the transistor 15 is proportional to the voltage drop across the resistor 16, i.e. the voltage drop across the temperature compensating diodes 17 and 18. The collector current of the transistor 15 is fed to the input of the block 19 of the current mirror. With equal resistance of resistors 22 and 23 and identical transistors 20 and 21, the output current of the current mirror unit repeats the input, i.e. the collector current of transistor 21 is equal to the collector current of transistor 15. Therefore, if the resistances of the resistors 6 and 16 are equal, the voltage on the resistor 6 is the bias voltage, for diodes 7 and 4 it is equal to the voltage drop on the temperature compensating diodes 17 and 18. Thus, if the diodes 4.7, 17, and 18 are selected identical and are in the same external conditions (e.g., a diode array), then the temperature variations of the turn-on voltage of diodes 7 and 4 are compensated by the same variations of the voltage and voltage of the temperature compensators diodes 17 and 18. pheno-, when the ambient temperature increases voltage incorporation diodes 4 and 7 decreases. The voltage drop across the thermal-compensating diodes 17 and 18 decreases by the same amount, which causes a decrease in the collector current of the transistor 15. As the output current of the current mirror unit 19 repeats the collector current of the transistor 15, it also decreases, causing a decrease in the voltage on the resistor 6 displacement, i.e. the bias voltages of the diodes 4 and 7. Therefore,
изменение напр жени смещени на рез сторе 6 отслеживает температурную зависимость напр жени включени диодов 4 и 7.A change in the bias voltage on the cutter 6 monitors the temperature dependence of the turn-on voltage of the diodes 4 and 7.
Применение блока 11 компенсации с токовым выходом, имеющим высокое выходное сопротивление, практически tfe/снижает нагрузочной способности сшерадионного усилител 1.The use of compensation block 11 with a current output having a high output impedance almost tfe / reduces the load capacity of the sherradion amplifier 1.
Таким образом, предлагаемое устройство обладает по сравнению с прототипом меньшей температурной погрешностью .Thus, the proposed device has a smaller temperature error compared to the prototype.
Кроме того, компенсаци температурного дрейфа выходного напр жени в предлагаемом устройстве вьдие, чем в прототипе.In addition, the compensation of the temperature drift of the output voltage in the proposed device is higher than in the prototype.