Изобретение относитс к электротехнике и может быть применено в статических упривлйемых преобразова тел х различного назначени , например дл управлени высоковольтными тиристорными блоками с отбором мощнести дл питани собственных нужд от силовой цепи блока на подстанци передач посто нного тока. Известно устройство дл управлен высоковольтным тиристорным блоком, содержащее источник управл ющего напр жени , резисторы и диоды ClJ. Недостатком устройства вл етс сложность отбора мощности дл собст венных нужд из силовой цепи высоковольтного тиристорного блока. Наиболее близким к изобретению вл етс устройство дл управлени высоковольтным тиристорным блоком, состо щим из последовательно включенных тиристоров, содержащее блок формирователей импульсов с основным по числу на единицу меньше числа ти ристоров и высоковольтном тиристорном блоке и дополнительным выходами источник первичных импульсов, узел отбора мощности состо щий из последовательно включенных тиристора и конденсатора, подключенных к входу узла отбора мощности, который предназначен дл подключени к силовым выводам одного из тиристоров высоко вольтного тиристорного блока, порог вого элемента, выход которого предназначен дл подключени к управл ю щему электроду указанного тиристора высоковольтного тиристорного блока, а вход подключен к конденсатору,выводы которого соединены с одним выводом стабилитрона непосредственно, с другим - через первый резистор и оба - с входом питани блока формирователей импульсов, точка соединени первого резистора со стабилитро ном соединена через диод и второй резистор с точкой соединени тиристора с входом узла отбора мощности, основные выходы блока формирователей импульсов предназначены дл подключени к управл ющим электродам тиристоров высоковольтного тири сторного блока кроме указанного C2J Недостатком известного устройства вл етс относительно мала надежность из-за возникновени перенапр жений на йиловом тиристоре, к которому подключен узел отбора энер гии, в момент включени тиристорног блока. Указанное вление наиболее веро тно при больших рабочих напр жени х тиристорных блоков и при работе с большими углами регулироваЦелью изобретени вл етс повышёние надежности стройства управле ни высоковольтного тиристорного бло ка пу±ем сн 1жени величины напр жени на силовом тиристоре, к которому подключен узел отбора мощности, при больших скорост х нарастани анодного тока тиристорного блока, обусловленных , например, разр дом паразитных емкостей оборудовани при больших углах включени указанного блока. Эта цель достигаетс тем, что устройство дл управлени высоковольтным тиристорным блоком, состо щим из последовательно включенных тиристоров, содержащее блок формирователей импульсов с основными по числу на едицу меньше числа тиристоров высоковольтного тиристорного блока и дополнительным выходами, источник первичных импульсов, узел отбора мощности, состо щий из последовательно включенных тиристора и конденсатора, подключенных к входу узла отбора мощности , который предназначен дл подключени к силовым выводам одного из тиристоров высоковольтного тиристорного блока, порогового элемента , выход которого предназначен дл подключени к управл ющему электроду указанного тиристора, высоковольтного тиристорного блока, а вход подключен к конденсатору,выводы которого соединены с одним выводом стабилитрона непосредственно, с другим через первый резистор и оба - с входом питани блока формирователей импульсов, точка соединени первого резистора со стабилитроном соединена через диод и второй резистор с точкой соединени тиристора со входом узла отбора мощности, основные выходы блока формирователей импульсов предназначены дл подключени к управл ющим электродам тиристоров высоковольтного тиристорного блока кроме указанного, снабжено линией задержки и двум диодами, причем выход источника первичных импульсов через линию задержки соединен со входом блока формирователей импульсов, дополнительный выход которого через один диод соединен с управл ющим электродом дополнительного тиристора , с которым через другой диод соединен выход источника, первичных импульсов , На чертеже представлена электрическа схема устройства. Устройство дл управлени высоковольтным тиристорным блоком 1, состо щим из последовательно соединенных тиристоров 2 и 3, ШУИтированных цеп ми; 4 делени и 5 демпфировани , содержит блок б формирователей импульсов тиристорами 2 блока 1, подключенный к одному из тиристоров 3 через узел отбора мощности 7. Узел отбора мощности 7 включает в себ накопительный конденсатор 8, подподключенный через пороговый элемент 9 к управл юдёму и через цепочку из дополнительного тиристора 10 и индук тивности 11 к силовому электроду тиристора 3. Стабилитрон 12 через резистор 13 подключен к конденсатору 8 и через резистор 14 и диод 15 - к силовому электроду тиристора 3. Источник 16 первичных импульсов соединен через разделительный диод 17 с электродом управлени дополнительного тиристора 10, а также, через линию задержки 18 с блоком б формировател импульсов, выход которого подключен к цеп м управлени си ловых тиристоров 2 и через диод 19 к электроду управлени дополнительного тиристора 10. При использовании силового тиристора 3 с высокой группой стойкости к di/dt индуктивность 11, как отдельный конструктивный элемент может отсутствовать . В этом случае роль индуктивности ;выполн ют монтажные провода и элементы в цепи подзар да кон денсатора 8 узла отбора мощности 7. Устройство работает следующим образом . При подаче переменного (фазового) напр жени на последовательно соединенные запертые тиристоры 2 и 3 на положительной полуволне этого напр жени через резистор 14, диод 15 и резистор 13 происходит зар д накопительного конденсатора 8 до величины напр жени стабилизации стабилитрона В соответствии с фазой положитель ной полуволны напр жени на блоке 1 от источника первичных импульсов 16 происходит включение дополнительного тиристора 10 через доиод 17. При это если напр жение на тиристоре 3 превышает напр жение на конденсаторе 8, через открывшийс тиристор 10 и индуктивность 11 начинаетс разр д кон денсатора цепи демпфировани 5 тирис тора 3 на конденсатор 8. Напр жение на конденсаторе ЕС-цепи 5 и тиристоре 3 снижаетс . Через интервал времени, определ емый задержкой сигнала в линии задержки 18, происходит включение блока б. Выходными импульсами блока 6 включгиотс силовые тиристоры 2 и, че рез диод 19, дополнительный тиристор 10, если последний к этому моменту оказалс выключенным. I К этому моменту емкость демпфиpiacкцeй цепи уже разр жена, примерно до напр жени на накопительном ко денсаторе 8, поэтому колебани напр жени на индуктивности 11 при. протекании тока разр да паразитных емкостей блока 16 демпфируютс цепью 5 и перенапр жени не превышают допу стимых пределов. Током тиристоров 2 через дополнительный тиристор10 и индуктивность 11 происходит зар д накопительного конденсатора 8 до величины напр жени срабатывани порогового элемента 9. При включении тиристора 3 силовой, ток переходит на этот тиристор, а от энергии, накопленной на накопительном конденсаторе 8 продолжаетс работа блока 6 и других потребителей энергии. Описанный процесс повтор етс каждый период. Следует указать, что в реальных тиристорных вентил х разр д конденсатора демпфирующей цепи 5 тиристора 3 на конденсатор 8 может происходить при наличии апериодического режима в указанном контуре, т.е. при этом соблюдаетс условие где R - активное сопротивление контура , величина которого, в основном , определ етс сопротивлением резистора RC-цепи 5; L - индуктивность контура разр да ; С - величина емкости последовательно соединенных конденсатора 8 и конденсатора цепи демпфировани 5. Определение параметров линии задержки 18 сводитс к расчету времени разр да конденсатора демпфирующей-цепи 5 от максимально допустимой величины напр жени на тиристоре 3 до величины , примерно равной напр жению на конденсаторе 8. В случае, если вышеупом нутый разр д происходит при наличии колебательного процесса в указанном контуре , то определение параметров линии задержки 18 сводитс к расчету времени нарастани тока через индуктивность 11 до максимальной величины, при которой обеспечиваетс равенство напр жений на конденсаторе демпфирующей цепочки 5 и на накопительном конденсаторе 8. Указанное врем составл ет 1/4 периода собственной частоты упом нутого контура, котора может быть определена по формуле .ДГ7 21 УЪС где L - суммарна величина индуктивности контура ; С - величина емкости последовательно соединенных конденсаторов цепи демпфировани 5 и накопительногоконденсатора 8; R - активное сопротивление контура . В реальных современных высоковольтных тиристорных вентил х исходное значение напр жени в переходных режимах на каждом силовом тирис.тореThe invention relates to electrical engineering and can be applied in static acceptable transducers for various purposes, for example, to control high-voltage thyristor blocks with selection of power for their own needs from the power circuit of the unit to the substations of direct current transmissions. A device for controlling a high-voltage thyristor unit is known, which contains a source of control voltage, resistors and diodes ClJ. The drawback of the device is the difficulty of taking power for its own needs from the power circuit of the high-voltage thyristor unit. Closest to the invention is a device for controlling a high-voltage thyristor unit, consisting of series-connected thyristors, containing a block of pulse formers with a primary one less than the number of thyristors and an additional voltage source of primary pulses, a power selection unit consisting of a series-connected thyristor and a capacitor connected to the input of the power take-off unit, which is intended to be connected to the power terminals of one from a thyristor of a high-voltage thyristor block, a threshold element whose output is intended to be connected to the control electrode of the specified thyristor of a high-voltage thyristor block, and the input is connected to a capacitor whose terminals are connected to one Zener diode output directly, to the other through the first resistor and both - with the power input of the pulse formers unit, the connection point of the first resistor with a stabilizer is connected via a diode and the second resistor with the connection point of the thyristor with the input of the selection node The main outputs of the pulse shaper unit are designed to be connected to the control electrodes of a high voltage thyristor thyristor block other than that indicated by C2J. A disadvantage of the known device is relatively low reliability due to overvoltages on the thyristor to which the power take-off node is connected turn on thyristor unit. This phenomenon is most likely at high operating voltages of thyristor blocks and when working with large angles. The aim of the invention is to increase the reliability of the control device of the high-voltage thyristor block by reducing the magnitude of the voltage on the power thyristor to which the power take-off unit is connected. , at high rates of growth of the anode current of the thyristor unit, due, for example, to the discharge of the parasitic capacitances of the equipment at large switching angles of the said unit. This goal is achieved by the fact that a device for controlling a high-voltage thyristor block consisting of series-connected thyristors, containing a block of pulse shapers with basic ones less than the number of thyristors of the high-voltage thyristor block and additional outputs, a source of primary pulses, a power take-off unit consisting from a series-connected thyristor and a capacitor connected to the input of the power take-off unit, which is intended to be connected to the power terminals of one of the thyri the torus of the high-voltage thyristor unit, the threshold element, the output of which is intended to be connected to the control electrode of the specified thyristor, the high-voltage thyristor unit, and the input is connected to a capacitor, the outputs of which are connected to one Zener diode output directly to the other through the first resistor and both to the power input of the pulse shaper unit, the connection point of the first resistor with a zener diode is connected through a diode and a second resistor to the connection point of the thyristor with the input of the power take-off node and, the main outputs of the pulse driver unit are intended to be connected to the control electrodes of the thyristors of the high-voltage thyristor unit, besides the specified one, equipped with a delay line and two diodes, the output source of the primary pulses through the delay line connected to the input unit of the pulse driver, the additional output of which is connected through one diode with the control electrode of the additional thyristor, to which the output of the source, primary pulses, is connected via another diode. The drawing shows electrical circuit device. A device for controlling a high-voltage thyristor unit 1, consisting of series-connected thyristors 2 and 3, SHUITIATED; 4 divisions and 5 dampings, contains a block b of pulse shapers thyristors 2 of block 1 connected to one of the thyristors 3 through power take-off 7. Power take-off 7 includes a storage capacitor 8, connected through a threshold element 9 to a control and through a chain from the additional thyristor 10 and inductance 11 to the power electrode of the thyristor 3. The zener diode 12 through the resistor 13 is connected to the capacitor 8 and through the resistor 14 and the diode 15 to the power electrode of the thyristor 3. The source 16 of the primary pulses is connected cut separating diode 17 with an additional thyristor 10 control electrode, as well as through a delay line 18 with a pulse driver unit B, the output of which is connected to the control circuits of the power thyristors 2 and through the diode 19 to an additional thyristor control electrode 10. When using a power thyristor 3 with a high group of resistance to di / dt inductance 11, as a separate structural element may be missing. In this case, the role of inductance; the installation wires and elements in the charge circuit of the capacitor 8 of the power take-off node 7 are performed. The device operates as follows. When applying alternating (phase) voltage to the series-connected locked thyristors 2 and 3 at the positive half-wave of this voltage, through the resistor 14, the diode 15 and the resistor 13, the storage capacitor 8 is charged to the value of the stabilization voltage of the zener diode voltage on unit 1 from the source of primary pulses 16, an additional thyristor 10 is switched on through the diode 17. In this case, if the voltage on the thyristor 3 exceeds the voltage on the capacitor 8, through the opened dc thyristor 10 and inductance 11 starts discharge of the capacitor circuit damping 5 Tiris torus 3 to capacitor 8. The voltage across the capacitor circuit EC-5 and the thyristor 3 is reduced. At the time interval determined by the signal delay in the delay line 18, the block is turned on. B. The output pulses of block 6 turn on the power thyristors 2 and, through diode 19, the additional thyristor 10, if the latter has turned off by now. I At this point, the capacitance of the damping circuit is already discharged, approximately to the voltage on the cumulative capacitor 8, therefore, the voltage fluctuations on the inductance 11 at. The flow of discharge current of the parasitic capacitances of the block 16 is damped by the circuit 5 and the overvoltage does not exceed the permissible limits. The current of the thyristors 2 through the additional thyristor 10 and inductance 11 causes the storage capacitor 8 to charge to the magnitude of the trigger voltage of the threshold element 9. When the power thyristor 3 is turned on, the current goes to this thyristor, and from the energy accumulated on the storage capacitor 8, the operation of unit 6 and other energy consumers. The described process is repeated every period. It should be noted that in real thyristor valves, the discharge of the capacitor of the damping circuit 5 of the thyristor 3 to the capacitor 8 can occur if there is an aperiodic mode in the specified circuit, i.e. the condition where R is the resistance of the circuit, the value of which is mainly determined by the resistance of the RC-circuit resistor 5; L is the inductance of the discharge circuit; C is the capacitance value of the series-connected capacitor 8 and the capacitor of the damping circuit 5. Determining the parameters of the delay line 18 is reduced to calculating the discharge time of the damping-capacitor 5 from the maximum allowable voltage on the thyristor 3 to a value approximately equal to the voltage on the capacitor 8. In the event that the above discharge occurs in the presence of an oscillatory process in the indicated circuit, then the determination of the parameters of the delay line 18 is reduced to the calculation of the time of current rise through inductively 11 to a maximum value at which the voltages on the capacitor of the damping chain 5 and on the storage capacitor 8 are equal. The indicated time is 1/4 of the period of the natural frequency of the said circuit, which can be determined by the formula. DG7 21 TSF where L - the total value of the inductance of the circuit; C is the capacitance value of the series-connected capacitors of the damping circuit 5 and the storage capacitor 8; R is the active resistance of the circuit. In real modern high-voltage thyristor fans, the initial value of the voltage in transient conditions at each power thyristor
в момент его включени составл ет пор дка 2-3 кВ, Напр жение же питани фор шровател импульсов управлени , как правило, не превьииает 0,5 кВ. Таким образом, задержка включени тиристоров 2 по отношению к включению тиристора 10, позвол ет снизить возможные перенапр жени на тиристоре 3 в переходных режимах преобразовател , более чем на 1 кВ.at the moment of its switching on, it is about 2-3 kV. The voltage of the power supply of the control pulse shaper, as a rule, does not exceed 0.5 kV. Thus, the delay in switching on thyristors 2 with respect to switching on thyristor 10 makes it possible to reduce possible overvoltages on thyristor 3 in transient modes of the converter by more than 1 kV.
Указанное снижение напр жени на силовом тиристоре обеспечиваетс во всех режимах включени , при которых исходное напр жение включени этого тиристора превышает напр жение на накопительном конденсаторе узла отбора мощнсоти.The indicated voltage reduction at the power thyristor is provided in all switching modes at which the initial switching voltage of this thyristor exceeds the voltage at the storage capacitor of the power take-off unit.
При больших скорост х нарастани анодного тока вентил , обусловленных большими углами регулировани и большими значени ми исходного напр жени включени , уровень перенапр жений на силовом тиристоре с подключенным отбором мощности значительно снижен за счет предварительного разр да конденсатора КС-цепи этого тиристора. Улучшение режима работы упом нутого силового тиристора повышает длительность безотказной работы ответственного узла CHCTeNM управлени вентил .At high rates of increase in the anode current of the valve, due to large control angles and high values of the initial switching voltage, the level of overvoltages on the power thyristor with connected power take-off is significantly reduced due to the preliminary discharge of the capacitor of the CS circuit of this thyristor. Improving the operating mode of the aforementioned power thyristor increases the uptime of the responsible control node CHCTeNM of the valve.
При больших значени х исходного напр жени включени , повышаетс надежность работы не только устройства управлени , но и тиристорного вентил и преобразовател в целом.With high values of the initial switching voltage, the reliability of operation of not only the control device, but also the thyristor valve and the converter as a whole, is increased.