Изобретение относитс к инструментальному и машиностроительному производству и может быть использовано при изготовлении сверл с подточкой поперечной кромки. Известно сверло с крестообразно подточкой поперечной кромки. Такой вид подточки сверл распространен при переточках сверл машиностроительных заводах дл сверлени глубоких отверстий I, Подточка указанноготипа представл ет собой плоскость, срезающую часть затылка пера сверла. Дан на плоскость проходит вблизи вершины сверла. Центральный участок поперечной кромки длиной около 0,5 мм не подтачиваетс . Данный вид подточки сверл производитс шлифовальным кругом пр мого профил торец которого образует плоскость, проход щую через ::поперечную кромку , в результате чего улучшаютс значени передних углов на попереч ной кромке. Достоинством такой под точки вл етс проста правка шлифовального круга, а недостатками снижение прочности и жесткости режущего клина сверла и ухудшение отвода тепла при сверлении, а также больша трудоемкость операции подточки, св занна со сн тием большой по площади и глубине затылочной частипера. Цель изобретени - повышение стойкости сверла и точности сверлени засчет улучшени условий ре в зоне сердцевины сверла.Кроме того,целью данного изобретени вл е ст улучшение технологичности обработ при операции подточки и заточки сверла,. Поставленна цель достигаетс тем, что на сверле с подточкой поперечной режущей кромки, содержаще плоский участок на задней поверхности каждого пера, прилегающий к поперечной режущей кромке, котора на каждом пере образована линией пересечени плоского участка одного пера с задней поверхностью др гого пера, а лини пересечени пло кого участка каждого пера с его зад ней поверхностью образует с главной режущей кромКой угол в пределах от -40 до +40 °, причем длина ее проекции в на торцовую плоскос сверла находитс в пределах 1(/2 б4 1c + 1,2а, где К - толщина сердцевины сверла, а - рассто ние от линии пе ресечени до оси сверла. На фиг,.1 показана режуща часть предлагаемого сверла, вид спереди; на фиг, 2 - режуща часть сверла, вид сверху; на фиг. 3 положение шлифовального круга пр мо го профил при подточке сверла; на фиг. 4 - положение чашечного круга при подточке сверла. В св зи с симметричным расположением перьев сверла конструктивное выполнение подточки на сверле,аналогично на обоих перь х. Предлагаемое сверло имеет подточенную поперечную режущую кромку , часть которой образована -линией пересечени 1 плоского участка 2 пера 3 с задней поверхностью 4 пера 5 . Лини пересечени б .плоского участка 2 пера 3 с задне -; поверхностью 7 пера 3 проходит на рассто нии о( от оси 8 сверла, не прев1тП11ающем 0,25 толщины сердцевины сверла, и. образует с главной режущей кромкой 9 угол - , наход щийс в пределах от -40 до (40°. Длина 2 проекции линии пересечени 6 плоского участка 2 пера 3 . с его задней поверхностью 7 на тор- цовую плоскость сверла находитс в пределах Л g -Jk. . о, , где К - толщина сердцевины, а рассто ние линии пересечени 6 от оси сверла, в результате образовани новых участков поперечной кромки она состоит из трех участков: центрального 10, образованного при заточке сверла и сохраненного при его подточке, и двух крайних участков, образованных лини ми пересечени 1 заново при проведении операции подточки поперечной кромки. Рассто ние .а не превышает 0,25 толщины сердцевины сверла на основании следующих положений, Идеаль-. ным случаем, исход из точности сверлений,, вл етс , прохождение указанной линми пересечени через ось сверла с образованием центральной точки - вершины сверла. Однако практике при сверлении материалов , повышенной прочности центральный участок зоны сердцевины сверла вокруг его оси с радиусом не более.О,25 толщины сердцевин сверла сминаетс в процессе сверлени отверстий. Поэтому в таких случа х прохождение линии пересечени 6 через ось сверла нецелесообразно. С увеличением требований к точности сверлени и уменьшением прочности обрабатываемых материалов рассто ние а уменьшаетс , при противоположных тенденци х увеличиваетс . Таким образом, дл повыие;ни точности сверлени лини пер)есечени 6 может проходить непосредственно через ось 8 сверла. В этом/ лучае рассто ние « О и поперечна режуща кромка состоит из двух участков, образованных лини ми пересечени 1 заново при проведении операции подточки поперечной кромки, а вершина сверла приобретает вид четко выраженной точки, расположенной точно на оси 8 сверл Образование угла V ,составленно го линией пересечени б участка 2 с задней поверхностью 7 пера 3 и ,режущей кромкой 9 сверла в предела от -40 до +40, обеспечивает указа ные в ГОСТ значени угла поперечной кромки. В частном случае, когда V О, лини пересечени 6 параллельна режущей кромке 9 сверла. Определение длины ( проекции ли НИИ пересечени 6 на торцовую плос кость сверла производитс , исход из следующих положений. Улучшение условий резани при сверлении целесообразно только в зоне сердцеви ны сверла, так как именно в этой зоне сказываетс неблагопри тное вли ние отрицательных значений передних углов на поперечной кромк Указанна зона ограничена окру)ностью с радиусом, равным половине толщины сердцевины сверла . Однако учитыва , что лини пересечени 6 проходит в общей случае на рассто нии « от оси сверла, длина 8 проекции линии пересечени 6 н торцовую плоскость сверла находитс в пределах I , С I + 1,2а. В частном случае, при прохождении линии пересечени б через ось 8 сверла, т.е. при а 0, .8 )с/2. Использование предлагаемого изобретени обеспечивает эксплуат ционные преимущества: большую стойкость сверл; большую точность при сверлении за сче увеличенной выпуклости поперечной кромки, в особенности при наличии центральной точки - вершины сверла , обеспечивающей лучшее центрир вание при врезании сверла в метал и меньший износ на поперечной кро ке сверла, приводшций к более дли тельному поддержанию уровн точно по сравнению со сверлами с извест ми типами подточки; большую прочность и жесткость сверла и лучший отвод тепла при сверлении за значительного увеличени режущего клина главных режущих кромок, обеспеченного разрывом жёсткой св зи между задним углом на затылочной плоскости и углом поперечной кромки при двухплоскостной заточке, , что приводит к возможности создани сверл с минимальным задним углом на затылочной плоскости, обеспечивающим только необходимую величину спада задней -поверхности сверла. Конструктивные преимущестза; более проста кинематика формообразовани задней поверхности сверла за счет выполнени на операции заточки только задачи обеспечени определенных величин заднего угла и спада задней поверхности и исключени необходимости создани при операции заточки определенной величины угла поперечной кромки. Указанное свойство вл етс следствием образовани новой поперечной кромки при подточке оверла. Технологические преимущества: значительное уменьшение величины сниснимаемого припуска при-заточке сверл, особенно при двухплоскостной заточке, т; повышение ее производительности за счет исключени необходимости образовани при операции заточки сверла определенной величины угла поперечной кромки; большие скорости сн ти припуска и высока производительность на операции подточки поперечной кромки, вследствие необходимости сн ти припуска небольшой величины и малой площади контакта шлифовального круга с обрабатываемой поверхностью; возможность сн ти подточки поперечной кромки при одной переточке сверла; возможность подточки поперечной кромки сверла поверхностью шлифовального круга любой формы, т.е. цилиндрической поверхностью круга пр мого профил или торцовой поверхностью чашечного круга; простота кинематики движений, что создает возможность легкой автоматизации операции; отсутствие необходимости правки круга по радиусу по сравнению с луночной подточкой,The invention relates to tooling and machine-building production and can be used in the manufacture of drills with a transverse-edge point. Known drill crosswise point of the transverse edge. This type of drill point is common when the drill is repainted by machine-building plants for drilling deep holes I, the undercut of the type shown is the plane that cuts off the portion of the nape of the drill bit. Dan on the plane passes near the top of the drill. The central portion of the transverse edge about 0.5 mm long is not eroded. This type of drill point is produced by a straight profile grinding wheel, the end of which forms a plane passing through :: the transverse edge, as a result of which the values of the front corners on the transverse edge are improved. The advantage of such a point is the simple editing of the grinding wheel, and the disadvantages are a decrease in the strength and rigidity of the cutting wedge of the drill and a deterioration in heat removal during drilling, as well as the greater laboriousness of the undercut operation associated with removing the large area and depth of the back of the head. The purpose of the invention is to increase drill resistance and drilling accuracy by improving the conditions of re in the core zone of the drill. In addition, the purpose of this invention is to improve the processability of machining during undercutting and grinding of the drill. The goal is achieved by the fact that on a drill with a point of a transverse cutting edge, there is a flat area on the back surface of each feather, adjacent to the transverse cutting edge, which at each perimeter is formed by the intersection line of the flat section of one feather with the rear surface of the other feather, and the intersection line the flat portion of each feather with its rear surface forms an angle from -40 to +40 ° with the main cutting edge, and the length of its projection into the face plane of the drill is within 1 (/ 2 b4 1c + 1.2a, where- the core thickness of the drill, and - the distance from the intersection line to the axis of the drill .In FIG. .1 shows the cutting part of the proposed drill, front view; FIG. 2, the cutting part of the drill, top view; Fig. 3 grinding wheel position the straight profile with drill point; in Fig. 4, the position of the cup circle with drill point, in connection with the symmetrical arrangement of the drill feathers, the constructive performance of the point under the drill, similarly on both feathers. The proposed drill has an undercut transverse cutting edge, a part of which is formed by the intersection line 1 of the flat portion 2 of the feather 3 with the rear surface 4 of the feather 5. The line of intersection of the flat area 2 of the pen 3 from the rear; the surface 7 of the pen 3 extends at a distance o (from the axis 8 of the drill, not exceeding 11 of 0.25 the thickness of the core of the drill, and. forming an angle with the main cutting edge 9 which ranges from -40 to (40 °. Length 2 of the projection the intersection line 6 of the flat section 2 of the feather 3. with its rear surface 7 on the end face of the drill is within L g –Jk., where K is the core thickness, and the distance of the intersection line 6 from the drill axis the formation of new sections of the transverse edge, it consists of three sections: the central 10, formed while Ke and the two extreme sections formed by the intersection lines 1 anew during the operation of the transverse edge sub-points. The distance does not exceed 0.25 the core thickness of the drill on the basis of the following provisions. from the accuracy of drilling, it is the passage of the indicated linmi intersection through the axis of the drill with the formation of a central point - the tip of the drill. However, the practice of drilling materials of increased strength is that the central portion of the core of the drill around its axis with a radius of no more. About 25 core thicknesses of the drill are crushed during the drilling of holes. Therefore, in such cases, the intersection of the intersection line 6 through the axis of the drill is impractical. With increasing requirements for drilling accuracy and a decrease in the strength of the materials being processed, the distance a decreases, with opposite tendencies it increases. Thus, for better drilling, the line of the lane of section 6 can pass directly through the axis 8 of the drill. In this / radius, the distance “O and the transverse cutting edge consists of two sections formed by intersection lines 1 anew during the undercutting operation of the transverse edge, and the top of the drill takes the form of a clearly defined point located exactly on the axis of 8 drills. the intersection line b of section 2 with the back surface 7 of feather 3 and, with the cutting edge 9 of the drill in the range from -40 to +40, provides the values of the transverse edge angle specified in GOST. In the particular case when V 0, the intersection line 6 is parallel to the cutting edge 9 of the drill. Determination of the length (the projection of the SRI of intersection 6 onto the face plane of the drill is made based on the following provisions. Improving cutting conditions when drilling is advisable only in the core of the drill, since it is in this zone that the negative angles of the front angles affect the transverse angles Edge This zone is bounded by a circumference with a radius equal to half the thickness of the core of the drill. However, taking into account that the intersection line 6 passes in the general case at a distance "from the drill axis, the length 8 of the projection of the intersection line 6 on the end face of the drill is within I, C I + 1.2a. In the particular case, when passing the intersection line b through the axis 8 of the drill, i.e. with a 0, .8) s / 2. The use of the present invention provides operational advantages: greater durability of drills; Greater precision when drilling beyond the increased convexity of the transverse edge, especially if there is a central point — the tip of the drill, which provides better centering when the drill is embedded in the metal and less wear on the transverse edge of the drill, resulting in a more long maintenance of the level compared to drills with known undercut types; greater strength and rigidity of the drill and better heat removal when drilling for a significant increase in the cutting wedge of the main cutting edges, provided by breaking the rigid connection between the rear angle on the occipital plane and the transverse edge angle during two-blade grinding, which makes it possible to create drills with a minimum back angle on the occipital plane, providing only the necessary amount of decay of the rear surface of the drill. Constructive advantages; the kinematics of shaping the back surface of the drill is simpler by performing only the task of providing certain values of the back angle and falling back surface and eliminating the need to create a certain amount of transverse edge during the sharpening operation. This property is a consequence of the formation of a new transverse edge with an overlap point. Technological advantages: a significant reduction in the size of the allowable allowance at drill sharpening, especially when two-plane grinding, t; increasing its productivity by eliminating the need to form a certain value of the transverse edge angle during the drill sharpening operation; high removal rates for the allowance and high productivity at the operation of the undercutting of the transverse edge, due to the need to remove the allowance of a small size and a small area of contact of the grinding wheel with the surface to be treated; the ability to remove the transverse edge undercuts with one regrind of the drill; the possibility of undercutting the transverse edge of the drill with the surface of a grinding wheel of any shape, i.e. the cylindrical surface of the circle of the straight profile or the end surface of the cup circle; simplicity of the kinematics of movements, which creates the possibility of easy automation of the operation; no need to edit the circle along the radius compared to the well point;