Изобретение относитс к автоматическому управлению и может быть использовано в химической и пищевой пром1зП1шенности. По основному авт. св. № 798740 известен струйный регул тор расхода содержащий корпус с входным каналом соединенным с соплом, внутренн пов.ерхность которого выполнена в виде выпукло криволинейной поверхности вращени , кольцевую камеру управлени , соединенную с соплом через кольцевую щель ,-расположенную тангенциально к внутренней поверхности сопла, и выходной канал, расположенный соосно с соплом ij . Недостатком такого регул тора вл етс нелинейность расходной характеристики. Цель изобретени - повышение линейности расходной характеристики регул тора. Поставленна цель достигаетс тем, что кольцева щель снабжена раздел ющими ее на р д винтовых каналов лопатками, установленными под углом 10-75° к плоскости,.перпендикул рной к оси симметрии регул тора причем суммарна площадь винтовых каналов больше площади минимального проходного сечени сопла. На фиг. 1 показан струйный регул тор расхода;-на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - схема течени рабочего и управл ющего потоков в регул торе; , на фиг. 4 - графики рас ходных характеристик. Струйный регул тор расхода состоит из корпуса 1 см. фиг. 1) с со осно расположенными в нем входным 2 и выходным 3 каналами, св занными посре ством сопла 4. Корпус 1 снабжен кольцевой каме рой 5 управлени , предназначенной дл подачи управл ющего потока газа через кольцевую щель 6 в сопло 4. Кольцева щель б снабжена лопатками 7, установленными под углом 10-75 к плоскости, перпендикул рно к оси симметрии регул тора, образующими вместе со стенками кольцево щели 6 р д винтовых каналов 8, формирующих закрученный управл квдий по ток газа, направл емый по касательной к внутренней поверхности 9 сопла 4. КромкиЮ лопаток 7 на входе сопло 4 заострены с целью равномерного охвата внутренней поверхности сопла 4 управл ющим потоком газа. При этом дл полного запирани регул тора суммарна площадь винтовых каналов 8 и щели 6 на входе в сопло 4 должна быть больше площади минимального-проходного сечени 11 сопла 4. Дл подачи жидкой рабочей среды вдоль центральной оси входног канала 2 предусмотрено дополнительное сопло 12, а дл подачи управл ю щего потока газа от внешнего источника питани в кольцевую камеру 5 име етс подвод щий штуцер 13. Устройство работает следующим образом . Жидка рабоча среда из канала 2 через дополнительное сопло 12 подаетс в сопло 4. Одновременно через подвод щий штуцер 13 поступает управл ющий поток газа в кольцевую камеру 5, выход из которых через винтовые каналы 8, образованные лопатками 7, он по-касательной вследствие эффекта Коанда огибает внутреннюю поверхность сопла 4 регул тора и выходит на слив. Таким образом (см. фиг. 3) в сопле 4 между его внутренней поверхностью 9 и потоком жидкой рабочей среды В образуетс зона С закрученной газовой прослойки. Толщина ее h зависит от величины расхода управл ющего потока газа, увеличение (уменьшение ) которого приводи.т, соответственно , к увеличению (уменьшению) толщины h закрученной газовой прослойки и уменьшению (увеличению) расхода жидкой рабочей среды. Предлагаема конструкци регул тора позвол ет повысить линейность его расходной характеристики. На фиг. 4 .показан график расходной характеристики струйного регул тора. Как видно из графика дл прототипа. ( крива 1) зависимость расхода Q tn жидкой рабочей среды от расхода Q управл ющего потока газа носит рко выраженный нелинейный характер. Причем при фиксированном значении Q величина расхода Q t рабочей жидкости среды у прототипа всегда меньше соответствующего значени расхода Q . жидкой рабочей среды в случае идеаль ной линейной характеристики (кри- . ва 3), т. е. QniH m.i В предлагаемой конструкции закрученность управл ющего потока газа - относительно центральной оси симметрии регул тора порождает центробежные силы инерции, .прижимающую газовую прослойку в зоне С закручивани к внутренней поверхности 9 сопла 4 регул тора, что приводит к уменьшению толщины h газовой прослойки . Уменьшение толщины h газовой прослойки в свою очередь приводит к увеличений площади поперечного сечени струи рабочей жидкости, а следовательно, и величины расхода Q , т. е. при прочих равных параметрах и фиксированном значении Q. величина расхода 0, рабочей жидкоети в предлагаемой конструкции удовлетвор етс условию Qm,,m.3Qni, Таким образом, расходна характеристика в предлагаемой конструкции ( крива 2) оказываетс более приближенной к идеальной линейной по сравнению с расходной характеристикой у прототипа. Причем расхождение между кpивы и 2 и 3 фиг.4 будет меньше, чем больше угол закрутки потока и линейна скорость управл ющего потока газа.
W
8
Технико-экономическа эффективность от внедрени предлагаемого регул тора заключаетс в приближении расходной характеристики к линейной , что существенно упрощает, задачу управлени регул тором при автоматизированном бесконтактном регулированиии расхода жидкой рабочей среды.
фue.Z
( f
0.015
Q