Изобретение относитс к обмоткам совмещенных электрических машин и может быть использовано, например, b одномашинных преобразовател х частоты и числа фаз. Известны трехфазно-однофазные совмещенные обмоткн с полюсностью Pj/Р, 6, содержащие 12 распределенных катущечных групп, в каждой фазе которой начала групп первой и второй образуют зажим фазы дл полюсности PJ , их концы соединены с концами групп соответственно восьмой и седьмой , начала которых подключены к двум дополнительным выводам дл полюсности РЗ и номера групп фаз чередуютс с интервалом в четыре группы 1. Недостатками таких обмоток вл ютс низкий обмоточный коэффициент дл полюсности РЗ и низкое использование меди. Наиболее близкой к предлагаемой вл етс совмещенна обмотка 6, вьшолненна в 36 пазах из 12 распределенных катушечных групп с концентрическими катушками , соединенных в две параллельные ветви, начала которых образуют трехфазные зажимы дл полюсности Pj, а концы подключены к двум дополнительным выводам дл полюсности Р причем шаги катушек равны 4т2, 4т + 2, 41 + 4, средние катушки rpynti выведены из цепи дл полюсности и номера групп фаз чередуютс с интервалом в четыре группы, где 2 - полюсное деление дл полюсности Pj 2. Однако така обмотка выполн етс двухслойной и имеет большие вылеты лобовых частей, что увеличивает расход меди на обмотку . Цель изобретени - упрощение конструкции и изготовлени , снижение расхода - - - меди и изол ции путем уменьшени числа KHTyuieK в группе и выполнени обмотки одно-двухслойной. Указанна цель достигаетс тем, что кажда группа выполнена из двух катушек с шагами по пазам у- 14 и 12, в одной ветви фазы включены последовательно, внутренние катушки первой и второй групп, наружные - первой и встречно включенной восьмой, в другой ветви - встречно включенные внутренние катушки восьмой и седьмой групп, наружные -- второй и встречно включенной седьмой, начало первой и конец восьмой групп внутренних катушек образуют зажим фазы, причем начала наружных катущек первой и второй групп соединены вместе, а седьмой и восьмой подключены к дополнительным выводам. На фиг. 1 изображена схема обмотки; на фиг. 2 и 3 - диаграммы ЭДС обмотки соответственно дл полюсности Pj 1 и1 6. Обмотка (фиг. 1) выполнена в 36 пазах из 12 катушечных групп с номерами от 1 до 12, концентрические катушки которой имеют шаги по пазам у 14 и 12. В одной ветви фазы последовательно соединены внутренние катушки групп 1 и 2, наружные 1 и встречно включенной 8, в другой ветви - встречно включенные катушки внутренних групп 8 и 7, наружные 2 и встречно включенной 7. Дл внутренних катущек начало группы 1 и конец группы 8 образуют зажим фазы С1 дл полюсности Р, 1; начала катущек наружных групп 1 и 2 соединены вместе, а 7 и 8 - подключены к дополнительным выводам 01 и 02 дл полюсности Р2 6. Аналогично выполнены и фазы С2, СЗ, номера групп которых чередуютс с интервалом в четыре группы. Число витков внутренних катущек групп равно W, а наружных - 2W|c и катущки расположены в пазах одно-двухслойно. Верхний р д стрелок (фиг. 1) показывает направлени токов при питании обмотки через выводы С1, С2, СЗ трехфазным током, откуда видно, что поле этих токов имеет нижний р д стрелок показывает направление токов при питании обмотки через выводы 01 и 02 однофазным тбком (внутренние катушки групп этим током не обтекаютс ) , откуда видно, что поле этих токов имеет Рг 6. На диаграммах (фиг. 2 и 3) векторам ЭДС приписаны номера групп дл наружных катушек и те же номера со штрихом дл внутренних. Из диаграмм видно, что поле с полюсностью PI 1 не наводит ЭДС на выводах 01 и 02 (фиг. 2), а поле с полюсностью Рг 6 не наводит ЭДС на выводах С1, С2, СЗ (фиг. 3). Обмоточные коэффициенты предлагаемой обмотки - дл PJ 1 Kodj 0,884 и дл р2. 6 0,866; средний шаг обмотки Ycp(14-2-M2),33. Дл обмоткипрототипа , выполненной в 36 пазах двухслойной с шагом YC., 14 имеем К 0,898 и K. 0,866. Таким образом предлагаема обмотка по сравнению с обмоткой-прототипом имеет в 14/13,,06 раза меньший расход меди и в (14/13,33) (0,884/0,898) 1,034 раза более эффективна. Кроме того, она проще в изготовлении, имеет меньщий расход изол ции и более надежна в эксплуатации.The invention relates to coils of combined electric machines and can be used, for example, b single machine frequency and number phase converters. Three-phase-single-phase combined windings with Pj / P, 6 pole are known, containing 12 distributed rolling groups, in each phase of which the beginning of the first and second groups form a phase clamp for the polarity of PJ, their ends are connected to the ends of the eighth and seventh groups, respectively, the beginnings of which are connected to two additional conclusions for the pole polarity and phase group numbers alternate with an interval of four groups 1. The disadvantages of such windings are the low winding factor for the polarity of the rare earth and the low use of copper. Closest to the proposed is combined winding 6, performed in 36 slots of 12 distributed coil groups with concentric coils connected in two parallel branches, the beginnings of which form three-phase clamps for polarity Pj, and the ends are connected to two additional terminals for polarity P and steps the coils are 4t2,4t + 2, 41 + 4, the middle rpynti coils are derived from the circuit for pole position and the phase group numbers alternate at intervals of four groups, where 2 is pole division for pole polarity Pj 2. However, this winding ts double-layer and has large overhangs of frontal parts, which increases the consumption of copper on the winding. The purpose of the invention is to simplify the design and manufacture, reduce copper consumption and insulation, and reduce the number of KHTyuieKs in a group and make one-two-layer winding. This goal is achieved by the fact that each group is made of two coils with steps along grooves y-14 and 12, in one phase branch are connected in series, the inner coils of the first and second groups, the outer ones — first and counter-switched on the eighth, in the other branch — counter-connected the inner coils of the eighth and seventh groups, the outer coils of the second and the seventh included counter, the beginning of the first and the end of the eighth groups of internal coils form a phase clamp, with the beginning of the outer coils of the first and second groups connected together, and the seventh and eighth connections Ens to additional conclusions. FIG. 1 shows a winding circuit; in fig. 2 and 3 are diagrams of the EMF of the winding, respectively, for the polarity Pj 1 and 1 6. The winding (Fig. 1) is made in 36 slots from 12 coil groups with numbers from 1 to 12, the concentric coils of which have groove steps 14 and 12. In one the branches of the phase are connected in series with the inner coils of groups 1 and 2, the outer 1 and counter-connected 8, in the other branch - counter-activated coils of the inner groups 8 and 7, the outer 2 and counter-included 7. At the inner coils, the beginning of group 1 and the end of group 8 form a clip Phase C1 for polarity P, 1; The beginning of the coils of the outer groups 1 and 2 are connected together, and 7 and 8 are connected to the additional terminals 01 and 02 for the polarity P2 6. The phases C2 and N3 are also performed in the same way, the group numbers of which alternate with an interval of four groups. The number of turns of the inner coils of the groups is equal to W, and the outer coils - 2W | c and the coils are located in the grooves in one or two layers. The upper row of arrows (Fig. 1) shows the direction of the currents when the winding is powered through the C1, C2, SZ terminals by three-phase current, whence it is seen that the field of these currents has the lower row of arrows showing the direction of the currents when the winding is fed through the 01 and 02 terminals (internal coils of groups do not flow around this current), whence it is seen that the field of these currents has Pr 6. In the diagrams (Fig. 2 and 3) the numbers of groups for external coils and the same numbers with a dash for internal are assigned to EMF vectors. From the diagrams it can be seen that the field with the polarity PI 1 does not induce an emf at the terminals 01 and 02 (Fig. 2), and the field with the polarity Pr 6 does not induce an emf at the terminals C1, C2, NW (fig. 3). The winding factors of the proposed winding are for PJ 1 Kodj 0.884 and for p2. 6 0.866; average winding pitch Ycp (14-2-M2), 33. For the winding of the prototype, made in 36 slots of a two-layer with a step YC., 14, we have K 0.898 and K. 0.866. Thus, the proposed winding compared with the winding prototype has 14/13,, 06 times less copper consumption and (14 / 13.33) (0.884 / 0.898) is 1.034 times more efficient. In addition, it is easier to manufacture, has less insulation and is more reliable in operation.