Изобретение относитс к электротехнике , в частности к преобразовательной технике, и может быть испол зовано, например, в устройствах питани электропривода Известны устройства дл регулиро вани переменного напр жени , содер жащие вентит.ьный блок, выполненный в виде двух преобразователей,, соединенных между собой выводами посто нного тока 11При этом преобразователи вентиль цого блока пр мо или косвенно включе ны последовательно с цепью нагрузки Наиболее близким к предлагаемому техническим решением вл етс устройство дл регулировани переменно го напр жени , содержащее вентильны блок, вход которого подключен к вы ходным выводам дл пофазного подклю чени нагрузки С2. Недостатком известных устройств вл етс их сложность, обусловленна наличием трансформатора и двух преобразователей в вентильном блоке. Целью изобретени вл етс упрощение устройства. ПоставлеЕ1на цель достигаетс те что в устройстве дл регулировани переменного напр жени , содержанием вентильный блок, вход которого подключен к выходным выводам дл пофаз ного подключени нагрузки, вентильный блок выполнен в виде одного дио но-тиристорного мостового преобразо вател , к выходу которого подключечен накопительный конденсатор. На фиг.1 приведена функциональна схема устройства лл случа регулировани пускообразного переменного напр жени ; на фиг.2 и d - соответс венно схема замещени устройства дл основной гармоники и векторна диаг рамма напр жений при регулировании на активной нагрузке; на фиг.4 временные диаграммы, помн щие принцип работы и последовательность переключени вентилей мостового преобразовател . Устройство (фиг.1) содержит вентильный блок, выполненный в виде диодно-тиристорного мостового преобразовател 1, накопительный конденса тор 2, выходные выводы 3-5 дл пофаз ного подключени нагрузки 6. При этом диодно-тиристорный моетовой преобразователь 1 содержит управл емые вентили 7-12 и направл емые вентили 13-18. Выход преобразовател 1 замкнут на накопительный конденсатор 2, а его выход соединен с выходными выводами 3-5 дл пофазного подключени нагрузки 6. Рассмотрим работу трехфазного варианта устройства, предполага , что по фазам нагрузки протекают синусоидальные токи, образующие трехфазную симметричную систему. При этом вентили моста переключаютс в соответствии с диаграммой (фиг.46), В каждой фазе в начале каждого полупериода открываетс неуправл емый вентиль, провод щее направление которого совпадает с направлением тока. С запаздыванием на угол р относительно начала полупериода открываетс тиристор противоположного плеча. В конце полупериода при переходе тока через ноль он закрываетс ,и открываетс следующий неуправл емый вентиль,включенный встречно-параллельно по тиристору .Последний восста- ;. навливает свою вентильную прочность под действием падени напр жени на не- управл емом вентиле . Таким образом, обеспечиваетс естественна коммутаци вентилей. Счита , что среднее значение вы-, пр мл емого тока на выходе ,моста при сделанных допущени х св зано с переменным током на выходе моста (з соотношением -d -jCosP , Из этого следует, что при р « 90 выходной ток содержит только переменную составл ющую, дл беспреп тственного протекани которой вентильный мост замкнут ма конденсатор 2. Если 1 90°, то в исходном токе по в.л етс посто нна составл юща , и конденсатор 2 начинает зар жатьс . При конденсатор 2 разр жаетс , Таким образом, измен момент отпираци тиристоров моста 1, можно регулировать величину напр жени на конденсаторе 2. В установившемс режиме р. 90°. Пусть емкость конденсатора 2 такова , что пульсацией напр жени на нем можно пренебречь. Обозначим величину этого напр жени через Ej. При пере-г; ключении вентилей моста Г (в соответствии с диаграммами фиг.4 В) выходные зыводы 3-5 будут соедин тьс с той или иной обкладкой конденсатора 2, в результате чего на выводах 3-5 будет формироватьс переменное пр моугольно-ступенчатое напр жение. Форма этого напр жени определ етс числом фаз преобразовател . Переменное напр жение (фазное )опережает ток на угол ci laO°-fb. Bустановившемс режиме oi 90°, поэтому в схеме замещени дл первой , гармоники (фиг.2) преобразователь представлен эквивалентной регулируемой индуктивностью Lj. Величина ее L Т| О при О и возрастает с величением последнего. Изменение веичины индуктивности, включенной поседовательно с нагрузкой 6, приводит к изменению напр жени U, на ней. Их векторной диаграмквл (фиг.З) след ет, что при активно-индуктивной и чисто активной нагрузке напр жение может регулироватьс от уровн сети и и - - т . DC , до нул , где 0 , U|J , 3 , р жени и токи нагрузки.The invention relates to electrical engineering, in particular, to converter technology, and can be used, for example, in electric drive power devices. There are known devices for regulating alternating voltage, containing a ventilation unit, made in the form of two converters, interconnected by terminals. direct current 11 In this case, the converters of the fan unit are directly or indirectly connected in series with the load circuit. The closest to the proposed technical solution is a device for It is equipped with a variable-voltage unit containing a valve unit, the input of which is connected to the output terminals for phase-by-phase connection of the load C2. A disadvantage of the known devices is their complexity, due to the presence of a transformer and two transducers in the valve block. The aim of the invention is to simplify the device. The goal is to achieve that in the device for controlling alternating voltage, the content of the valve block, the input of which is connected to the output terminals for phase-wise load connection, the valve block is designed as a single diode-thyristor bridge converter, to the output of which is a storage capacitor. Fig. 1 shows a functional diagram of a device for the case of control of start-up alternating voltage; 2 and d, respectively, the replacement circuit of the device for the main harmonic and the voltage vector diagram of the voltage during regulation on the active load; 4, timing diagrams recalling the operation principle and switching sequence of the gates of the bridge converter. The device (Fig. 1) contains a valve block, made in the form of a diode-thyristor bridge converter 1, a cumulative capacitor 2, output terminals 3-5 for phase-load connection 6. At the same time, the diode-thyristor washing converter 1 contains controllable valves 7 -12 and guided valves 13-18. The output of the converter 1 is closed to the storage capacitor 2, and its output is connected to output terminals 3-5 for connecting the load to the phase 6. Consider the operation of a three-phase device, assuming that sinusoidal currents flow through the phases, forming a three-phase symmetric system. In this case, the bridge valves are switched in accordance with the diagram (Fig. 46). In each phase, at the beginning of each half-period, an uncontrolled valve is opened, the conducting direction of which coincides with the direction of the current. With a delay of угол relative to the beginning of the half period, the thyristor of the opposite arm is opened. At the end of the half cycle, when the current passes through zero, it closes, and the next uncontrolled valve opens, connected in parallel to the thyristor. The last restored; injects its valve strength under the effect of a voltage drop on an uncontrolled valve. In this way, natural valve switching is ensured. Considering that the average value of the output current, the output current, of the bridge, under the assumptions made, is related to the alternating current at the output of the bridge (it follows from the relation –d –jCosP. component, for the unobstructed flow of which the valve bridge is closed to capacitor 2. If 1 is 90 °, then a constant component is injected in the source current, and capacitor 2 begins to charge. changing the time of unlocking the thyristors of bridge 1 can be adjusted the voltage across capacitor 2. In the steady-state mode of 90 °, let the capacitance of capacitor 2 be such that the ripple voltage on it can be neglected. We denote this voltage by Ej. with the diagrams of Fig. 4B), the output slots 3-5 will be connected to one or another plate of the capacitor 2, as a result of which an alternating positive-step voltage will be formed at the terminals 3-5. The form of this voltage is determined by the number of phases of the converter. The alternating voltage (phase) is ahead of the current by the angle ci laO ° - fb. The established mode oi is 90 °, therefore, in the replacement circuit for the first harmonic (Fig. 2), the converter is represented by the equivalent regulated inductance Lj. The value of its L T | Oh when Oh and increases with the magnitude of the latter. A change in the value of the inductance, connected sequentially with the load 6, leads to a change in the voltage U, on it. Their vector diagram (Fig. 3) implies that with an active-inductive and purely active load, the voltage can be adjusted from the level of the network and and -t. DC, down to zero, where 0, U | J, 3, are equal to the p and load currents.
ZH инZH in
ULUL
Фиг.г Таким образом, в данном устройстве не требуетс второй преобразователь , возвращающий энергию в сеть, . а выполнение преобразовател по моетовой схеме позвол ет включать его в цепь нагрузки непосредственно, без силового трансформатора.Figs. Thus, in this device, a second converter, which returns energy to the network, is not required. The implementation of the converter in a wash circuit allows it to be included in the load circuit directly, without a power transformer.