SU1001306A1 - Устройство дл сохранени устойчивости при отключении линии межсистемной слабой св зи в схеме сети цепочечной структуры - Google Patents

Description

Изобретение относитс  к электроэнергетике , а именно к области противоаварийной автоматики энергосистем .

Известно устройство дл  сохранени  устойчивости, в том числе и при отключении линии, в котором измер ютс  режимные параметры, сравниваютс  с расчетными, определ ютс  величины управл ющих воздействий, фиксируетс  отключение линии и реализуютс  управл ющие воздействи  11

Недостатком  вл етс  то, что при этом не учитываетс  ущербность управл ющих воздействий.

Известно также устройство дл  фиксации и выполнени  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов PQJ- отправной части и нагрузки Рцц в приемной части энергосистемы при примерном равенстве объемов PQP, Рр„ и необходимой величине ограничени  перетока fiP .

Указанные способ и структурна  с хема могут быть использованы как в Д(Вухмашинной схеме сети, так и в более сложных схемах сети ввиду отсутстви  при этом небаланса активной мощности. Однако обеспечение равенства РОГ и РОИ приводит к увеличению экономического ущерба из-за необходимости отключени  большого объема нагрузки Р, .

Наиболее близким к предлагаемому  вл етс  устройство фиксации предела статической устойчивости, предназначенное дл  сохранени  устойчивости по лини м межсистемной слабой св зи в схеме сети цепочечной струк10 туры. Устройство содержит элементы фиксации активной мощности исходного режима в сечании каждой ветви, элементы фиксации модулей напр жени  в узлах каждой ветви, элементы

15 фиксации угла между напр жени ми в узлах ветвей с полным составом ли-, НИИ, вычислительные блоки фиксации предельной активной мощности в сечении каждой ветви с полным соста20 вом линий и в сечении ветви с отключенной линией, вычислительный блок фиксации-слабой ветви, в качестве которого используетс  блок сравнени  и к входам которого присоеди25 нены выходы элементов фиксации угла, элементов фиксации активной мощности исходного режима в сечени х вет вей с полным составом линий, элементов фиксации модулей напр жени  в

30 узлах ветвей с полным составом линий и вычислительних блоков фиксации предельной активной мощности в сече ни х ветвей с полным составом линий а к входам вычислительных блоков фиксации предельной активной мощнос ти в сечени х ветвей подключены выходы соответствующих элементов фик сации модулей напр жени  в узлах ветвей, причем вычислительный блок фиксации предельной активной мощнос ти состоит из элемента умножени  двух модулей напр жени  в узлах вет ви и элемента делени  на значение реактивного сопротивлени  ветви с полным составом линий и ветви с отключенной линией, к входу числител  которого подключен выход элемента умножени . Это устройство в виде блоков может использоватьс  дл  выдачи инфор мации о пределе статической устойчивости в сложной схеме сети цепочечной структуры. Причем общие функ циональные задачи известного устрой ства и предлагаемого совпадают 3 Однако устройство-прототип предназначенное дл  фиксации предела статической устойчивости,  вл ющегос  только исходной информацией дл  фик сации управл ющих воздействий в пре лагаемом устройстве, не позвол ет автоматически выбирать интенсивност воздействий на ограничение мощности ге&ераторов и нагрузки по условию допустимого результатирующего небаланса активной мощности. Цель изобретени  - обеспечение автоматической настройки устройства в исходных режимах на основании непосредственной фиксации допустимого результирую11,его небаланса активной мощности (Рр) при осуществлении уп равл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов С) и наг рузки (PQ) . Поставленна  цель достигаетс  тем, что устройство, содержащее эле менты фиксации активной мощности исходного режима в сечении каждой ветви, элементы фиксации модулей напр жени  в узлах каждой ветви, элементы фиксации угла между напр жени ми в узлах ветвей с полным составом линии, вычислительные блоки фиксации предельной активной мощ ности в сечении каждой ветви с полным составом линий и в сечении ветви с отключенной линией, вычислительный- блок фиксации слабой ветви в качестве которого используетс  блок сравнени  и к входам которого присоединены выходы элементов фиксации угла, элементов фиксации активной мощности исходного режима в сеченилх ветвей с полным составом линии, элементов фиксации модулей напр жени  в узлах ветвей с полным составом линий и вычислительных блоков фиксации предельной активной мощности в сечени х ветвей с полным составом линий, а к:входам вычислительных блоков фиксации предельной активной мощности в сечени х ветвей подключены выходы соответствующих элементов фиксации модулей напр жени  в узлах ветвей, причем вычислительный блок фиксации предельной активной мощности состоит из элемента умножени  двух модулей напр жени  в узлах ветви и элемента делени  на значение реактивного сопротивлени  ветви с полным составом линий и ветви с отключенной линией, к входу числител  которого подключен выход элемента умножени , снабжено вычислительньдми блоками фиксации перетока активной мощности с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в сечении каждой ветви с полным составом линий и в сечении ветви с отключенной линией , вычислительным блоком фиксации ограничени  перетока в сечении ветви сотключенной линией, вычислительным блоком фиксации допустимого результирующего небаланса управл ющих воздействий, вычислительным блоком фиксации управл ющих воздейстВИЙ на ограничение мощности генераторов и нагрузки с учетом результирующего небаланса, блоками формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов и нагрузки, элементом фиксации отключени  линии и двум  элементами И, причем выход каждого вычислительного блока фиксации предельной мощности подключен к входу своего вычислительного блока фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости, а выход каждого вычислительного блока фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в ветв х с полным составом линий вместе с выходами каждого элемента фиксации активной мощности исходного режима в этих же ветв х и выходами вычислительного блока фиксации слабой ветви подключены к входам вычислительного блока фиксации допустимого результирующего небаланса управл ющих воздействий, выход вычислительного блока фиксации перетока с задним коэффициентом запаса по статической устойчивости в ветви с отключенной линией вместе с выходом элемента фиксации активной мощности исходного режима в этой же ветви подключены к входам вычисительного блока фиксации ограничени  перетока в сечении ветви с отключенной линией, выход которого вместе с выходом вычислительного блока фиксации допустимого результирующего небаланса подключены к вычислительному блоку фиксации управл ющих BosfleftcfBuft на ограничение мощности генераторов и нагрузки с учетом результирующего небаланса, каж1дый из двух выходов которого подключен к соответствующему блоку формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов и нагрузки, выход каждого из которых соединен последовательно с помощью элементов И с выходом элемента фиксации отключени  линии, каждый вычислительный блок фиксации перетока с заданным коэффициентом зпаса по статической устойчивости состоит из элемента делени  предельной активной мощности на заданный посто нный коэффициент, а вычислительный блок фиксации ограничени  перетока в сечении ветви с отключенной линией состоит из элемента вычитани  и элемента умножени , приче к входам элемента вычитани  подключены выход элемента фиксации активной мощности исходного режима в ветви с предполагаемой к отключению линией и выход вычислительного блока фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в этой же ветви с отклченной линией, выход элемента вычитни  подключен к входу элемента умножени  на посто нный коэффициент надежности, вычислительный блок фиксации допустимого результирующего небаланса состоит из двух элементов вычитани , двух элементов И, трех элементов умножени , одного элемента сложени  и одного элемента .делени  , причем к входам первого элемента вычитани  подключены выход вычислительного блока фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в одной из ветвей с полны:- составом линий и выход элемента фиксации активной мощности исходного режима всечении этой ветви, выход этого элемента вычитани  вме.сте с соответствующими выходом блока фиксации слабой ветви подключены к входам первого элемента И, а к входам второго элемента вычитани  подключены выход вычислительного блока фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в другой ветви с полным составом линий и выход элемента фикса ции активной мощности исходного режима в сечении этой ветви, выход этого элемента вычитани  вместе с соответствующим выходом блока фиксации слабой ветви подключены к входам второго элемента И, выходы первого и второго элементов И подключены к первому элементу умноже .ни , к другому входу которого подключен выход элемента сложени , к входам которого подключены выходы второго и третьего элементов умножени  соответственно значени  активной мощности приемной и отправной энергосистемы на значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте приемной и отправной энергосистем, выход первого элемента умножени 

0 подключен к входу числител  элемента делени , к входу знаменател  которого подключен выход третьего элемента умножени , вычислительный блок фиксации управл ющих воздействий состоит из четырех элементов

5 умножени , двух элементов сложени , двух элементов делени  и одного элемента вычитани , причем к входу первого элемента умн.ожени  подключен выход вычислительного блока фикса0 ции допустимого результирующего небаланса на значение активной мощности приемной энергосистемы и значение результирукниего коэффициента крутизны статической характеристики

5 по частоте приемной энергосистемы, к входу второго элемента умножени  подключен выход блока фиксации допустимого результирующего.небаланса на значение активной мощности отп0 равной энергосистемы и значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте отправной энергосистемы, выхо .цы третьего и четвертого элемен5 тов умножени  соответственно значени  активной мощности приемной энергосистемы на значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте приемной энергосистемы и значени 

0 активной мощности отправной энергосистемы на значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте отправной энергосистемы подключены.к

5 входу первого элемента сложени , выходы которого подключены к входу знаменател  первого и второго элементов пелени , к входу числител  которых подключены соответственно

0 выход первого и второго элементов умножени ,а выход вычислительного блока фиксации ограничени  перетока и выход первого элемента делени  подключены к входам элемента вычи5 тани  , выход которого подключен к входу блока формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности нагрузки, выход вычислительного блока фиксации ограничени  пе0 ретока и выход второго элемента делени  подключены к входам второго элемента сложени , выход которого подключен к входу блока формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов.

5 На фиг. 1 изЪбражена схема сети цепочечной структуры и основна  структурна  схема устройства применительно дл  отключени  линии в это схеме- сети; на фиг, 2 - структурна  схема вход щих в устройство вычисли тельных блоков фиксации предельной активной мощности, фиксации перетока активной мощности с заданным коэффициентом запаса по статической устройчивости, фиксации ограничени  перетока в сечении ветви с отключен ной линией и фиксации допустимого результирующего небаланса управл ющих воздействий, на фиг. 3 - структурна  схема вход щего в устройство вычислительного блока фиксации уп равл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов и нагрузки с учетом результирующего небаланса. На фиг. 1 изображена схема сложной четырехмашинной схемы сети цепочечной структуры с отправной (узел 1), двум  промежуточными (узлы 2 и 3) , и приемной (узел 4) энер госистемами при посто нных напр жени х на их шинах, обеспечиваемых автоматическими регул торами, и нап равлении перетока от энергосистемы 1 к энергосистемам 2, 3 и 4 в режиме потреблени  Р промежуточной энергосистемой 2 и генерации Р,. пр межуточной энергосистемой 3. Применительно дл  этой схемы сети с предполагаемой к отключению линией между энергосистемами 3 и 4, т.е. на участке 3-4, основна  струк турна  схема устройства на фиг. 1 содерлсит следующие основные элементы и блоки, соединенные между собой телеканалами доаварийной информации элементы 5-7 фиксации активной мощности исходного режима в сечении каждой ветви, элементы 8-11 фиксации модулей напр жени  в узлах каждой ветви, элементы 12 и 13 фиксации угла между напр жени ми в узлах ветвей 1-2, 2-3 с полным составом линий, вычислительный блок 14 фикса ции слабой ветви по зависимости (2) (3) и (2а), (За), вычислительные блоки 15 и 16 фиксации предельной активной мощности в сечении каждой ветви 1-2, 2-3 с полным составом линий по зависимости (9а), вычислительный блок 17 фиксации предельной активной мощности в сечении ветви 3-4 с отключенной линией по зависимости G12a), вычислительные блоки 18 и 19 фиксации перетока активной мощности с заданным коэффициентом запаса по-7статической устойчивости в сечениикаждой ветви 1-2, 2-3 с полным составом линий по зависимости (9), вычислительный блок 20 фик садни перетока активной мощности с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в сечении ветви 3-4 с отключенной линией по зависимости (12), вычислительный блок 21 фиксации ограничени  перетока в сечении ветви 3-4 с отключенной линией по (11), вычислительный блок 22 фиксации допустимого результирующего небаланса управл ющих воздействий по (10) , вычислительный 23фиксации управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов по (16) и нагрузки по (17)с учетом результирующего небаланса, блоки 24и 25 формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов и нагрузки и элемент 26 фиксации отключени  линии. В качестве блока 14 фиксации слабой ветви используетс  блок сравнени  по (2), (3) и (2а), (За), к входам которого присоединены выходы элементов 12 и 13 фиксации угла, выходы элементов 5 и 6 фиксации активной мощности исходного режима в сечени х ветвей 1-2 и 2-3 с полным составом линий, элементов 8 и 9 фиксации модулей напр жени  в узлах тех же ветвей и вычислительных блоков 15 и 16 фиксации предельной активной мощности тех же ветвей. К входам блоков 15-17 фиксации предельной активной мощности подключены входы соответствующих элементов В, 9 и 9, 10 и 10, 11 фиксации модулей напр жени  в узлах ветвей 1-2, 2-3, 3-4. Выход каждого блока 15-17 подключен к входу своего блока 18-20 фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости. Выход блоков 18 и 19 фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в ветв х 1-2, 2-3 с полным составом линий вместе с выходом элементов 5 и 6 фиксации активной мощности исходного режима в этих ветв х и выходами блока фиксации слабой ветви 14 подключены к . входам блока 22 фиксации допустимого результирующего небаланса. Выход блока 20 фиксации-перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в ветви 3-4 с отключенной линией вместе с выходом элемента 7 фиксации активной мощности исходного режима в этой же ветви подключены к входам блока 21 фиксации ограничени  перетока в сечении ветви 3-4 с отключенной линией. Выходы блоков 21 и 22 подключены к входам блока 23 фиксации управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов и нагрузки. Один выход блока 23 с информацией о величине ограничени  мощности генераторов подключен к входу блока 24 формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов . Другой выход блока 23 с информацией 6 величине ограничени  мощности нагрузки подключен к входу блока 25 формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности нагрузки. Выход блока 24 и 25 содинен последовательно с помощью элементов И 27 и 28 с выходом элемента 26 фиксации отключени  линии. Выходы элементов И 27 и 28  вл ютс  выходами устройства, с которых при срабатывании элемента 26 фиксации отключени  линии направл ютс  сигналы к исполнительным органам ограничени  мощности генераторов и нагрузки , наход щимс  на объектах управлени  в виде электрических станций и районов нагрузки.

Блоки 24 и 25 формировани  управл ющих воздействий на ограничени  мощности генераторов и нагрузки (или блоки пам ти) выполн ютс  на известных принципах, по которым на основании сигнала в аналоговой или цифровой форме с выходов блока 23 о необходимой величине ограничени  мощности генераторов PQ нагрузки PQI с помощью триггеров или двухпозиционных реле подготавливаютс  и запоминаютс  цепи на ограничение мощности генераторов Р и нагрузки Р .

Элемент 26 фиксации отключени  линии выполн етс  на известных принципах, например по факту отключени  выключателей линии.

Каждый из вычислительных блоков 15-17 фиксации предельной активной мощности в сечени х ветвей по (9а) и (12а) состоит (фиг. 2) из элемента 29 умножени  двух модулей напр жени  в узлах ветви и элемента 30 делени  на значение реактивного сопротивлени  ветви с полным составом линий (блоки 15 и 16) или ветви с отключенной линией (блок 17).

Каждый из вычислительных блоков 18-20 фиксации перетока активной мощности с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в сечени х ветвей по (9) и (12) состоит (фиг. 2) из элемента 31 делени  предельной активной мощности на заданный посто нный коэффициент К.

Вычислительный блок 21 фиксации ограничени  перетока в сечении ветви 3-4 с отключенной линией по (11) состоит (фиг. 2) из элемента 32 выч тани  и элемента 33 умножени . К входам элемента 32 вычитани  подключены выход элемента 7 фиксации активной мощности исходного режима в ветви 3-4 с предполагаемой к отключению линий и выход блока 20 фиксаци  перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в этой же ветви 3-4 с отключенной линией. Выход элемента

32 вычитани  подключен к входу элемента 33 умножени  на посто нный коэффициент надежности К,

Вычислительный блок 22 фиксации допустимого результирующего небаланса по (10) состоит из двух элементов 34 и 35 вычитани , двух элементов И 36 и 37, трех элементов 38-40 умножени , одного элемента 41 сложени  и одного элемента 42 делени .

к входу первого элемента 34 вычитани  подключены выход вычислительного блока 18 фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в одной из

ветвей, в частности в сечении ветви 1-2 с полным составом линий и выход элемента 5 фиксации активной мощности исходного режима в сечении этой ветви 1-2. Выход этого элемента 34 вычитани  вместе с соответст-. .вующим выходом блока 14 фиксации слабой ветви 1-2 подключены к входам первого элемента И 36. К входам второго элемента 35 вычитани  подключены выход вычислительного Рлока 19 фиксации перетока с заданным коэффициентом запаса по статической устойчивости в другой ветви, в частности в сечении ветви 2-3 с полным

составом линий и выход элемента 6 фиксации активной мощности исходного режима в сечении этой ветви 2-3. Выход этого элемента 35 вычитани  вместе с соответствующим выходом блока 14 фиксации слабой ветви 2-3

подключены к входам второго элемента И 37. Выходы первого и второго элементов И 36 и 37 подключены к первому элементу 38 умножени , к другому входу которого подключен

выход элемента 41 сложени , к входам которого подключены выходы второго и.третьего элементов 39 и 40 умножени  соответственно значени  активной мощности приемной

отправной Р.: энергосистем на значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики .по частоте приемной , и отправной K(jf, энергосистем. Выход первого элемента 38 умножени  подключен к входу числител  элемента 42 делени , к входу знаменател  которого подключен выход третьего элемента умножени  активной мощности отправной энергосистемы Рру на значение

результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте отправной энергосистемы Кцт.

Вычислительный блок 23 фиксации управл ющих воздействий по (16), (17) состоит из .четырех элементов 43-46 умножени , двух элементов 47 и 48 сложени , двух элементов 49 и 50 делени  и одного элемента 51 вычитани . К входу первого элемента 43 умножени  подключен выход вы числительного блока 22 фиксации до пустимого результирующего небаланса на значение активной мощности приемной энергосистемы и значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте приемной энергосисте мы К р. К входу второго элемента 44 умножени  подключен выход блока 22 фиксации допустимого результиру щего небаланса на значение активно мощности отправной энергосистемы РОТ и значение результирующего коэффициента крутизны статической ха рактеристики по частоте отправной энергосистемы К. Выходы третьего и четвертого элементов 45 и 46 умножени  соответственно- значени  активной мощности приемной энергосистемы , на значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте приемной энергосистемь: К„ и зна .чение активной мощности отправной энергосистемы Р на значение результирующего коэффициента крутизны статической характеристики по частоте отправной энергосистемы К подключены к входу первого элемента 47 сложени . Выходы элемента 47 подключены к входу знаменател  пер вого и„ второго элементов 49 и 50 д лени , к входу числител  которых подключены соответственно выход первото и второго элементов 43 и 4 умножени . Выход вычислительного блока 21 фиксации ограничени  пере тока и выход первого элемента 49 делени  подключены к входам элемен та 51 вычитани , выход которого с информацией о подключен к входу блока 25 формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощ ности нагрузки. Выход вычислительного блока 21 фиксации ограничени  перетока и выход второго элемента 50 делени  подключены к входам вто рого элемента 48 сложени , выход .которого с информацией о Рц подключен к входу блока 24 формировани  управл ющих воздействий на ограничение мощности генераторов. На фиг. 1 приведена схема сети цепочечной структуры при отправной 1 и приемной 4 энергосистемах в ви де объединений мощностью Р. и Р cyinecTBeHHOi..- большей, чем мощность Pfipofw промежуточной энергосис темы 2 с результирующим потреблением нагрузки Рпром промежуточной энергосистемы 3 с резулвтирующей генерацией Рассматриваетс  напр женньГй исходный режим перетока от энергосистемы 1 к энергосистемам 2-4, при котором отключение одной линии на участке 3-4 приводи к нарушению устойчивости в сечении 3-4, так как переток в исходном режиме на участке 3-4 превышает предел статической устойчивости оставшихс  в работе линий в сечении 3-4. При отключении одной из линий в сечении 3-4 дл  уменьшени  экономического ущерба от излишнего отключени  нагрузки при выполнении управл ющих воздействий дл  сохранени  устойчивости с помощью предлагаемого устройства допускаетс  определенный результирующий небаланс активной мощности (POJ. PQI ) - РОК . - Рр РОГ который не должен быть опасен по устойчивости дл  другого сечени  с полнЕдм составом линий на .одном из участков 1-2 или 2-3. Указанна  опасность вызвана тем, что при выполнении управл ющих воздействий PQJ. в энергосистеме 3 и Р в энергосистеме 4 (по обе.стороны сечени  3-4) результирующий небаланс Рр по зависимости (1) от этик управл ющих воздействий  вл етс  фактически аварийным дефицитом активной мощности, и этот аварийный дефицит активной мощности, вызыва  статическую перегрузку линий св зи в сечени х 1-2 и 2-3, может привести к нарушению устойчивости в одном из этих сечений , в котором (например 1-2) под действием перегрузки переток, увеличива сь , достигнет предельного по статической устойчивости значени  раньше, чем в другом сечении (2-3). В рассматриваемых услови х нарушение устойчивости под действием небаланса Рр произойдет в этом сечении (1-2) , которое  вл етс  слабым дл  сечений (1-2 и 2-3) с полным составом линий. При посто нных значени х напр жени  на шинах энергосистем 1-4 благодар  регулированию напр жени  с помощью АРВ (сильного действи ) синхронных генераторов и синхронных компенсаторов или статических регул торов реактивной мощности и учете в качестве реактивного, только индуктивного сопротивлени  линий св зи (что допустимо дл  системообразующих линий напр жени  330, 500, 750 кВ), достижение перетоком предельного по статической устойчивос .ти значени  в слабом сечении (1-2) имеет место при взаимном угле5 2 90 между векторами напр жени  на шинах энергосистем 1 и 2. При предшествующем перетоке, как указывалось, от энергосистемы 1 К . 2-4 угол 90° в слабом сечении 1-2 должен быть достигнут раньше, чем в сечении 2-3. Поэтому дл  условий соизмеримых реактивны.х сопротивлений ветвей в исходном напр женном режиме взаимный угол между векторами напр жени  на шинах энергосистем 1 и 2 будет больше, чем взаимный угол между векторами напр жени  на шинах энергосистем 2 и 3. Указанному соответствует выполнение неравенства в случае, когда слабой будет ветвь 1-2 Дл  рассматриваемых условий при выполнении неравенства в виде 523 ( слабой будет ветвь 2-3. Дл  условий несоизмеримых реактивных сопротивлений ветвей в вычислительном блоке фиксации слабой ветви неравенство (2) дополнительно в соответствии с 2 провер етс  путем определени  значени  (Ра-з-Рл-аЛ и,сравнени  его с единицей, а неравенство (3) дополнительно провер етс  путем определени  значени  Хп СРпр 2-3- JPZ-- - (-jg) U,.Ui и сравнени  его с единицей. Если значение по зависимост м (2а) или по (За) меньше единицы, то в соответствии с неравенствами (2) или (3) слабой будет ветвь 1-2 или 2-3. Если значение по зависимост м (2а) или по (За) больше единицы , то слабой будет ветвь 2-3 или 1-2. Допустима  величина результирующего небаланса Рр по (1), еще не опасна  дл  нарушени  устойчивости в слабом сечении с полным составом линий (1-2 или 2-3), может быть зафиксирована на основании следующего . возникновении указанного результирующего небаланса Рр, с учетом того, что энергосистемы 1 и 4 принимаютс  в виде объединений существенно большей мощности, чем промежуточные энергосистемы 2 и 3, частота во всей энергосистеме снизитс  на величину прм прм от от благодар  чему в приемной 4 и отправ ной 1 энергосистемах нагрузка снизитс  на величину ь РПРМ РОТ Л -РОТ- ОТ Сб) где Кпрм , KOT - результирующие кот эффициенты крутизны статических характеристик по частоте (обратные коэффициентам статизма) приемной 4 и отправной 1 энергосистем (объеди . нений, мощностью РПОМ / от прм KOT ютс  В пер лич Рл неп тир 10 л ю по ;сеч гру чив 15 1-2 чен чен где 20 25 где 40 45 50 вы ре но Рр Q пе . ЕС 65 ру РПРМ РОТ предварительно задарезультате будет увеличиватьС5 ок в сечени з 1-2 и 2-3 на веу р от ог от р пр№ прлРот от редственно завис щую от резульщего небаланса Рр и представю опасность дл  недопустимой тойчивости перегрузки слабого и . Дл  того, чтобы така  переа не вызвала нарушени  устойти в слабом сечении, например увеличение перетока ® 1-2 не должно превышать знайР -а р . „ - активна  мощность в слабом сечении 1-2 в исходном режиме, Р - допустимый переток в сла . бом сечении (1-2) в резуль тате рассматриваемой перегрузки 4 фиксируемый на основании выражени  I р - р К1-г К np-l-i К - предварительно заданный нормированный коэффици- . ент запаса по статической , устойчивости (К 1,08) в слабом сечении 1-2 при пределе статической устойчивости Рпр.27 и , U2- напр зрени , фиксируемые на шинах энергосистем по обе стороны слабого сечени  1-2 в исходном режиме, сохран ющие свое значение и в предельном по статической устойчивости режиме благодар  автоматическому регулированию напр жени , как указывалось, на шинах энергосистем, У-и 1 реактивное сопротивление ветви ч. слабом сечении 1-2 с полным составом линий, предварительно заданное или измеренное. а основании . (8) можно жение дл  фиксации допустимого льтирующего небаланса Рр на оснии зависимости между дефицитом соответствующим приращением тока ДР. РПР/УУ ПРМ РОТ ОТ , .Q .i-Pi-2) фиксаци  допустимого результиего небаланса Рр по (10) необходима дл  обесГпечени  устойчивости в слабом сечении (1-2) в результате выполнени  управл ющих воздействий РОГ РОН обеспечени  устойчивости непосредственно по сечению 3-4, в котором отключилась лини , также об зательна фиксаци  необходимого ограничени  перетока

KH (Р,. 4 РпкЗ-4 ) (11). гдеК„П {KH .1,05+

-- 5)-предварительно заданный коэффициент надежности, РЛ Д-. активна  мощность, фиксируема  в сечении 3-4

в исходном режиме до отключени  линии, , допустимый переток в сечении 3-4 после отключений в нем линии и выполнени  управл ющих воздействий . вэнергосистеме 3, РОИ в энергосистеме 4 и фиксируемый на основании выражений аналогичных (9) и (9а)

К п.прз-4

СП)

п.прз-4 Зафиксировав значение Рр в соот ветствии с (10) и значение в соответствии с (11) , можно зафик сировать значени  управл ющих воздействий РОГЭ энергосистеме 3 и РОИ 4. энергосистеме 4, которые будут удовлетвор ть обоим услови м по ( 10) и (11). В частности, после отключени  линии в сечении 3-4 при выполнении управл ющих воздействий РОГЭ и РоЧ4 обеспечивающих необходимое дл  сохранени  устойчивости в сечении 3-4 ограничение перетока ограничение (уменьшение ) перетока состоит из двух составл ющих ДРлЗ-4 РОН7 + РПРМ i - управл ющее воздействие на ограничение мощности нагрузки (ОН) в энергосистеме , 4, . - снижение мощности в при емной энергосистеме 4 из-за снижени  частоты в энергосистеме по (5) в результате выполнени  управл ющих воздействий с результирующим небала сом в Еиде дефицита активной мощности РО ,

С учетом (5) выражение (13J принимает вид

р прм Рпрм

P.a. P.|ЛЗ-4 ОН Р .1/ 4-Р -k:

прлл от от

Р (РОТРрн) он Гр ;:-

прм прм от

. пр онРот От

Рпрм прм. Рот от С14)

Подставл   в (14) из (1)

POF Рр + РОЧ и РОН РОГ - Рр,(15) можно непосредственно (без итераций) получить искомые значени 

Рр РОТ Кот

Р„,ЛР,4- (16)

огз ъ- 4 Р Гр прлл прл

Р Р Рр РПРЛЛ-КПР

ОН4- лЗ-4-рТ Гр1Г О)

npM

Claims (3)

1. Иофьев Б.И. Автоматическое

0 аварийное управление мощностью энергосистем . М., Энерги , 1974, с. 72, 73,

2 . Там же, с. 372.

3. Авторское свидетельство СССР

5 819885, кл. Н 02 J 3/24, 1981. PflpOM. Н. PnffOf. г.

or,

РОН

fer

11

он

J/7

15(16,17) omSfl. om f

cjj.s.fz сл.гз

7 го

/8{пго)

P/rofi HnoM PffT Hот

/ e

18 5

S4L

±

ГЖП

Ц-Q

58

t

P . фаг. с

PfjpM

от

(риг.Э

от 5л. 22

Рог Нот Рр

РлЗ Рог

S.Zf