SK279736B6 - Process and device for manufacturing free-flowing anhydrite flooring plaster - Google Patents
Process and device for manufacturing free-flowing anhydrite flooring plaster Download PDFInfo
- Publication number
- SK279736B6 SK279736B6 SK1422-92A SK142292A SK279736B6 SK 279736 B6 SK279736 B6 SK 279736B6 SK 142292 A SK142292 A SK 142292A SK 279736 B6 SK279736 B6 SK 279736B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- cooling
- calcining
- stage
- gypsum
- region
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B11/00—Calcium sulfate cements
- C04B11/02—Methods and apparatus for dehydrating gypsum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/60—Flooring materials
- C04B2111/62—Self-levelling compositions
Abstract
Description
Oblasť technikyTechnical field
Vynález sa týka spôsobu a zariadenia na výrobu tekutej anhydritovej sadry na mazaninu.The invention relates to a method and an apparatus for the production of liquid anhydrite screed for screed.
Doterajší stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Z DE 38 27 613 Al je známe, že sa anhydritová tekutá sadra na mazaninu vyrába v rotačnej rúrkovej peci pri teplotách medzi 700 až 900 ° C.It is known from DE 38 27 613 A1 that anhydrite screed liquid gypsum is produced in a rotary tube furnace at temperatures between 700 and 900 ° C.
Ďalej sa skúšalo vyrobiť sadru na mazaniny v cirkulujúcej fluidnej vrstve.Further, it was attempted to produce screed for screed in a circulating fluidized bed.
Výroba anhydritu II na tekutú mazaninu pomocou tohto spôsobu sa ukázala byť ale veľmi ťažká, lebo sa potrebné vlastnosti produktu nedajú cielene nastaviť. Sadra na mazaniny má mať dobré geologické vlastnosti; hmotnostný pomer voda/sadra nemá byť nízky a nemá byť vyšší ako 0,4. Zvláštny význam má ďalej správanie pri tuhnutí a vývoj pevnosti. Presné nastavenie týchto požadovaných vlastností produktu, najmä hmotnostný pomer voda/sadra, ktorý nemá byť vyšší ako 0,4, nebolo až dosiaľ pomocou známych spôsobov možné.However, the production of anhydrite II into a screed by this method has proved to be very difficult, since the necessary product properties cannot be specifically set. Screed gypsum should have good geological properties; the water / gypsum weight ratio should not be low and not more than 0.4. Of particular importance is the setting behavior and strength development. Precise adjustment of these desired product properties, in particular the water / gypsum weight ratio, which should not be higher than 0.4, has hitherto not been possible using known methods.
Na výrobu omietkovej sadry a štukatérskej sadry sa ďalej používal aj vypaľovací spôsob s nosným plynom (Zement-Kálk-Gips Nr. 8/1972, strana 383 až 386). Tento spôsob sa ale dosiaľ javil ako nevhodný na ťažkú výrobu anhydritu II na tekutú mazaninu.In addition, the carrier gas firing method (Zement-Kálk-Gips Nr. 8/1972, pages 383 to 386) was also used for the production of plaster and plaster. However, this process has so far proved unsuitable for the heavy production of anhydrite II for liquid screed.
Vynález si kladie za základnú úlohu vytvoriť spôsob a zariadenie, ktoré by umožnili vyrobiť tekutú anhydritovú sadru na mazaniny, ktorá by mala dobré geologické vlastností, ktorej hmotnostný pomer vodév'sadra by neprevýšil 0,4 a ktorá by okrem toho mala dobré vlastností tuhnutia a vysoké hodnoty pevnosti.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a method and apparatus which makes it possible to produce liquid screed gypsum for gypsum having a good geological property whose weight ratio of water gasses does not exceed 0.4 and which also has good setting properties and high strength values.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Táto úloha je podľa vynálezu vyriešená spôsobom, pri ktorom sa ako východiskový materiál používa sadra (REA-sadra), odpadajúca v zariadení na odsírenie dymových plynov, ktorý sa po sušení predohrieva v dvojstupňovej predhrievacej oblasti a predhriaty materiál sa potom zahrieva v oblasti kalcinácie na kalcinačnú teplotu v rozmedzí 700 až 900 °C, po ochladení sa kalcinovaný materiál rozomieľa na merný povrch 2500 až 3500 cm2/g (merané podľa Blaina).According to the invention, this object is achieved by a process in which gypsum (REA-gypsum) falling off in a flue gas desulfurization plant is used as the starting material, which after drying is preheated in a two-stage preheating zone and preheated material is then heated in the calcination area a temperature in the range of 700 to 900 ° C, after cooling, the calcined material is ground to a surface area of 2500 to 3500 cm 2 / g (measured according to Blain).
Podľa výhodného uskutočnenia sa usušený vsádzací materiál pred vsadením do oblasti kalcinácie predhrieva na teplotu 480 až 550 °C.According to a preferred embodiment, the dried feed material is preheated to a temperature of 480 to 550 ° C prior to charging into the calcination area.
Podľa ďalšej výhodnej formy uskutočnenia spôsobu podľa vynálezu, sa kalcinovaný materiál chladí v dvoch stupňoch vzduchom, pričom chladiaci vzduch z prvého stupňa chladenia sa privádza ako spaľovací vzduch do oblasti kalcinácie, zatiaľ čo chladiaci vzduch z druhého stupňa chladenia sa používa spolu s odpadnými plynmi z oblasti predhrievania na sušenie východiskového materiálu.According to a further preferred embodiment of the method according to the invention, the calcined material is cooled in two stages by air, the cooling air from the first cooling stage being supplied as combustion air to the calcining zone, while the cooling air from the second cooling stage is used together with the waste gases from the zone preheating to dry the starting material.
Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia spôsobu sa ochladený materiál rozomlela na merný povrch 2800 až 3200 crrŕ/g.According to a further preferred embodiment of the method, the cooled material is ground to a specific surface of 2800 to 3200 cr / g.
Mletie ochladeného materiálu sa pri trvalej prevádzke uskutočňuje v jednokomorovom rúrkovom mlyne za prí davku mlecích telies alebo guli, výhodne s priemerom 10 až 30 mm, najvýhodnejšie 20 mm.The milling of the cooled material in continuous operation is carried out in a single-chamber tube mill with the addition of grinding bodies or spheres, preferably with a diameter of 10 to 30 mm, most preferably 20 mm.
Predmetom vynálezu je aj zariadenie na výrobu tekutej anhydritovej sadiy na mazaniny s použitím sadry (REA-sadry), odpadajúcej v zariadení na odsírenie dymových plynov ako východiskového materiálu, ktorého podstata spočíva v tom, že má sušiacu oblasť, vytvorenú ako sušičku s integrovaným deaglomerátorom, ďalej predhrievaciu oblasť, ktorá je vytvorená ako dvojstupňový cyklónový predhrievač, kalcinačnú oblasť s nosným plynom, ktorá má kalcinačnú šachtu, ktorá je opatrená jedným alebo niekoľkými kalcinačnými horákmi, cyklón na oddelenie kalcinátu a výhodne dvojstupňovú chladiacu oblasť ako aj oblasť mletia, ktorá je vytvorená ako jednokomorový rúrkový mlyn.The invention also relates to an apparatus for the production of liquid anhydrite screed saddles using gypsum (REA-gypsum), falling off in a flue gas desulphurisation plant as a starting material, characterized in that it has a drying area designed as a dryer with an integrated deagglomerator, furthermore a preheating region which is formed as a two-stage cyclone preheater, a calcination carrier gas having a calcination shaft which is provided with one or more calcination burners, a cyclone for separating the calcine and preferably a two-stage cooling zone as well as a grinding zone which is formed as single chamber tubular mill.
Obidva stupne chladiacej oblasti sú usporiadané vedľa seba a zariadenie má dopravné zariadenie, ktoré je vytvorené ako injektorový dopravník alebo ako žľabový reťazový dopravník na dopravu napred ochladeného materiálu z prvého alebo druhého chladiaceho stupňa.The two stages of the cooling zone are arranged side by side and the device has a conveying device which is designed as an injector conveyor or a trough chain conveyor for conveying pre-cooled material from the first or second cooling stages.
Jednokomorový rúrkový mlyn obsahuje mlecie telesá alebo gule s prierezom 10 až 30 mm, výhodne 20 mm.The single-chamber tube mill comprises grinding bodies or spheres with a cross-section of 10 to 30 mm, preferably 20 mm.
Ako východiskový materiál sa na spôsob podľa vynálezu používa REA-sadra, čo je sadra odpadajúca pri odsírovaní dymových plynov v elektrárňach na čierne a hnedé uhlie. Táto REA-sadra sa z hľadiska svojho chemického zloženia kladie na úroveň prírodnej sadry. Odpadá ako filtračný koláč s vlhkosťou asi 7 až 10 hmotn. a pozostáva z kryštálov s veľkosťou 10 až 100 pm.The starting material used in the process according to the invention is REA-gypsum, which is gypsum which is not required for the desulphurization of flue gases in coal-fired power plants. In terms of its chemical composition, this REA-gypsum is placed on the level of natural gypsum. It falls off as a filter cake with a moisture content of about 7 to 10 wt. and consists of crystals having a size of 10 to 100 µm.
REA-sadra, používaná ako filtračný koláč s vlhkosťou 7 až 10 % hmotn. ako východiskový materiál sa suší v sušiacej oblasti (výhodne pozostávajúcej zo sušičky so stúpajúcimi rúrkami s integrovaným deaglomerátorom) na konečnú vlhkosť 0,5 až 1,0 % hmotn. Zahrievanie tejto sušiacej oblasti sa výhodne uskutočňuje odpadnými plynmi z kalcinácie a predhrievacej oblasti ako aj časťou ohriateho studeného vzduchu.REA-gypsum, used as a filter cake with a moisture content of 7 to 10 wt. as a starting material, it is dried in a drying zone (preferably consisting of a rising tube dryer with an integrated deagglomerator) to a final humidity of 0.5 to 1.0 wt. The heating of this drying area is preferably effected by the calcination and preheating waste gases as well as a portion of the heated cold air.
Usušená, jemne zrnitá REA-sadra sa privádza po dávkach do dvojstupňovej predhrievacej oblasti, ktorá je tvorená dvojstupňovým cyklónovým predhrievačom. V tejto predhrievacej oblasti sa REA-sadra predhreje na teplotu medzi 580 až 550 °C, výhodne asi 500 °C. Potom sa usušená a predhriata REA-sadra zahrieva v kalcinačnej oblasti s nosným plynom na teplotu kalcinácie medzi 780 až 900 “C. V tejto kalcinačnej oblasti dochádza na úplné odštiepenie kryštálovej vody a materiál sa zahrieva na teplotu potrebnú na požadované vlastnosti produktu.The dried, fine-grained REA-gypsum is fed in batches to the two-stage preheating area, which is a two-stage cyclone preheater. In this preheating region, the REA gypsum is preheated to a temperature between 580-550 ° C, preferably about 500 ° C. The dried and preheated REA-gypsum is then heated in the calcination region with the carrier gas to a calcination temperature between 780-900 ° C. In this calcining region, the crystal water is completely cleaved and the material is heated to the temperature required for the desired product properties.
Kalcinovaný tovar sa potom ochladzuje v chladiacej oblasti za spätného získania značného tepla. Proces chladenia sa môže výhodne uskutočňovať v dvoch stupňoch. Po prvom stupni chladenia sa anhydrit dopravuje mechanicky alebo pneumaticky pomocou chladenia, ktorý je výhodne usporiadaný vedľa prvého stupňa chladenia.The calcined article is then cooled in the cooling zone to recover considerable heat. The cooling process can advantageously be carried out in two stages. After the first cooling stage, the anhydrite is conveyed mechanically or pneumatically by means of cooling, which is preferably arranged next to the first cooling stage.
Vysoko zahriaty chladiaci vzduch z prvého stupňa chladenia sa vedie výhodne ako spaľovací vzduch do kalcinačnej oblasti, zatiaľ čo málo ohriaty chladiaci vzduch z druhého stupňa chladenia sa využíva spoločne s horúcimi odpadnými plynmi kalcinančnej a predhrievacej oblasti v sušiacej oblasti na sušenie filtračného koláča.The highly heated cooling air from the first cooling stage is preferably passed as combustion air to the calcining region, while the low heated cooling air from the second cooling stage is used together with the hot calcination and preheating exhaust gases in the drying zone to dry the filter cake.
Na vlastnosti produktu má rozhodný význam, že sa pri spôsobe podľa vynálezu jednak REA-sadra suší viacstupňovo a rovnako tak predhrieva a jednak, že teplota kalcinácie sa pohybuje značne pod teplotou potrebnou na tvorbu anhydritu. Pomocou viacstupňového sušenia a predhrievaIt is of decisive importance for the properties of the product that, in the process according to the invention, the REA-gypsum is dried in a multi-stage process as well as preheated and the calcination temperature is well below the temperature necessary for the anhydrite formation. Using multi-stage drying and preheating
SK 279736 Β6 nia sa maximálne zabráni dekrepitácii kryštálov sadry, zatiaľ čo je zvýšená teplota kalcinácie rozhodujúca na dosiahnutie požadovaného hmotnostného pomeru voda/sadra < 0,40. Malý rozpad zma viacstupňovým sušením a predhrievaním možno dokázať stanovením merného povrchu podľa Blaina na vsadzovanom materiáli a na kalcináte.Decreasing gypsum crystals is avoided as much as possible while the increased calcination temperature is critical to achieve the desired water / gypsum weight ratio <0.40. Small disintegration from multi-stage drying and preheating can be demonstrated by determining the specific surface area according to Blain on the charged material and on the calcine.
Síce sa, ako je možné preukázať v rontgenovom difraktometri, dosiahne už pri teplote kalcinácie 700 ’C konverzie v anhydrite II, ale pritom sa hmotnostný pomer sadra/voda pohybuje medzi 0,45 až 0,50. Až zvýšenie teploty kalcinácie na 730 až 900 ’C prináša prekvapivo zníženie hmotnostného pomeru voda/sadra na 0,3 až 0,35 tak, aby sa tým vlastnosti produktu negatívne neovplyvnili.Although, as can be shown in the X-ray diffractometer, a conversion in anhydride II is already achieved at a calcination temperature of 700 ° C, the gypsum / water weight ratio is between 0.45 and 0.50. Surprisingly, an increase in the calcination temperature to 730-900 ° C results in a reduction in the water / gypsum weight ratio to 0.3-0.35 so that the product properties are not adversely affected.
Prehľad obrázkov na výkreseOverview of the figures in the drawing
Príklad uskutočnenia zariadenia na realizovanie spôsobu podľa vynálezu je znázornený schematicky na výkrese.An exemplary embodiment of an apparatus for carrying out the method according to the invention is shown schematically in the drawing.
Príklady uskutočnenia vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Zariadenie má sušičku 1 so stúpacími rúrkami a integrovaným deaglomerátom. Vsadenie REA-sadry do sušičky I so stúpajúcimi rúrkami sa uskutočňuje cez skriňový podávač 3.The device has a dryer 1 with riser pipes and an integrated deagglomerate. The insertion of the REA-gypsum into the dryer I with the rising tubes is carried out via the box feeder 3.
Zariadenie obsahuje ďalej predhrievaciu oblasť 4, ktorá má dva predhrievacie cyklóny 4a, 4b.The apparatus further comprises a preheating region 4 having two preheating cyclones 4a, 4b.
Na predhrievaciu oblasť 4 nadväzuje kalcinačná oblasť 5, ku ktorej patrí kalcinačná šachta 5b, vybavená väčším počtom horákov 5a, rovnako tak ako cyklónom 5c.The preheating region 4 is followed by a calcining region 5, which includes a calcining shaft 5b, equipped with a plurality of burners 5a, as well as a cyclone 5c.
Zariadenie obsahuje ďalej chladiacu oblasť, pozostávajúcu z prvého stupňa 6 chladenia a z druhého stupňa 7 chladenia. Prvý stupeň 6 chladenia pozostáva z chladiaceho cyklónu 6a, zatiaľ čo druhý stupeň 7 chladenia pozostáva z troch chladiacich cyklónov 7a, 7b a 7c.The apparatus further comprises a cooling zone consisting of a first cooling stage 6 and a second cooling stage 7. The first cooling stage 6 consists of a cooling cyclone 6a, while the second cooling stage 7 consists of three cooling cyclones 7a, 7b and 7c.
Chladený tovar sa dostáva cez korčekový výťah 8 k silu 9, z ktorého sa plní jednokomorový guľový mlyn 10.The refrigerated goods pass through the bucket elevator 8 to the force 9 from which the unicameral ball mill 10 is filled.
Odpadné plyny opúšťajúce sušičku 1 so stúpacími rúrkami sa čistia v hadicovom filtri 11. Usušená REA-sadra, oddelená od týchto odpadných plynov, sa privádza pomocou korčekového výťahu 12 do predhrievacej oblasti 4.The waste gases leaving the drier 1 with the riser pipes are cleaned in the hose filter 11. The dried REA-gypsum, separated from these waste gases, is fed to the preheating zone 4 via a bucket elevator 12.
Pomocou poloprevádzky na výkrese znázorneného druhu, boli uskutočnené obsiahle kalcinačné pokusy. Ako skúšaný tovar slúžili REA-sadry z elektrární na kamenné uhlie, ktoré boli ako filtračný koláč predložené s vlhkosťou asi 7 až 10 % hmotn. Filtračné koláče sa vniesli so vsadeným množstvom 350 kg/h do sušičky 1 so stúpacími rúrkami a sušili sa odpadnými plynmi z predhrievacej oblasti 4 a kalcinačnej oblasti 5, (ktoré mali teplotu asi 450 ’C) asi na zostatkovú vlhkosť 0,5 % hmotn.Extensive calcination experiments were carried out by means of a pilot plant of the species depicted in the drawing. REA-gypsum from the coal-fired power plants was used as the test article and was presented as a filter cake with a moisture content of about 7 to 10% by weight. The filter cakes were introduced at a rate of 350 kg / h into the riser 1 dryer and dried with the waste gases from the preheating area 4 and the calcination area 5 (having a temperature of about 450 ° C) to a residual moisture content of about 0.5 wt.
Po sušení bola REA-sadra vo forme jemne zrnitej a dobre tekúcej múky, táto sa predhriala v predhrievacej oblasti 4 asi na 450 °C, skôr ako bola privedená do kalcinačnej oblasti 5. Tu došlo na úplné vypudenie zostatkovej kryštálovej vody a nastavenie požadovaných vlastností produktu (pozri dolu). Potom sa kalcinát dostal do dvojstupňovej oblasti chladenia, kde došlo v prúde vzduchu na ochladenie asi na 80 ’C.After drying, the REA-gypsum was in the form of fine-grained and well-flowing flour, which was preheated in the preheating zone 4 to about 450 ° C before being fed to the calcining zone 5. Here, the residual crystal water was completely expelled and the desired product properties were set. (see below). Thereafter, the calcined material reached the two-stage cooling area, where it was cooled to about 80 ° C in the air stream.
V prvom rade pokusov sa nastavila teplota kalcinácie asi na 700 ’C, ktorá postačila na dokonalé vypudenie kryštálovej vody a na konverziu sadry na anhydrit II. Konverzia vo fáze anhydritu H bola preukázaná pomocou róntgendifraktometra. Technologické skúšky kalcinátu poskytli hmotnostný pomer voda/sadra 0,48, neuspokojivé správanie pri tuhnutí a nedostatočnú pevnosť.First of all, the calcination temperature was set to about 700 ° C, which was sufficient to completely expel the crystal water and convert gypsum to anhydrite II. Conversion in the anhydrite phase H was demonstrated using a X-ray diffractometer. Technological calcine calculations gave a water / gypsum weight ratio of 0.48, unsatisfactory setting behavior and insufficient strength.
Potom sa po stupňoch zvyšovala teplota kalcinácie až na 830 ’C. Počínajúc teplotou kalcinácie 800 ’C sa docielili dobré výsledky. Optimálna teplota kalcinácie kolísala pre REA-sadry rozdielnej proveniencie medzi 780 až 900 ’C. V tejto teplotnej oblasti bolí dosiahnuté hmotnostné pomery voda/sadra 0,32 až 0,38.Thereafter, the calcination temperature was increased in steps up to 830 ° C. Starting with a calcination temperature of 800 ° C, good results have been achieved. The optimum calcination temperature for REA-gypsum varied from 780 to 900 ° C. In this temperature range, a water / gypsum weight ratio of 0.32 to 0.38 was achieved.
Na dosiahnutie dobrých tokových vlastností, (čo je predpokladom pre samostatne sa nivelujúce množstvo tekutej mazaniny) a veľkých pevností malty sa REA-anhydrity výhodne rozomieľajú na 2500 až 3500 cm^/g, najvýhodnejšie na 3000 až 3200 cm2/g (merané podľa Blaina). Mletie sa môže uskutočňovať v jednokomorovom rúrkovom mlyne bez rozdružovača, s guľami alebo výhodne mlecími telesami s priemerom 20 mm Jemným rozomletím sa zvýši hmotnostný pomer voda/sadra asi o 0,03.To achieve good flow properties (which is a prerequisite for a self-leveling amount of liquid screed) and high mortar strengths, the REA anhydrides are preferably ground to 2500 to 3500 cm @ 2 / g, most preferably 3000 to 3200 cm @ 2 / g (measured by Blain). ). The grinding can be carried out in a single-chamber tube mill without separator, with spheres or, preferably, grinding bodies having a diameter of 20 mm. The fine grinding increases the water / gypsum weight ratio by about 0.03.
V tabuľke 1 sú uvedené niektoré podstatné výsledky poloprevádzkových pokusov s REA-sadrou. Je vidieť najmä veľkú závislosť hmotnostného pomeru voda/sadra od teploty kalcinácie.Table 1 shows some substantial results of the pilot-run experiments with REA-gypsum. In particular, the water / gypsum weight ratio is highly dependent on the calcination temperature.
V tabuľke 2 sú reprodukované pomery pevnosti anhydritov vyrobených spôsobom podľa vynálezu. Pri vzorkách STK1, STK2 a STK3 ide o anhydrity z troch rôznych elektrární na kamenné uhlie.Table 2 shows the strength ratios of anhydrites produced by the process of the invention. The STK1, STK2 and STK3 samples are anhydrides from three different coal-fired power plants.
V tabuľke 2 sú uvedené výsledky skúšania podľa normy. Vyrobený anhydrit predstihol po rozomletí v jednokomorovom rúrkovom mlyne vo všetkých prípadoch požiadavku kladenú podľa DIN 4208.Table 2 shows the test results according to the standard. In all cases, the anhydrite produced exceeded the requirement of DIN 4208 after grinding in a single-chamber tube mill.
Tabuľka 1: výsledky poloprevádzkových pokusov s REA-sadrouTable 1: Results of pilot experiments with REA-gypsum
Tabuľka 2: hodnoty pevnosti anhydritu vyrobeného podľa vynálezuTable 2: Strength values of anhydrite produced according to the invention
*/ najnižšia pevnosť podľa DIN 4208 pre anhydrit akostnej triedy AB20* / lowest strength according to DIN 4208 for anhydrite grade AB20
Claims (8)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4115699A DE4115699A1 (en) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | METHOD AND SYSTEM FOR PRODUCING ANHYDRITE FLOATING SCREED PLASTER |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK279736B6 true SK279736B6 (en) | 1999-03-12 |
Family
ID=6431627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1422-92A SK279736B6 (en) | 1991-05-14 | 1992-05-12 | Process and device for manufacturing free-flowing anhydrite flooring plaster |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0513779B1 (en) |
| CZ (1) | CZ281929B6 (en) |
| DE (2) | DE4115699A1 (en) |
| DK (1) | DK0513779T3 (en) |
| FI (1) | FI922139A (en) |
| PL (1) | PL170116B1 (en) |
| SK (1) | SK279736B6 (en) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE59104795D1 (en) * | 1990-12-22 | 1995-04-06 | Knauf Westdeutsche Gips | Burnt anhydrite, process for its preparation and its use. |
| DE19639448A1 (en) * | 1996-09-25 | 1998-04-02 | Sicowa Verfahrenstech | Process for the preparation of poorly soluble calcium sulfate anhydrite II |
| EP1747814A1 (en) * | 2005-07-25 | 2007-01-31 | Claudius Peters Technologies GmbH | Dry mill and method of drying of mill feed |
| FR2950879B1 (en) * | 2009-10-02 | 2012-11-23 | Cemex Res Group Ag | ANHYDRITE MORTAR FOR MANUFACTURING FLUID CAP AND METHOD FOR PREPARING ANHYDRITE FOR MANUFACTURING SUCH A MORTAR |
| CN102372450B (en) | 2010-08-18 | 2013-04-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | Powdered lime calcining technology and system |
| CN108503247B (en) * | 2018-06-21 | 2023-11-28 | 四川方大新型建材科技开发有限责任公司 | Method and equipment for producing high-temperature gypsum from industrial byproduct gypsum |
| CN110803876B (en) * | 2019-11-25 | 2020-09-18 | 江苏一夫科技股份有限公司 | II type anhydrous gypsum thermal coupling production device and method |
| CN110845161A (en) * | 2019-12-12 | 2020-02-28 | 郑州三迪建筑科技有限公司 | Cooling and neutralizing method for phosphogypsum fired product |
| CN111003957A (en) * | 2019-12-12 | 2020-04-14 | 郑州三迪建筑科技有限公司 | Dust collecting device for calcining building gypsum by phosphogypsum |
| ES2843636A1 (en) * | 2020-01-17 | 2021-07-19 | Carmena Jose Luis Rodriguez | METHOD OF SELECTION OF CALCIUM SULPHATE IN ANY OF ITS PHASES AT THE EXIT OF AN OVEN (Machine-translation by Google Translate, not legally binding) |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD73999A (en) * | ||||
| BE790039A (en) * | 1971-10-23 | 1973-02-01 | Rheinstahl Ag | PROCESS FOR CALCINING THE PLASTER IN A CURRENT OF HEATING GAS. ( |
| DE2312639A1 (en) * | 1973-03-14 | 1974-09-26 | Rheinstahl Ag | METHOD AND DEVICE FOR BURNING PLASTER, IN PARTICULAR PLASTER |
| DE2408313A1 (en) * | 1974-02-21 | 1975-09-04 | Rheinstahl Ag | CARRIER GAS PLANT, IN PARTICULAR CYCLONE BURNING PLANT FOR BURNING MULTI-PHASE PLASTER |
| US4569831A (en) * | 1985-04-01 | 1986-02-11 | Fuller Company | Process and apparatus for calcining gypsum |
| DE3635237A1 (en) * | 1986-10-16 | 1988-04-28 | Heidelberger Zement Ag | Process for producing building plasters and special plasters |
| DE3730067A1 (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-30 | Bayer Ag | SELF-LEVELING MOUNTING MIXTURE |
| DE59104795D1 (en) * | 1990-12-22 | 1995-04-06 | Knauf Westdeutsche Gips | Burnt anhydrite, process for its preparation and its use. |
-
1991
- 1991-05-14 DE DE4115699A patent/DE4115699A1/en not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-05-12 CZ CS921422A patent/CZ281929B6/en not_active IP Right Cessation
- 1992-05-12 SK SK1422-92A patent/SK279736B6/en not_active IP Right Cessation
- 1992-05-12 FI FI922139A patent/FI922139A/en unknown
- 1992-05-14 DK DK92108139.4T patent/DK0513779T3/en active
- 1992-05-14 EP EP92108139A patent/EP0513779B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-05-14 DE DE59201350T patent/DE59201350D1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-05-14 PL PL92294541A patent/PL170116B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0513779B1 (en) | 1995-02-08 |
| EP0513779A3 (en) | 1993-05-05 |
| FI922139A (en) | 1992-11-15 |
| DE4115699A1 (en) | 1992-11-19 |
| PL294541A1 (en) | 1992-11-30 |
| CZ281929B6 (en) | 1997-04-16 |
| DK0513779T3 (en) | 1995-07-10 |
| CS142292A3 (en) | 1992-11-18 |
| PL170116B1 (en) | 1996-10-31 |
| DE59201350D1 (en) | 1995-03-23 |
| EP0513779A2 (en) | 1992-11-19 |
| FI922139A0 (en) | 1992-05-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3956456A (en) | Gypsum calcination | |
| SK279736B6 (en) | Process and device for manufacturing free-flowing anhydrite flooring plaster | |
| EP0196372A2 (en) | Process and apparatus for calcining gypsum | |
| CN103936313A (en) | Process for preparing building gypsum powder from phosphogypsum | |
| KR20090092808A (en) | Calcium sulfate hemihydrate treatment process | |
| CS41591A2 (en) | Method of plaster treatment | |
| US20110168061A1 (en) | Method and system for the production of hard plaster | |
| GB1453215A (en) | Calcination of pulverous material | |
| EA007418B1 (en) | Method and device for producing cement | |
| CZ300330B6 (en) | Method of and apparatus for manufacturing cement from particulate cement raw material | |
| US2687947A (en) | Production of sulfur dioxide | |
| CA1211932A (en) | Method and apparatus for calcining pulverulent raw material | |
| US5800610A (en) | Method for manufacturing cement clinker | |
| PL126700B1 (en) | Method of producing raw powder for obtaining cement and sulfuric acid using the "gypsum - sulfuric acid" process | |
| US3998596A (en) | Apparatus for treating by-product gypsum to be used as an inhibitor for setting of cement | |
| JPS59199516A (en) | Method of mineral-processing phosphorite | |
| RU2784967C1 (en) | Raw mixture for obtaining an active mineral additive for cement and method for its preparation | |
| RU1794925C (en) | Method for production gypsum biding agent of phosphogypsum | |
| SU1350154A1 (en) | Ceramic compound for manufacturing facing tile | |
| CN107754588A (en) | Remove composition and its application of the sulfur dioxide in flue gas | |
| CA2209589A1 (en) | Process for preparing virtually phase-pure calcium sulphate .beta.-hemihydrate | |
| AU683774C (en) | Method for manufacturing cement clinker in a stationary burning reactor | |
| US3928053A (en) | Method of improving the grade of phosphoric acid by-product gypsum to be used as an inhibitor for cement setting and its apparatus | |
| RU2056386C1 (en) | Method for production of building materials | |
| SU393232A1 (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF PORTLAND-CEMENT CLINKER |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK4A | Expiry of patent |
Expiry date: 20120512 |