SE528574C2 - Steam generating system for digester plant for chemical cellulose pulp production, has pressure reduction arrangement to reduce pressure of re-heated liquor, while expelling liquor steam to steam converter for heating process fluid - Google Patents
Steam generating system for digester plant for chemical cellulose pulp production, has pressure reduction arrangement to reduce pressure of re-heated liquor, while expelling liquor steam to steam converter for heating process fluidInfo
- Publication number
- SE528574C2 SE528574C2 SE0502851A SE0502851A SE528574C2 SE 528574 C2 SE528574 C2 SE 528574C2 SE 0502851 A SE0502851 A SE 0502851A SE 0502851 A SE0502851 A SE 0502851A SE 528574 C2 SE528574 C2 SE 528574C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steam
- black liquor
- pressure
- basing
- liquor
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 title claims description 5
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 title claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims description 16
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 9
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 9
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 abstract 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 abstract 1
- 241000283011 Rangifer Species 0.000 description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000004087 circulation Effects 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 230000008450 motivation Effects 0.000 description 1
- 244000144977 poultry Species 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C1/00—Pretreatment of the finely-divided materials before digesting
- D21C1/02—Pretreatment of the finely-divided materials before digesting with water or steam
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/06—Treatment of pulp gases; Recovery of the heat content of the gases; Treatment of gases arising from various sources in pulp and paper mills; Regeneration of gaseous SO2, e.g. arising from liquors containing sulfur compounds
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/06—Treatment of pulp gases; Recovery of the heat content of the gases; Treatment of gases arising from various sources in pulp and paper mills; Regeneration of gaseous SO2, e.g. arising from liquors containing sulfur compounds
- D21C11/08—Deodorisation ; Elimination of malodorous compounds, e.g. sulfur compounds such as hydrogen sulfide or mercaptans, from gas streams
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/10—Concentrating spent liquor by evaporation
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/0042—Fractionating or concentration of spent liquors by special methods
Abstract
Description
528 5? 2. uppvärmda processvätska. Systemet har dock ingen effekt på torrhalten i den tryckavlastade svartluten. l US 6.176.971 visas ett system för genering av renånga för användning i flisfickan där man har en ångomformare för svartluten där svartluten värmer en ren processvätska, och där mängden producerad renånga ökas genom att undertrycksätta renånge sidan i ångomformaren med en àngdriven ejektor. 528 5? 2. heated process liquid. However, the system has no effect on the dry content of the pressure-relieved black liquor. US 6,176,971 discloses a clean steam generation system for use in the chip pocket where one has a black liquor steam converter where the black liquor heats a pure process liquid, and where the amount of clean steam produced is increased by suppressing the clean steam side of the steam converter with a steam driven ejector.
Det sänkta trycket på renånge sidan medför att mer värme kan dras ur från svartluten, vilket ger mer ånga i sig, men där ångtillsättningen till ejektorn ävenledes bidrar till att ökade ångmängder erhålles. Här utgöres dock den bildade renångan av en blandning av renånga som avdrivits från processvätskan och ånga som tas från fabrikens àngnät för drivning av ejektorn. l US 6.306.252 visas en annan variant för genering av renånga för användning i flisfickan där svartluten från kokaren leds genom en värmeväxlare där man värmer upp rent processvatten, varefter det uppvärmda processvattenet tryckavlastas så att renånga bildas.The reduced pressure on the clean side means that more heat can be extracted from the black liquor, which gives more steam in itself, but where the steam addition to the ejector also contributes to increased amounts of steam being obtained. Here, however, the formed reindeer vapor consists of a mixture of reindeer vapor which is evaporated from the process liquid and steam taken from the factory steam network for driving the ejector. US 6,306,252 discloses another variant for generating pure steam for use in the chip pocket where the black liquor from the digester is passed through a heat exchanger where pure process water is heated, after which the heated process water is depressurized so that pure steam is formed.
De olika lösningarna visar att betydande utveckling lagts på framtagning av nya system för genering av renånga från heta kokvätskor, vilken renånga skall användas i åtminstone första basningssteget av flisen. Systemen har haft den egenheten att de generade mängderna av ånga, dels renångan men även svartlutsàngan som användes i ett andra basningsmoment, inte blir tillräckliga för önskad basningseffekt. En annan nackdel är att systemen inte sänker torrhalten på svartluten i samband med produktionen av renänga, vilket medför att motivationen för att installera dessa system i äldre anläggningar med luktproblem, vilka ofta även har kapacitetsproblem på indunstningssidan, blir låg.The various solutions show that significant development has been put into the development of new systems for generating reindeer steam from hot cooking liquids, which reindeer steam is to be used in at least the first basing step of the chips. The systems have had the peculiarity that the generated amounts of steam, partly the pure steam but also the black liquor steam used in a second basing moment, will not be sufficient for the desired basing effect. Another disadvantage is that the systems do not reduce the dry content of the black liquor in connection with the production of reindeer meadow, which means that the motivation to install these systems in older plants with odor problems, which often also have capacity problems on the evaporation side, is low.
Uppfinningens sfle och ändamål Föreliggande uppfinning avser att erbjuda ett förbättrat system of förfarande för generering av renånga från svartlut, där tillräckliga mängder av både svartlutsånga som renånga kan erhållas, vilka mängder ånga krävs för en 20 30 52% 5274 3 flerstegs basningsprocess där renánga användes först, följt av basning med svartlutsånga. En direkt generering av svartlutsånga från svartluten är den mest effektiva formen på ànggenerering.SUMMARY AND OBJECTS OF THE INVENTION The present invention aims to provide an improved system of process for generating reindeer steam from black liquor, where sufficient amounts of both black liquor steam and reindeer steam can be obtained, which amounts of steam are required for a 52% 5274 3 multi-stage basing process where reindeer steam is used first. , followed by basing with black liquor. A direct generation of black liquor vapor from the black liquor is the most effective form of steam generation.
Ett annat syfte är att erhålla en ökad torrhalt i den tryckavlastade svartluten, - vilken torrhaltshöjning medger reducerad belastning i återvinningsprocessen. I äldre anläggningar är ofta indunstningskapaciteten fullt utnyttjad och ökad produktion av cellulosamassa, vilket ger ökade volymer av svartlut som skickas till indunstningen, kan inte komma ifråga om inte svartluten dessförinnan nått en högre torrhalt än tidigare. Systemet enligt uppfinningen har den fördelen att inga nya vattenmängder införes i processen än de som trots allt finns med i flisen efter basningen.Another object is to obtain an increased dry content in the pressure-relieved black liquor, - which dry content increase allows reduced load in the recycling process. In older plants, the evaporation capacity is often fully utilized and increased production of cellulose pulp, which results in increased volumes of black liquor sent to the evaporation, cannot be considered unless the black liquor has previously reached a higher dry content than before. The system according to the invention has the advantage that no new amounts of water are introduced into the process than those which, after all, are present in the chips after basing.
Ytterligare ett syfte är att mängden ren fârskånga som tas från fabrikens àngnät och som tillsättes flisen, och däri förorenas, reduceras. Den renånga som behövs för flisens basning erhålles genom uppvärmning av processvatten istället samt i nära anslutning till kokaren. Ingen ånga behöver därför tas från sodapannans ångproduktion (fabrikens ångnät).Another object is to reduce the amount of pure poultry taken from the factory's steam network and added to the chips, and contaminated therein. The clean steam needed for the chip basing is obtained by heating process water instead and in close proximity to the boiler. No steam therefore needs to be taken from the recovery boiler's steam production (factory steam network).
Den färskånga som tas från fabrikens ångnät för värmning av svartluten blandas ej ut i flisen med åtföljande förorening, och istället erhålles ett rent kondensat som kan återföras till sodapannan för genereringen av àngai sodapannan och àterföring till fabrikens àngnät. Ftenhetskraven för det kondensat som användes vid ànggenereringen är mycket höga i syfte att undvika igensättning och utfällningar i systemet.The fresh steam taken from the factory's steam network for heating the black liquor is not mixed into the chips with accompanying contamination, and instead a pure condensate is obtained which can be returned to the recovery boiler for the generation of the angai recovery boiler and return to the factory's steam network. The moisture requirements for the condensate used in the steam generation are very high in order to avoid clogging and precipitation in the system.
Behovet av färskånga från fabrikens ångnät kommer att reduceras totalt sett, då man erhåller ökad indunstningseffekt på svartluten redan i kokeriet, vilket ger minskat ångbehov i indunstningen.The need for fresh steam from the factory's steam network will be reduced overall, as you get an increased evaporation effect on the black liquor already in the boiler, which reduces the need for steam in the evaporation.
Ritningsförteckning Figur 1, visar schematiskt ett system enligt uppfinningen. pgetalierad Beskrivning av föredraqna utförinqsformer I figur 1 visas ett system för generering av ånga i ett kokeri för tillverkning av kemisk cellulosamassa enligt uppfinningen. Systemet innefattar ett kokarkärl 20 25 30 528 574- Li 4 i vilket flis kokas i en trycksatt het kokvåtska. l kokarkärlet finns åtminstone en avdragsanordning, här en kokarsil 10, för avdragning av het, trycksatt och förbrukad kokvätska, så kallad svartlut BL, från kokarkärlet. Svartluten leds till en första tryckavlastningsanordning, här i form av två tryckavlastningstankar 1 ta &1 fb kopplade i serie i vilka svartluten tryckavlastas till ett första lägre tryck under avdrivning av en första mängd svartlutsànga BL-ST.List of drawings Figure 1, schematically shows a system according to the invention. Detailed Description of the Preferred Embodiments Figure 1 shows a system for generating steam in a boiler for the production of chemical cellulose pulp according to the invention. The system comprises a cooking vessel 20 in which chips are boiled in a pressurized hot cooking liquid. In the cooking vessel there is at least one extraction device, here a cooking strainer 10, for drawing hot, pressurized and consumed cooking liquid, so-called black liquor BL, from the cooking vessel. The black liquor is led to a first pressure relief device, here in the form of two pressure relief tanks 1 ta & 1 fb connected in series in which the black liquor is pressure relieved to a first lower pressure while driving off a first quantity of black liquor steam BL-ST.
Innan flisen matas till kokarkärlet så basas obehandlad flis CH i ett första ängbasningskärl 1, typiskt en flisficka, där man förvärmer flisen med en första ånga vid ett första basningstryck, typiskt vid ett tryck fràn atmosfärstryck upp till cirka 1 bars övertryck. Den förvärmda flisen CH1 matas sedan via lämpligt slussorgan 9 till ett andra ängbasningskärl 2 i vilket förvärmd flis innan det kokas i kokarkärlet förvärmes med en andra ånga vid ett andra basningstryck, vilket andra basningstryck är högre än det första basningstrycket, typiskt mellan 1-3 bar. Pä konventionellt sätt följer sedan en uppslamning av flisen med kok~limpregneringsvätska Liq i samband med att flisen med lämplig matningsanordning 3 trycksätter flisblandningen CS och matar den till kokarens topp. I figuren visas ett en-kärls kokeri men uppfinningen kan tillämpas på alla former av konfigurationer av kontinuerliga kokerier, exempelvis tvà-kärls kokerier. Uppfinningen kan givetvis även tillämpas i ett satsvis kokeri, där man har àngbasning av flisen i tvâ steg, där det första steget använder ren ånga för basningen. I denna figur visas enbart de för uppfinningen väsentliga komponenterna, och olika typer av kokarcirkulationer kan givetvis finnas i kokarsystemet. fl/latningsanordningen 3 kan antingen vara av konventionell typ med slussmatning med en högtryckskik, med eller utan en toppseparator i kokarens topp. Matningsanordningen kan även vara av enkel pumpningsteknik, där flisblandningen CS flödar genom de trycksättande pumparna. l enlighet med uppfinningen innefattar även systemet en värmningsanordning 13 för svartluten efter det att svartluten tryckavlastats i den första tryckavlastningsanordningen 11a &11b i vilken värmningsanordning 13 den tryckavlastade svartluten BLQ värms för bildande av en återuppvärmd svartlut BLZH. Denna värmningsanordning utgöres företrädesvis av en värmeväxlare där svartluten värms upp indirekt med ånga St, och fràn vilken värmnings- 20 30 528 574 '5 anordning erhålles ett rent ångkondensat Cond. En indirekt värmeväxlare är att föredra då man inte får någon utspädning av svartluten med àngkondensat vilket annars skulle medföra ökad belatstning på återvinningens indunstningssystem. Svartluten BL; i denna position har förhöjd torrhalt, relativt torrhalten på svartluten BL som drogs av från kokaren, och sålunda ökad benägenhet för igensättning i eventuella värmeväxlare eller reboliers.Before the chips are fed to the boiler vessel, untreated chips CH are based in a first meadow base vessel 1, typically a chip pocket, where the chips are preheated with a first steam at a first base pressure, typically at a pressure from atmospheric pressure up to about 1 bar overpressure. The preheated chip CH1 is then fed via a suitable locking means 9 to a second meadow basing vessel 2 in which preheated chips before being boiled in the cooking vessel are preheated with a second steam at a second basing pressure, which second basing pressure is higher than the first basing pressure, typically between 1-3 bar . In a conventional manner, a slurry of the chips with cooking glue impregnating liquid Liq then follows in connection with the chips with suitable feeding device 3 pressurizing the chip mixture CS and feeding it to the top of the digester. The figure shows a single-vessel cokery, but the invention can be applied to all forms of configurations of continuous cokeries, for example two-vessel cokeries. The invention can of course also be applied in a batch boiler, where steam chipping is performed in two steps, where the first step uses pure steam for the basing. This figure shows only the components essential to the invention, and different types of boiler circulations can of course be present in the boiler system. The flushing device 3 can either be of a conventional type with sluice feeding with a high-pressure layer, with or without a top separator in the top of the digester. The feeding device can also be of simple pumping technique, where the chip mixture CS flows through the pressurizing pumps. In accordance with the invention, the system also comprises a heating device 13 for the black liquor after the black liquor has been depressurized in the first pressure relief device 11a & 11b in which heating device 13 the pressurized black liquor BLQ is heated to form a reheated black liquor BLZH. This heating device preferably consists of a heat exchanger where the black liquor is heated indirectly with steam St, and from which heating device a pure steam condensed Cond is obtained. An indirect heat exchanger is preferable as you do not get any dilution of the black liquor with steam condensate, which would otherwise lead to an increased load on the recovery evaporation system. Svartluten BL; in this position has increased dry matter content, relative to the dry matter content of the black liquor BL drawn off from the digester, and thus increased tendency for clogging in any heat exchangers or reboliers.
Den àteruppvärmda svartluten BL2H leds därefter till en andra tryckavlastningsanordning 12 i vilken den àteruppvärmda svartluten BLZH tryckavlastas under avdrivning av en andra mängd svartlutsànga. Denna andra mängd svartlutsänga leds sedan till en ángomformare 14 anordnad att mottaga den andra mängden svartlutsänga vilken i àngomformaren värmer upp ren processvätska P.Liq under bildning av en ren ånga.The reheated black liquor BL2H is then led to a second pressure relief device 12 in which the reheated black liquor BLZH is depressurized while driving a second quantity of black liquor steam. This second amount of black liquor bed is then led to a steam converter 14 arranged to receive the second quantity of black liquor bed which in the steam converter heats pure process liquid P.Liq to form a pure steam.
Den rena processvätskan P.Liq kan som visas recirkuleras över värme- överföringsytorna i ångomformaren genom en pump 15 som drar av värmd processvätska från ängomformarens botten och leder in denna värmda vätska pà nytt l ångomformarens topp, där man på konventionellt sätt finfördelar vätskan över ångomformarens värmeöverförande ytor. Ny ren processvätska P.Liq tillsättes cirkulationskretsen via en nivàstyrd ventil 16.The pure process liquid P.Liq can be recycled over the heat transfer surfaces of the steam converter as shown by a pump which draws heated process liquid from the bottom of the steam converter and leads this heated liquid back to the top of the steam converter, where the liquid is finely atomized over the steam converter heat. surfaces. New pure process liquid P.Liq is added to the circulation circuit via a level-controlled valve 16.
Den rena ångan P-ST som drivs av från ångomformaren 14 leds sedan till det första basningskärlet 1, emedan den första mängden svartlutsånga leds till det andra basningskärlet 2 i respektive àngledningar.The pure steam P-ST which is driven off from the steam converter 14 is then led to the first basing vessel 1, while the first amount of black liquor steam is led to the second basing vessel 2 in the respective steam lines.
Den heta trycksatta svartluten BL håller typiskt en temperatur i intervallet 130- 160°C, motsvarande koktemperaturen i kokaren, där denna svartlut tryckavlastas på sådant sätt att en första mängd svartlutsånga BL-ST genereras under det att den tryckavlastade svartluten BL2 får en första reducerad temperatur som är minst 15°C lägre än koktemperaturen.The hot pressurized black liquor BL typically maintains a temperature in the range of 130-160 ° C, corresponding to the boiling temperature in the digester, where this black liquor is depressurized in such a way that a first amount of black liquor vapor BL-ST is generated while the pressurized black liquor BL2 is given a first reduced temperature. which is at least 15 ° C lower than the boiling temperature.
Företrädesvis är den första reducerade temperaturen på den tryckavlastade svartluten minst 25°C lägre än koktemperaturen.Preferably, the first reduced temperature of the pressure-relieved black liquor is at least 25 ° C lower than the boiling temperature.
Den tryckavlastade svartluten värms sedan minst 5°C för bildande av en àteruppvärmd svartlut BL2H. Företrädesvis värms den tryckavlastade svartluten minst 10-15°C för bildande av den àteruppvärmd svartlut BL2H.The pressure-relieved black liquor is then heated at least 5 ° C to form a reheated black liquor BL2H. Preferably, the pressure-relieved black liquor is heated at least 10-15 ° C to form the reheated black liquor BL2H.
Den àteruppvärmda svartluten BLZH tryckavlastas igen för generering av en andra mängd svartlutsånga samt tryckavlastad svartlut BL3 , vilken 20 25 30 57 li- b tryckavlastad svartlut BL3 håller lägre tryck och en andra reducerad temperatur, vilken andra reducerad temperatur är minst 5°C lägre än den första reducerade temperaturen, företrädesvis minst 10-15°C lägre än den första reducerade temperaturen. Denna svartlut BL3 leds sedan till àtervinningen.The reheated black liquor BLZH is pressure relieved again to generate a second amount of black liquor vapor and pressure relieved black liquor BL3, which 20 25 30 57 lb pressure relieved black liquor BL3 holds lower pressure and a second reduced temperature, which second reduced temperature is at least 5 ° C lower than the first reduced temperature, preferably at least 10-15 ° C lower than the first reduced temperature. This black liquor BL3 is then led to the recycling.
Tryckavlastningen regleras företrädesvis så att den andra mängden svartlutsånga som leds till ângomformaren håller en temperatur på minst 105- 115°C.The pressure relief is preferably regulated so that the second amount of black liquor steam which is led to the steam converter maintains a temperature of at least 105-115 ° C.
Med denna teknik erhålles tillräckliga mängder av dels svartlutsånga och renånga där den bildade andra mängden svartlutsånga leds till en àngomformare i vilken den andra mängden svartlutsånga användes för att producera ren ånga. Den rena ångan användes sedan för förvärmning av flisen i det första steget 1 och där den första mängden svartlutsånga användes för förvärmning av flisen i det andra steget 2.With this technique, sufficient amounts of black liquor steam and pure steam are obtained, where the formed second quantity of black liquor steam is led to a steam converter in which the second quantity of black liquor steam is used to produce pure steam. The pure steam is then used to preheat the chips in the first stage 1 and where the first amount of black liquor steam is used to preheat the chips in the second stage 2.
Den rena ångan som produceras i ångomformaren bildas företrädesvis från rent processvatten, företrädesvis kondensat från massabruket, vilket processvatten redan håller en relativt hög temperatur pà 70-85°C. Alternativt kan rent kranvatten användas. Men det behöver inte alls ha samma höga krav pä renhet som vattnet som användes i fabrikens àngnät. Kondensaten från värmeväxlarna 13 & 13b är dock ett helt rent ångkondensat och kan àterföras till àngnätet utan någon typ av reningsprocess.The pure steam produced in the steam converter is preferably formed from pure process water, preferably condensate from the pulp mill, which process water already maintains a relatively high temperature of 70-85 ° C. Alternatively, clean tap water can be used. But it does not have to have the same high demands on purity as the water used in the factory's steam network. However, the condensate from the heat exchangers 13 & 13b is a completely pure steam condensate and can be returned to the steam network without any type of purification process.
Processvattnet kan även som visas i figur 1 först värmas i en värmeväxlare 20 med smutskondensat, dvs smutskondensat som bildats fràn den andra mängden svartlutsånga i àngomformaren 14.Even as shown in Figure 1, the process water can first be heated in a heat exchanger 20 with dirt condensate, ie dirt condensate formed from the second amount of black liquor vapor in the steam converter 14.
Vid tillämpning av uppfinningen i ett kokeri under Nordiska förhållanden där avdragen svartlut håller en temperatur på 155°C, så tryckavlastas svartluten i avlastningstankar (typ 11a &1tb) till en temperatur på 123°C, dvs en temperatursänkning pà 32°C. Den mängd svartlutsånga som då erhölls räcker väl till för basningen i ett andra steg. l den efterföljande uppvärmning av denna tryckavlastade svartlut höjdes temperaturen från cirka 123°C till 137°C, dvs en temperaturhöjning på cirka 14°C. Denna temperaturhöjnlng ökade 20 25 30 5 22 8 5 f? íš- _ 7 mängden renànga som kan erhållas från ångomformaren i det aktuella systemet med mer än 100%, från 3kg/sek till drygt Tkg/sek.When applying the invention in a cookery under Nordic conditions where stripped black liquor maintains a temperature of 155 ° C, the black liquor is depressurized in relief tanks (types 11a & 1tb) to a temperature of 123 ° C, ie a temperature reduction of 32 ° C. The amount of black liquor steam then obtained is sufficient for the basing in a second step. In the subsequent heating of this pressure-relieved black liquor, the temperature was raised from about 123 ° C to 137 ° C, i.e. a temperature increase of about 14 ° C. This temperature increase increased 20 25 30 5 22 8 5 f? íš- _ 7 the amount of pure steam that can be obtained from the steam converter in the current system by more than 100%, from 3kg / sec to just over Tkg / sec.
Den andra mängden svartlutsànga kunde hållas pà 110°C, och med ett flöde pà drygt 7,3 kg/sek, där ångomformaren hade en värmeöverföringsyta på cirka 1600 m2, ett k-värde på 2000 W/(mz * °C) samt ett deltaT på 5,0°C.The second amount of black liquor steam could be kept at 110 ° C, and with a flow of just over 7.3 kg / sec, where the steam converter had a heat transfer area of approximately 1600 m2, a k-value of 2000 W / (mz * ° C) and a deltaT at 5.0 ° C.
Tillfört kondensat värmdes med värmare 20 till en temperatur på drygt 95°C och i mängd motsvarande àngmängden avdriven från kondensatet (drygt 7 kg/sek).The supplied condensate was heated with a heater to a temperature of just over 95 ° C and in an amount corresponding to the amount of vapor driven away from the condensate (just over 7 kg / sec).
Denna mängd renånga är vad som krävdes för att på ett tillfredställande sätt basa flisen i det första steget till en temperatur runt 100°C pä flisen.This amount of pure steam is what was required to satisfactorily base the chips in the first step to a temperature of around 100 ° C on the chips.
Samtidigt medverkade temperaturhöjningen till att torrhalten pà svartluten, BL3, ökade med 2-3 procentenheter, vilket kraftigt reducerar de vattenmängder som skall drivas av i efterföljande återvinning i indunstningen.At the same time, the increase in temperature contributed to the dry matter content of the black liquor, BL3, increasing by 2-3 percentage points, which greatly reduces the amounts of water to be driven off in the subsequent recovery in the evaporation.
Detta kan växlas in till möjligheter att öka produktionen i kokerier där indunstningen körs på gränsen av sin kapacitet, vilket ofta är fallet i äldre anläggningar där man under årens lopp har pressat systemen mot ökad produktion.This can be exchanged for opportunities to increase production in boilers where evaporation is run at the limit of its capacity, which is often the case in older plants where over the years the systems have been pushed towards increased production.
Alternativt kan àteruppvärmning ske genom att tillsätta en mängd uppvärmd kokavlut till den i första momentet tryckavlastade svartluten som håller cirka 123°C. l figur 1 visas en sådan variant där man i en nedre avdragssil 10b drar av en kokavlut som typiskt håller runt 110°C. Denna kokavlut leds sedan till en värmeväxlare 13b där denna kokavlut värms upp med färskånga till en temperatur i intervallet 145-165°C. Denna uppvärmda kokavlut blandas sedan med den från första momentet tryckavlastade svartluten BL2H som håller runt 123°C, på sådant sätt och i sådana mängder att blandningen når en temperatur på cirka 137°C.Alternatively, reheating can take place by adding a quantity of heated boiling liquor to the initially depressurized black liquor which is kept at about 123 ° C. Figure 1 shows such a variant in which a boiling liquor which is typically kept around 110 ° C is drawn off in a lower draw strainer 10b. This boiling liquor is then led to a heat exchanger 13b where this boiling liquor is heated with fresh steam to a temperature in the range 145-165 ° C. This heated boiling liquor is then mixed with the black liquor BL2H, which is pressurized from the first moment, and is kept at around 123 ° C, in such a way and in such quantities that the mixture reaches a temperature of about 137 ° C.
Uppfinningen kan inom ramen för patentkraven modifieras pà ett flertal sätt.The invention can be modified in a number of ways within the scope of the claims.
Exempelvis så kan den första tryckavlastningen som genererar svartlutsängan ske i ett enda steg, eller i fler steg än 2. 528 574 8 Värmningen av den tryckavlastade ångan BL2 kan även ske genom värmeväxling mot andra heta processvätskor än ånga, eller i kombination med en efterföljande värmning med ånga.For example, the first pressure relief generated by the black liquor bed can take place in a single step, or in more steps than 2. 528 574 8 The heating of the pressure-relieved steam BL2 can also take place by heat exchange with hot process liquids other than steam, or in combination with a subsequent heating with steam.
Systemet enligt figur 1 har den fördelen att inga nya vattenmängder inlöres i processen än de som trots allt finns med iflisen efter basningen, och då endast de vattenmängder som tillförts i första basningsmomentet. Det andra basningsmomentet blir helt och hållet utfört med àtergenererad ånga, utan tillsättning av nya vätskemängder.The system according to Figure 1 has the advantage that no new amounts of water are introduced into the process than those which, after all, are present in the chips after basing, and then only the amounts of water added in the first basing step. The second basing step is carried out entirely with regenerated steam, without the addition of new amounts of liquid.
Claims (10)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0502851A SE528574C2 (en) | 2005-12-21 | 2005-12-21 | Steam generating system for digester plant for chemical cellulose pulp production, has pressure reduction arrangement to reduce pressure of re-heated liquor, while expelling liquor steam to steam converter for heating process fluid |
| PCT/SE2006/050583 WO2007073333A1 (en) | 2005-12-21 | 2006-12-15 | System and method for the generation of steam from hot black liquor in a digester plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0502851A SE528574C2 (en) | 2005-12-21 | 2005-12-21 | Steam generating system for digester plant for chemical cellulose pulp production, has pressure reduction arrangement to reduce pressure of re-heated liquor, while expelling liquor steam to steam converter for heating process fluid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0502851L SE0502851L (en) | 2006-12-19 |
| SE528574C2 true SE528574C2 (en) | 2006-12-19 |
Family
ID=37545610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0502851A SE528574C2 (en) | 2005-12-21 | 2005-12-21 | Steam generating system for digester plant for chemical cellulose pulp production, has pressure reduction arrangement to reduce pressure of re-heated liquor, while expelling liquor steam to steam converter for heating process fluid |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE528574C2 (en) |
| WO (1) | WO2007073333A1 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI122983B (en) * | 2009-02-09 | 2012-09-28 | Andritz Inc | A process for steam generation at a pulp mill digester |
| US9328963B2 (en) | 2013-07-10 | 2016-05-03 | Renmatix, Inc. | Energy recovery when processing materials with reactive fluids |
| SE539449C2 (en) * | 2015-11-16 | 2017-09-26 | Valmet Oy | Method for heating cellulosic material to full cooking temperature in digesters |
| SE1650664A1 (en) * | 2016-05-17 | 2017-10-17 | Valmet Oy | Method for generation of clean steam in a continuous digester system |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5547546A (en) * | 1994-10-04 | 1996-08-20 | Ahlstrom Machinery Inc. | Chip bin with steaming control and a gas vent containing a vacuum and pressure relief device |
| ATE384161T1 (en) * | 1998-11-09 | 2008-02-15 | Metso Fiber Karlstad Ab | METHOD FOR PRODUCING STEAM FROM BLACK LYE |
| US6176971B1 (en) * | 1998-11-18 | 2001-01-23 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Heat economy enhancements for the recovery and use of energy obtained from spent cooking liquors |
-
2005
- 2005-12-21 SE SE0502851A patent/SE528574C2/en not_active IP Right Cessation
-
2006
- 2006-12-15 WO PCT/SE2006/050583 patent/WO2007073333A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE0502851L (en) | 2006-12-19 |
| WO2007073333A1 (en) | 2007-06-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2532568C2 (en) | Heat recuperation from spent cooking liquor in cooking boiler at pulp and paper mill | |
| RU2519939C2 (en) | Steam generation in boiling pot at pulp-and-paper plant | |
| SE528574C2 (en) | Steam generating system for digester plant for chemical cellulose pulp production, has pressure reduction arrangement to reduce pressure of re-heated liquor, while expelling liquor steam to steam converter for heating process fluid | |
| SE524260C2 (en) | Process and apparatus for mass production from sawdust | |
| SE518738C2 (en) | Wood chip impregnation method for chemical pulping, comprises impregnating chips with liquid in different temperature zones of vessel | |
| US6938583B2 (en) | Blowdown heat recovery | |
| US10329713B2 (en) | Method and arrangement for generating steam at a digester plant of a chemical pulp mill | |
| SE525064C2 (en) | Method for impregnating wood chips with acid treatment liquid in connection with sulphate boiling of cellulose pulp | |
| US4789428A (en) | Method for evaporation of spent liquor | |
| SE528448C2 (en) | Process for impregnating wood chips in a continuous cookery system | |
| SE454999B (en) | PROCEDURE FOR CONTINUOUS CONNECTION OF FINDED MATERIAL | |
| FI116397B (en) | Process for final evaporation of black liquor | |
| SE530332C2 (en) | Process for energy-efficient production of cellulose pulp in a continuous cookery | |
| SE460950B (en) | SET ON COMPRESSION EVAPORATION OF A SOLUTION | |
| SE505528C2 (en) | Impregnation of chips with hot black liquor in a continuous single vessel system | |
| SE518993C2 (en) | Preparation of cellulose pulp by boiling with a boiling liquid containing evaporated black liquor | |
| SE527058C2 (en) | Continuous cooking process with improved heat economy | |
| WO2017086856A1 (en) | Method for heating cellulosic material to full cooking temperature in digesters | |
| US10982388B2 (en) | Method and arrangement for generating process steam | |
| US6761799B2 (en) | Method and arrangement for combusting black liquor | |
| JP2008174892A (en) | Method for producing cellulose pulp in continuous digester in energy-efficient manner | |
| JP2009001952A (en) | Method and system for direct contact of hot liquid with wood chips in transfer circulation | |
| SE539572C2 (en) | Method for generation of clean steam in a continuous digester system | |
| FI126251B (en) | Method and device for heating wood chips slurry | |
| CN111153457A (en) | Trichloroethylene device waste liquid treatment process and equipment thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |