SE520667C2 - Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer - Google Patents

Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer

Info

Publication number
SE520667C2
SE520667C2 SE0104286A SE0104286A SE520667C2 SE 520667 C2 SE520667 C2 SE 520667C2 SE 0104286 A SE0104286 A SE 0104286A SE 0104286 A SE0104286 A SE 0104286A SE 520667 C2 SE520667 C2 SE 520667C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
ceramic
corrosion
resistant layer
raw material
enclosing structure
Prior art date
Application number
SE0104286A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE0104286D0 (en
SE0104286L (en
Inventor
Hjalmar Andren
Original Assignee
Welna Andren Lettland Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Welna Andren Lettland Ab filed Critical Welna Andren Lettland Ab
Priority to SE0104286A priority Critical patent/SE520667C2/en
Publication of SE0104286D0 publication Critical patent/SE0104286D0/en
Priority to PCT/SE2002/002409 priority patent/WO2003064927A1/en
Publication of SE0104286L publication Critical patent/SE0104286L/en
Publication of SE520667C2 publication Critical patent/SE520667C2/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J13/00—Fittings for chimneys or flues 
    • F23J13/04—Joints; Connections
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2213/00—Chimneys or flues
    • F23J2213/30—Specific materials
    • F23J2213/302—Specific materials plastic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2213/00—Chimneys or flues
    • F23J2213/30—Specific materials
    • F23J2213/304—Specific materials ceramic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2213/00—Chimneys or flues
    • F23J2213/30—Specific materials
    • F23J2213/305—Specific materials glass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2213/00—Chimneys or flues
    • F23J2213/40—Heat insulation fittings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2900/00—Special arrangements for conducting or purifying combustion fumes; Treatment of fumes or ashes
    • F23J2900/13001—Preventing or reducing corrosion in chimneys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2900/00—Special arrangements for conducting or purifying combustion fumes; Treatment of fumes or ashes
    • F23J2900/13022—Manufacturing processes for the lining of conducting means, e.g. by extrusion

Abstract

The present invention relates to a device (1) associated with a combustion unit (20), with the said device (1) comprising an enclosing structure (2) and a first and a second connection (8, 9) for supplying and, respectively, removing flue gas, with the said connections (8, 9) being located at the said enclosing structure (2) and the said enclosing structure (2) consisting of a material (3) which comprises reinforced thermosetting plastic, with the said device (1) additionally comprising a ceramic corrosion-resistant layer (4) for the purpose of thermally insulating the said reinforced thermosetting plastic, with the said ceramic layer (4), which comprises a ceramic raw material, internally lining (5) the said surrounding structure (2), to a process for producing the said device (1), and to the use of a ceramic corrosion-resistant layer (4) for thermally insulating reinforced thermosetting plastic.

Description

25 30 520 667 Föreliggande uppfinning avser en anordning vid en anläggning för förbränning, varvid nämnda anordning innefattar en omslutande struktur, samt en första och en andra anslutning för tillförande respektive avlägsnande av rökgas, varvid nämnda anslutningar är belägna vid nämnda omslutande struktur och nämnda omslutande struktur består av ett material som innefattar armerad härdplast, varvid nämnda anordning dessutom innefattar ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt för termisk isolation av nämnda armerade härdplast, varvid nämnda keramiska skikt, som innefattar ett keramiskt råmaterial, invändigt bekläder nämnda omslutande struktur. The present invention relates to a device at a combustion plant, said device comprising an enclosing structure, and a first and a second connection for supplying and removing flue gas, respectively, said connections being located at said enclosing structure and said enclosing structure. consists of a material comprising reinforced thermosetting plastic, said device further comprising a ceramic corrosion-resistant layer for thermal insulation of said reinforced thermosetting plastic, said ceramic layer comprising a ceramic raw material internally cladding said enclosing structure.

Nämnda anordning kan exempelvis ha en funktion vid skrubbning av rökgaser, dvs då rökgaserna fås att gå från gasfas till vätskefas, och/eller vid kylning av rökgaser. Vid kylning av rökgaser kan anordningen innefatta ett medel för kylning av rökgaser. Nämnda medel för kylning av rökgas kan vara exempelvis en eller flera sprinklers för sprinkling av, till exempel, en vattenbaserad vätska. Nämnda vätska kan innehålla kemiska beståndsdelar för exempelvis tvättning eller annan behandling av rökgas. Vidare har nämnda medel för kylning en lämplig placering i nämnda anordning för att tillse kylning av rökgas inuti nämnda omslutande struktur. Genom nämnda medel för kylning av rökgas kan rökgasernas temperatur exempelvis tas ned från ca 300°C till ca 60°C.Said device can, for example, have a function when scrubbing flue gases, ie when the flue gases are made to go from gas phase to liquid phase, and / or when cooling flue gases. When cooling flue gases, the device may comprise a means for cooling flue gases. Said means for cooling flue gas may be, for example, one or more sprinklers for sprinkling, for example, an aqueous liquid. Said liquid may contain chemical constituents for, for example, washing or other treatment of flue gas. Furthermore, said means for cooling has a suitable location in said device for supervising cooling of flue gas within said enclosing structure. By means of said flue gas cooling means, the temperature of the flue gases can for example be reduced from about 300 ° C to about 60 ° C.

Rökgaser bildas generellt vid förbränning, till exempel, vid förbränning av avfall, såsom exempelvis sopor eller slakteriavfall, vid förbränning av torv eller kol eller vid förbränning av jord vid jordsanering. De rökgaser som bildas är ofta mycket korrosiva på grund av att de innehåller svavel- och saltsyrllghet. Vidare kan rökgaserna ha en temperatur på upp till ca 300°C.Flue gases are generally formed during incineration, for example, during the incineration of waste, such as garbage or slaughterhouse waste, during the incineration of peat or coal or during the incineration of soil during soil remediation. The flue gases that are formed are often very corrosive because they contain sulfuric and hydrochloric acidity. Furthermore, the flue gases can have a temperature of up to about 300 ° C.

Nämnda omslutande struktur ska uppfattas i sin vidaste mening och kan ha en valfri lämplig form så länge formen tillåter handhavande av nämnda anordning vid aktuellt användningsområde, varvid formen kan vara till 10 15 20 25 30 520 667 exempel i huvudsak klotformig, kubformig, lådformig, cylindrisk, rörformig eller liknande, eller en valfritt sammansatt form.Said enclosing structure is to be understood in its broadest sense and may have any suitable shape as long as the shape allows operation of said device in the actual area of use, the shape may be for example mainly spherical, cube-shaped, box-shaped, cylindrical , tubular or the like, or an optional composite shape.

Nämnda första och andra anslutning för tillförande respektive avlägsnande av rökgas kan bägge oberoende av varandra vara en eller flera anslutningar i sig, exempelvis, kan nämnda första och/eller nämnda andra anslutning utgöras av ett eller flera rörs kopplingar vid nämnda omslutande struktur.Said first and second connection for supplying and removing flue gas, respectively, may both independently be one or fl your connections in themselves, for example, said first and / or said second connection may consist of one or fl your pipe connections at said enclosing structure.

Vidare består nämnda omslutande struktur av ett material som innefattar armerad härdplast, varvid nämnda armerade härdplast lämpligen är huvudbeståndsdel i nämnda omslutande struktur. Härdplast omfattar, till exempel, polyester, epoxiplast, esterplast och vinylester. Vidare kan härdplastens armering utgöras, exempelvis, av glasfiber, t.ex. glasfibermatta, glasfiberväv eller glasfiberroving, ståltråd eller liknande.Furthermore, said enclosing structure consists of a material comprising reinforced thermosetting plastic, said reinforced thermosetting plastic being suitably a main component in said enclosing structure. Thermosets include, for example, polyester, epoxy, ester and vinyl ester. Furthermore, the hardening of the thermosetting plastic can be constituted, for example, by glass fibers, e.g. glass erm bermatta, fiberglass fabric or glass fi berroving, steel wire or similar.

Armerade plaster är plaster, exempelvis hårdplaster, som har starka fibrer inlagda för att öka plasternas hållfasthet. Esterplast är plastmaterial som framställs genom härdning (förnätning) av omättad polyester med reaktiv monomer. Epoxiplast är en plast som är baserad på polymerer som innehåller epoxigrpper vid vilka tvärbindningar kan bildas under härdningen.Reinforced plastics are plastics, such as hard plastics, that have strong inlays inserted to increase the strength of the plastics. Ester plastic is a plastic material produced by hardening (crosslinking) of unsaturated polyester with reactive monomer. Epoxy plastic is a plastic that is based on polymers that contain epoxy groups in which crosslinks can be formed during curing.

Glasfibermatta är ett armeringsmaterial som består av oorienterade huggna eller kontinuerliga fibrer, vilka fibrer sammanhålles med ett bindemedel.Fiberglass mat is a reinforcing material that consists of unoriented hewn or continuous fibers, which fibers are held together with an adhesive.

Glasfiberväv är ett armeringsmaterial som består av tvinnat gam eller roving vävt med inom textiltekniken förekommande bindningar. Glasfiberroving är ett armeringsmaterial som består av parallellspolade, otvinnade fibrer nämnda keramiska Med hos korrosionsbeständiga skikt menas att skiktet klarar av den korrosiva miljön, uttrycket "korrosionsbeständigt" som uppstår på grund av svavel- och saltsyrlighet i rökgaser vid förbränning, i en sådan utsträckning att skiktet i denna korrosiva miljö bibehåller sin förmåga att termiskt isolera åtminstone under en önskad minsta tidsperiod. 10 15 20 25 30 520 667 4 Önskas en förhållandevis lång "minsta tidsperiod” krävs skikt som är förhållandevis mer korrosionsbeständiga.Glass fabric is a reinforcing material that consists of twisted yarn or roving woven with bindings that occur in textile technology. Glass fi berroving is a reinforcing material consisting of parallel-coiled, unwound fibers called ceramic Med. in this corrosive environment retains its ability to thermally insulate for at least a desired minimum period of time. 10 15 20 25 30 520 667 4 If a relatively long "minimum time period" is desired, layers that are relatively more corrosion-resistant are required.

Nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt kan ha en tjocklek som varierar från 0,5 till 50 mm, företrädesvis från 2 till 12 mm. Vidare innefattar nämnda keramiska skikt ett keramiskt råmaterial, varvid det keramiska råmaterial lämpligtvis kan bindas, eller härdas, vid låg temperatur.Said ceramic corrosion-resistant layers may have a thickness ranging from 0.5 to 50 mm, preferably from 2 to 12 mm. Furthermore, said ceramic layer comprises a ceramic raw material, wherein the ceramic raw material can suitably be bonded, or cured, at low temperature.

Nämnda keramiska råmaterial kan exempelvis omfatta ett oorganiskt fosfatbindemedel, monoaluminiumfosfat, varvid fosfatbindemedlet kan användas med andra keramiska material som matrismaterial, t.ex. Al2O3 eller kiselsyrasol (SiOz-sol). Vidare kan nämnda keramiska råmaterial exempelvis omfatta vattenglas, dvs lösliga alkalisalter viktsförhållandet mellan SiOz och NazO eller KZO, varvid ett exempel är fogmassa för syrafasta kakel som kan bestå av kalivattenglasbunden cement exempelvis bindemedel, till exempel ett som brukar karakteriseras av med stora korn av SiOz. Vidare kan nämnda keramiska råmaterial vara av olika typer av cement t.ex. kalciumaluminatcement innehållande bl.a.Said ceramic raw material may for example comprise an inorganic phosphate binder, monoaluminum phosphate, wherein the phosphate binder can be used with other ceramic materials as matrix material, e.g. Al2O3 or silicic acid sol (SiO2 sol). Furthermore, said ceramic raw materials may for example comprise water glass, ie soluble alkali salts the weight ratio between SiO 2 and Na 2 O or K 2 O, an example being sealant for acid-resistant tiles which may consist of potassium water glass-bound cement such as binder, for example one which is usually characterized by large grains of SiO 2. Furthermore, said ceramic raw material may be of different types of cement e.g. calcium aluminate cement containing i.a.

CaAl2O4, kalciumaluminatbunden AlzO3-eldfast cement, chamottebaserad eldfast cement med vattenglasbindemedel eller bauxitbaserad cement med fosfatbindemedel. Dessutom kan nämnda keramiska råmaterial vara av ett keramiskt bindemedelssystem för ytbeläggning, såsom MgO-baserad matris med polymeriserat kalivattenglas som bindefas.CaAl2O4, calcium aluminate-bonded AlzO3 refractory cement, chamotte-based refractory cement with water glass binder or bauxite-based cement with phosphate binder. In addition, said ceramic raw material may be of a ceramic binder system for coating, such as MgO-based matrix with polymerized potassium water glass as binder phase.

Fosfatbindemedel är en känd grupp av oorganiska bindemedel som börjar att bilda kemiska bindningar redan vid 250°C. Ofta används andra keramiska material som matrismaterial, till exempel Al2O3. Fosfatbindemedlet monoaluminiumfosfat kan användas som bindemedel för, till exempel, eldfasta applikationer men även i andra tillämpningar där ett oorganiskt bindemedel är önskvärt. En fördel är att bindningsstyrkan är hög redan vid en värmebehandling på ca 200°C. Ursprunget till all fosfatbindning är 10 15 20 25 30 520 667 5 fosforpentoxid (P2O5) och ortofosforsyra (H3PO4). Den senare är en trevärd syra och olika typer av salter kan förekomma beroende på hur många väten som ersätts av metallatomer. Ett exempel på fosfatbindemedel är det mest kända fosfatbindemedlet monoaluminiumfosfat, Al(H2PO4)3.Phosphate binders are a known group of inorganic binders that begin to form chemical bonds as early as 250 ° C. Other ceramic materials are often used as matrix materials, such as Al2O3. The phosphate binder monoaluminum phosphate can be used as a binder for, for example, refractory applications but also in other applications where an inorganic binder is desired. An advantage is that the bonding strength is high already at a heat treatment of about 200 ° C. The origin of all phosphate bonding is phosphorus pentoxide (P2O5) and orthophosphoric acid (H3PO4). The latter is a trivalent acid and different types of salts can occur depending on how many hydrogens are replaced by metal atoms. An example of a phosphate binder is the best known phosphate binder monoaluminum phosphate, Al (H2PO4) 3.

Man har vid arbete med oorganiska bindemedel funnit en relativt hög styrka hos en blandning av monoaluminiumfosfat och kiselsyrasol (SiOz-sol) redan vid rumstemperatur. Dessa làgviskösa blandningar var också möjliga att binda aluminiumsilikatsfärer, så kallade metasfärer, för att öka den termiska eller t.ex. använda för att keramsfärer, ihåliga glas- isoleringen.When working with inorganic binders, a relatively high strength of a mixture of monoaluminum phosphate and silicic acid sol (SiO 2 sol) has been found already at room temperature. These low-viscosity mixtures were also possible to bind aluminosilicate spheres, so-called metaspheres, to increase the thermal or e.g. use to ceramic spheres, hollow glass insulation.

Vattenglas är lösliga alkalisalter som brukar karakteriseras av ett viktsförhállande mellan SiOg och NazO eller K2O. För typiska kommersiella lösningar varierar viktsförhållandet för Na-vattenglas fràn 1,6 till 3,75 och för K-vattenglas från 1,8 till 2,50. Strukturen i ett vattenglas varierar med nämnda viktsförhállande, men i t ex koncentrerade lösningar av Na-silikat med viktsförhållandet på 2,4 föreligger ca 75 % av kiselsyran som partiklar i storleksintervallet O,8-2,0 mm.Water glasses are soluble alkali salts that are usually characterized by a weight ratio between SiO2 and NazO or K2O. For typical commercial solutions, the weight ratio for Na water glass ranges from 1.6 to 3.75 and for K water glass from 1.8 to 2.50. The structure of a water glass varies with said weight ratio, but in, for example, concentrated solutions of Na-silicate with a weight ratio of 2.4, about 75% of the silicic acid is present as particles in the size range 0, 8-2.0 mm.

Härdningen av alkalisilikater med viktsförhàllandet 1-1,5 består av kristallisation och fuktavgång under bildning av hydratiserade alkaliföreningar. Primärt bildas Na2SiO3x6H2O. Även amorf kiselsyra bildas.The curing of alkali silicates with a weight ratio of 1-1.5 consists of crystallization and evaporation of moisture to form hydrated alkali compounds. Primarily Na2SiO3x6H2O is formed. Amorphous silicic acid is also formed.

Lösningar med viktsförhàllandet 2-2,5 härdar primärt genom polymerisation av SiOz-anjoner men även kristallina hydrat bildas.Solutions with a weight ratio of 2-2.5 harden primarily by polymerization of SiO 2 anions but also crystalline hydrates are formed.

Torkhastigheten hos vattenglas påverkas av nämnda viktsförhállande och en mer alkalisk lösning torkar långsammare.The drying speed of water glass is affected by said weight ratio and a more alkaline solution dries more slowly.

Lösliga silikater blandas med cement för att genom kemiska reaktioner ge ett material med hög hållfasthet och starka bindningar. Genom att använda lösliga silikater som bindemedel kan man få ett material som kan användas 10 15 20 25 30 520 667 vid höga temperaturer, är beständigt mot syror, visar liten upplösning efter härdning, är billigt och lätt att handskas med och har få hälsorisker.Soluble silicates are mixed with cement to give a material with high strength and strong bonds through chemical reactions. By using soluble silicates as binders, one can obtain a material that can be used at high temperatures, is resistant to acids, shows low resolution after curing, is inexpensive and easy to handle and has few health risks.

Både lösningar och pulveriserade varianter av vattenglas kan användas.Both solutions and powdered variants of water glass can be used.

Olika typer av silikatbaserade cement erhålls beroende på om härdning främst sker genom vattenförlust eller om det också sker reaktioner mellan bindemedel och matrismaterial och därtill bildas nya aggregat, se speciellt Karlsson S och Carlsson R, "Lösliga alkalisilikater - framställning, struktur och användning - Litteraturstudie", SILIKAT-RAPPORT 81-2 (1981).Different types of silicate-based cements are obtained depending on whether hardening takes place mainly through water loss or whether there are also reactions between binder and matrix material and new aggregates are formed, see especially Karlsson S and Carlsson R, "Soluble alkali silicates - production, structure and use - Literature study" , SILICATE REPORT 81-2 (1981).

En cement med bättre hållfasthet mot syra kan erhållas om den baseras på fasta lösliga silikater. Undersökningar med K-silikater visar att kolloidala processer dominerar under härdning då man utgått från fasta lösliga silikater.A cement with better strength against acid can be obtained if it is based on solid soluble silicates. Studies with K-silicates show that colloidal processes dominate during curing when starting from solid soluble silicates.

Vidare kan nämnda keramiska råmaterial vara ett cement. Ett exempel är kalciumaluminatcement (CAC), som är betydligt dyrare än traditionell Portlandcement, men som ofta väljs då dess unika egenskaperna efterfrågas. Vid val av CAC önskas speciellt: o Snabb utveckling av bindningsstyrka, också vid låga temperaturer o Hög temperaturtålighet o Beständighet mot en rad aggressiva kemikalier Alla typer av CAC innehåller monokalciumaluminat CaAl2O4 men även ett flertal andra faser som återfinns i fasdiagram av trekomponentssystemet CaO-AlzOa-SiOg. Mekanismen bakom hydratisering av kalciumaluminat är allmänt förklarad med att ske genom upplösning av anhydrida faser följt av utfållning av hydrerade faser från lösningen. Dessa faser är till en början metastabila men ger ändå styrka vid rumstemperatur p g a tillväxt av stora kristaller som "låser" strukturen. De faser som bildas varierar och samverkar också med det eventuella ”fyllmaterial” (t ex Al2O3-korn) som kan användas. 10 15 20 25 30 520 667 Med att ”nämnda keramiska skikt invändigt bekläder nämnda omslutande struktur” kan innebära en nästan fullständigt invändigt beklädd omslutande struktur, eller en partiell invändig beklädning av nämnda omslutande struktur.Furthermore, said ceramic raw material may be a cement. An example is calcium aluminate cement (CAC), which is significantly more expensive than traditional Portland cement, but is often chosen when its unique properties are in demand. When choosing CAC, special wishes are required: o Rapid development of bond strength, even at low temperatures o High temperature resistance o Resistance to a range of aggressive chemicals All types of CAC contain monocalcium aluminate CaAl2O4 but also several other phases found in phase diagrams of the three-component system CaO-AlzOa- SiOg. The mechanism behind the hydration of calcium aluminate is generally explained by the dissolution of anhydride phases followed by the precipitation of hydrogenated phases from the solution. These phases are initially metastable but still provide strength at room temperature due to the growth of large crystals that "lock" the structure. The phases that are formed also vary and interact with any “filler material” (eg Al2O3 grains) that can be used. 10 15 20 25 30 520 667 In that "said ceramic layer internally clad said enclosing structure" may mean an almost completely internally clad enclosing structure, or a partial internal cladding of said enclosing structure.

Ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser anordningar varvid nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt innefattar ett keramiska råmaterial som innefattar vattenglas, exempelvis fogmassa för syrafasta kakel som kan bestå av kalivattenglasbunden cement med stora korn av SiOz, olika typer av cement, såsom kalciumaluminatcement eller chamottebaserad eldfast och/eller ett bindemedelssystem för ytbeläggning, exempelvis MgO-baserad matris med cement med vattenglasbindemedel, keramiskt polymeriserat kalivattenglas som bindefas. Vidare har de keramiska råmaterialen beskrivits utförligare ovan. Ännu ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser en anordning, varvid nämnda keramiska råmaterial dessutom innefattar ihåliga glas- eller keramsfärer vilka exempelvis har en diameter från 5 till 500 pm. De ihåliga glas- eller keramsfärer kan exempelvis vara så kallade metasfärer.An embodiment according to the present invention relates to devices wherein said ceramic corrosion-resistant layers comprise a ceramic raw material comprising water glass, for example sealant for acid-resistant tiles which may consist of potassium-glass-bonded cement with large grains of SiO 2, various types of cement, such as calcium aluminate or chamotte or a binder system for coating, for example MgO-based matrix with cement with water glass binder, ceramic polymerized potassium water glass as binder phase. Furthermore, the ceramic raw materials have been described in more detail above. Yet another embodiment of the present invention relates to a device, wherein said ceramic raw material further comprises hollow glass or ceramic spheres which, for example, have a diameter of from 5 to 500 μm. The hollow glass or ceramic spheres can, for example, be so-called metaspheres.

Metasfärerna kan exempelvis vara ihåliga aluminiumsilikatsfärer bestående av, bland annat, 55-65 % SiOg och 27-33 % Al2O3. Genom att det keramiska råmaterialet dessutom innefattar ihåliga glas- eller keramsfärer kan man öka det keramiska ràmaterialets termiska isolerförmàga ytterligare.The metaspheres can be, for example, hollow aluminosilicate spheres consisting of, among others, 55-65% SiO 2 and 27-33% Al 2 O 3. Because the ceramic raw material also comprises hollow glass or ceramic spheres, the thermal insulating ability of the ceramic raw material can be further increased.

Ytterligare ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser en anordning, varvid nämnda armerade härdplast är glasfiberarmerad polyester, epoxiplast, esterplast eller vinylester.A further embodiment according to the present invention relates to a device, wherein said reinforced thermosetting plastic is glass fi-reinforced polyester, epoxy plastic, ester plastic or vinyl ester.

Ett ytterligare utförande enligt föreliggande uppfinning avser en anordning, varvid nämnda material dessutom innefattar en luftspalt, det vill säga, materialet är ett laminat eller har en så kallad sandwichstruktur. Material som 10 15 20 25 30 520 667 innefattar en luftspalt kan exempelvis erhållas genom att en glasfiberväv med tredimensionell struktur eller en dubbel glasfiberväv impregneras med härdplast, genom att applicera ett skikt av ihåliga glas- eller keramsfärer i härdplasten eller genom att Iuftspalten formas med hjälp av stålnät i härdplatsen. Tredimensionell struktur eller dubbel glasflberväv expanderar i tjocklek när glasfiberväven impregneras med, exempelvis, esterplast och bildar samtidigt isolerande gaskanaler i laminatet. Då Iuftspalten erhålles genom att applicera ett skikt av ihàliga glas- eller keramsfärer i härdplasten har de ihàliga glas- eller keramsfärer lämpligtvis en diameter från 5 till 500 um. Vidare kan härdplasten i nämnda material som innefattar en luftspalt och/eller med ytterligare impregneras/beläggas med aluminiumfosfat aluminiumoxid bunden med aluminiumfosfat.A further embodiment according to the present invention relates to a device, wherein said material further comprises an air gap, i.e. the material is a laminate or has a so-called sandwich structure. Materials comprising an air gap can be obtained, for example, by impregnating a fiberglass fabric with a three-dimensional structure or a double fiberglass fabric with thermosetting plastic, by applying a layer of hollow glass or ceramic spheres in the thermosetting plastic or by forming the air gap by means of of steel mesh in the hearth. Three-dimensional structure or double glass woven fabric expands in thickness when the glass woven fabric is impregnated with, for example, ester plastic and at the same time forms insulating gas channels in the laminate. When the air gap is obtained by applying a layer of hollow glass or ceramic spheres in the thermosetting plastic, the hollow glass or ceramic spheres suitably have a diameter of from 5 to 500 μm. Furthermore, the thermosetting plastic in said material which comprises an air gap and / or can be further impregnated / coated with aluminum phosphate alumina bonded with aluminum phosphate.

Ytterligare ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser en anordning, varvid nämnda material dessutom innefattar ihåliga glas- eller keramsfärer, vilka är definierade som tidigare. Genom att blanda in ihàliga glas- eller keramsfärer kan man öka nämnda materials termiska isolerförmàga ytterligare. lnblandningen av ihàliga glas- eller keramsfärer direkt i nämnda material som innefattar armerad härdplast höjer materialets viskositet men det går lätt att kombinera lnblandningen av ihåliga glas- eller keramsfärer med ett eller flera skikt glasfiberväv och/eller en ökad mängd härdplast. nämnda keramiska Vidare varvid korrosionsbeständiga skikt avses även en anordning, dessutom innefattar ihåliga glas- eller keramsfärer. De ihåliga glas- eller keramsfärerna som tidigare har beskrivits kan härigenom ytterligare öka den termiska isolerförmàgan hos nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt.A further embodiment according to the present invention relates to a device, wherein said material further comprises hollow glass or ceramic spheres, which are defined as before. By mixing in hollow glass or ceramic spheres, the thermal insulation capacity of the said material can be further increased. The admixture of hollow glass or ceramic spheres directly in said material comprising reinforced thermoset increases the viscosity of the material, but it is easy to combine the admixture of hollow glass or ceramic spheres with one or more layers of glass fabric and / or an increased amount of thermoset. said ceramic. Furthermore, corrosion-resistant layers are also referred to as a device, in addition comprising hollow glass or ceramic spheres. The hollow glass or ceramic spheres previously described can thereby further increase the thermal insulating ability of said ceramic corrosion-resistant layers.

Föreliggande uppfinning avser även ett förfarande för framställning av en anordning, som här har beskrivits, varvid nämnda förfarande innefattar formning av ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt, vilket keramiska korrosionsbeständiga skikt innefattar ett keramiskt råmaterial, och därefter 10 15 20 25 30 -. ..- 520 667 utvändig beläggning av nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt medelst ett material som innefattar armerad härdplast, varvid en omslutande struktur bildas som består av nämnda material som innefattar armerad härdplast. Vidare avser föreliggande uppfinning även ett förfarande för framställning av nämnda anordning, varvid nämnda förfarande innefattar skapandet av en omslutande struktur som består av nämnda material som innefattar armerad härdplast, och därefter invändig beläggning av nämnda omslutande struktur med ett keramiskt råmaterial för formning av ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt.The present invention also relates to a method of manufacturing an apparatus as described herein, said method comprising forming a ceramic corrosion resistant layer, which ceramic corrosion resistant layer comprises a ceramic raw material, and thereafter. 520 667 external coating of said ceramic corrosion-resistant layers by means of a material comprising reinforced thermosetting plastic, an enclosing structure being formed consisting of said material comprising reinforced thermosetting plastic. Furthermore, the present invention also relates to a method of manufacturing said device, said method comprising creating an enclosing structure consisting of said material comprising reinforced thermosetting plastic, and then internally coating said enclosing structure with a ceramic raw material to form a ceramic corrosion resistant layer.

Ett ytterligare utförande av föreliggande uppfinning avser ett förfarande för framställning av en anordning, som här har beskrivits, varvid nämnda formning av ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattar förformning av nämnda keramiska råmaterial med en påföljande härdning eller sintring. Ännu ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser nämnda förfarande, varvid nämnda keramiska råmaterial är i en flytande form och därigenom är enkelt formbart innan nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt ges sin slutliga form, exempelvis, genom bland annat en härdning eller sintring av det keramiska råmaterialet. Att det keramiska råmaterialet är i en flytande form ska uppfattas i sin vidaste omfattning, och exempelvis kan då det keramiska råmaterialet vara i form av pasta, slurry, vattenbaserade blandning, eller liknande.A further embodiment of the present invention relates to a method of manufacturing an apparatus, as described herein, wherein said forming a ceramic corrosion resistant layer comprises preforming said ceramic raw material with a subsequent curing or sintering. Another embodiment of the present invention relates to said method, wherein said ceramic raw material is in a surface shape and thereby is easily moldable before said ceramic corrosion-resistant layers are given their final shape, for example, by, among other things, curing or sintering of the ceramic raw material. The fact that the ceramic raw material is in a liquid form must be perceived to its widest extent, and for example then the ceramic raw material can be in the form of paste, slurry, aqueous mixture, or the like.

Vidare binder nämnda keramiska skikt till materialet som innefattar armerad härdplast genom skiktets härdning eller sintring, varvid bindningen kan vara en kemisk och/eller mekanisk bindning. Genom att den armerade härdplastens ytstruktur samverkar med det keramiska skiktet vid härdningen eller sintringen kan den mekaniska bindningen erhållas. 10 15 20 25 (LO CJ 520 667 10 Ett ytterligare utförande av föreliggande uppfinning avser nämnda förfarande, varvid nämnda keramiska råmaterial har en bindningstemperatur som är mindre än 500°C.Furthermore, said ceramic layer binds to the material comprising reinforced thermosetting plastic by curing or sintering the layer, wherein the bonding can be a chemical and / or mechanical bonding. By the surface structure of the reinforced thermosetting plastic cooperating with the ceramic layer during the curing or sintering, the mechanical bonding can be obtained. A further embodiment of the present invention relates to said process, wherein said ceramic raw material has a bonding temperature of less than 500 ° C.

Vidare avses ett förfarande enligt föreliggande uppfinning, varvid nämnda bindningstemperatur är mindre än 150°C.Furthermore, a process according to the present invention is referred to, wherein said bonding temperature is less than 150 ° C.

Dessutom avses ett förfarande enligt föreliggande uppfinning, varvid nämnda bindningstemperatur är mindre än 30°C. Ännu ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser användning av ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt för att termiskt isolera armerad härdplast som innefattas i en anordning vid en anläggning för förbränning, varvid nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt innefattar ett keramiskt råmaterial, och nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt och nämnda keramiska råmaterial är som tidigare har beskrivits. Ännu ett utförande enligt föreliggande uppfinning avser nämnda användning, varvid nämnda keramiska råmaterial är i en flytande form innan det keramiska korrosionsbeständiga skiktet ges sin slutliga form.In addition, it relates to a process according to the present invention, wherein said bonding temperature is less than 30 ° C. Yet another embodiment of the present invention relates to the use of a ceramic corrosion resistant layer for thermally insulating reinforced thermosetting plastic contained in a device at a combustion plant, said ceramic corrosion resistant layer comprising a ceramic raw material, and said ceramic ceramic corrosion resistant material being said ceramic corrosion resistant material. as previously described. Another embodiment according to the present invention relates to said use, wherein said ceramic raw material is in a surface form before the ceramic corrosion-resistant layer is given its final shape.

KORT FIGURBESKRIVNING Figur 1 visar en anordning vid en anläggning för förbränning varvid nämnda anordning innefattar en omslutande struktur som är invändigt beklädd med ett keramiskt korrosionsbeständig skikt.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 shows a device at a combustion plant, said device comprising an enclosing structure which is internally clad with a ceramic corrosion-resistant layer.

Figur 2 visar ett prov från en test av termisk isolerförmàga, varvid provet motsvarar ett stycke av nämnda anordning, dvs ett stycke av nämnda omslutande struktur som är invändigt beklädd med nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt fràn Exempel 8. 10 15 20 25 30 520 667 11 UTFÖRINGSEXEMPEL Här hänvisas först till Figur 1 som visar en anordning, 1, vid en anläggning för förbränning, 20, varvid nämnda anordning, 1, innefattar en omslutande struktur, 2, beklädd, 5, korrosionsbeständig skikt, 4. Nämnda omslutande struktur, 2, består av ett material, 3, som innefattar armerad härdplast, här en dubbel glasfiberväv som är invändigt med ett keramiskt som impregnerats med polyester, 6. Nämnda material, 3, är här en glasfiberarmerad polyester, 6, med en luftspalt, 7, på ca 7 mm, dvs en så kallad sandwichplatta. Nämnda anordning, 1, innefattar även en första och en andra anslutning, 8 och 9, för tillförande respektive avlägsnande av rökgas, varvid nämnda anslutningar, 8 och 9, är belägna vid nämnda omslutande struktur, 2.Figure 2 shows a sample from a thermal insulation test, the sample corresponding to a piece of said device, i.e. a piece of said enclosing structure which is internally clad with said ceramic corrosion-resistant layers from Example 8. EMBODIMENTS Here reference is first made to Figure 1 which shows a device, 1, at a combustion plant, 20, said device, 1, comprising an enclosing structure, 2, cladding, 5, corrosion-resistant layer, 4. Said enclosing structure, 2, consists of a material, 3, which comprises reinforced thermosetting plastic, here a double glass fi woven fabric which is inside with a ceramic impregnated with polyester, 6. Said material, 3, here is a glass fiber reinforced polyester, 6, with an air gap, 7, of about 7 etc., ie a so-called sandwich plate. Said device, 1, also comprises a first and a second connection, 8 and 9, for supplying and removing flue gas, respectively, said connections, 8 and 9, being located at said enclosing structure, 2.

Vidare beskriver Exempel 1-11 hur keramiska korrosionsbeständiga skikt innefattande keramiska råmaterial har framställts. De keramiska ràmaterialen består av en bindemedelskomponent och ett matrismaterial, och de keramiska ràmaterialen tillreddes enligt leverantörens rekommendation eller med viss modifiering då de dessutom innefattade metasfärer. I några fall var bindemedelskomponenten kristalliserad och ingick i matrismaterialet som var pulverformigt, varvid enbart vatten behövde tillsättas.Furthermore, Examples 1-11 describe how ceramic corrosion-resistant layers comprising ceramic raw materials have been prepared. The ceramic raw materials consist of a binder component and a matrix material, and the ceramic raw materials were prepared according to the supplier's recommendation or with some modification as they also included metaspheres. In some cases, the binder component was crystallized and was included in the matrix material which was powdered, requiring only water to be added.

Exempel 12 beskriver hur ett material som innefattar glasfiberarmerad polyester och metasfärer har framställs.Example 12 describes how a material comprising glass fiber reinforced polyester and metaspheres has been prepared.

Exempel 13 beskriver hur test av termisk isolerförmåga har utförts och vad som har testats.Example 13 describes how tests of thermal insulation have been performed and what has been tested.

Exempel 14 beskriver hur test av kemisk beständighet har utförts och vad som har testats. 10 15 20 25 520 667 12 Exemgel 1 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande monoaluminiumfosfat, kiselsyrasol (Siüz-sol) och metasfärer 20 g monoaluminiumfosfatlösning (vattenlösning som innehåller 50 vikts% med avseende på "Budapur 15” från Zschimmer & Schwarz GmbH) blandades med 20 g "SiOz-soV-lösning ("Bindzil 50/80” från Eka Chemicals), 30 g metasfärer (”Fil|ite 100 grade", dvs ihåliga aluminiumsilikatsfärer, från Microfine Minerals and Chemicals Ltd) och 2 g H20. Blandningen hälldes i en form på en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn.Example 14 describes how tests of chemical resistance have been performed and what has been tested. 10 15 20 25 520 667 12 Example gel 1 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising monoaluminum phosphate, silicic acid sol (Siüz-sol) and metaspheres 20 g monoaluminum phosphate solution (aqueous solution containing 50% by weight with respect to "Budapur 15" from Zschimmerades med Schwarz GmbH) 20 g "SiO 2 -SoV solution (" Bindzil 50/80 "from Eka Chemicals), 30 g metaspheres (" Fil | ite 100 grade ", ie hollow aluminosilicate spheres, from Microene Minerals and Chemicals Ltd) and 2 g H 2 O. The mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, was allowed to dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours.

Enligt datablad från leverantör "Budapur 15" innehåller ca 64 % P2O5 och ca 17 % Al2O3, eller 60-70 % löslig monoaluminiumfosfat och 30-40 % olösliga aluminiummeta- och polyfosfat.According to data sheets from supplier "Budapur 15", about 64% contains P2O5 and about 17% Al2O3, or 60-70% soluble monoaluminum phosphate and 30-40% insoluble aluminum meta- and polyphosphate.

Enligt datablad från leverantör har "Bindzil 50/80” en partikelstorlek av 40 nm, innehåller 50 vikts% SíOz , samt har ett pH pà 9,3 , en densitet på 1,4 g/cm3 och en viskositet som är mindre än 15 mPas.According to the supplier's data sheet, "Bindzil 50/80" has a particle size of 40 nm, contains 50% by weight of SiO 2, and has a pH of 9.3, a density of 1.4 g / cm3 and a viscosity of less than 15 mPas. .

Hos ”Fillite 100 grade” enligt datablad från leverantör består sfärernas skal av 55-65 % SiOg, 27-33 % AI2O3 och maximalt 4 % Fe2O3, och skalen är fyllda med 70 % C02 (g) och 30 % NZ (g). Sfärerna har en partikeldiameter från 5 till 100 pm. 10 15 20 25 520 667 13 Exempel2 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande kalciumaluminatcement (CAC) 50 g kalciumaluminatcement ("Rodacast C96 fine” från Lafarge Höganäs) blandades med 8,8 g H20. Blandningen hälldes i en form pà en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn.In "Fillite 100 grade" according to the supplier's data sheet, the spheres' shells consist of 55-65% SiOg, 27-33% Al2O3 and a maximum of 4% Fe2O3, and the shells are filled with 70% CO2 (g) and 30% NZ (g). The spheres have a particle diameter of from 5 to 100 μm. Example 2 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising calcium aluminate cement (CAC) 50 g of calcium aluminate cement ("Rodacast C96 fine" from Lafarge Höganäs) were mixed with 8.8 g of H 2 O. The mixture was poured into a mold on a glass plate, the mixture , ie the ceramic corrosion-resistant layer, do not dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours.

För övrigt härdar det keramiska korrosionsbeständiga skiktet enligt Exempel 2 inom ett par timmar vid rumstemperatur, varvid hög styrka erhålles.Incidentally, the ceramic corrosion-resistant layer according to Example 2 cures within a couple of hours at room temperature, whereby high strength is obtained.

Enligt datablad från leverantör innehåller "Rodacast C96 fine” vid kemisk analys 89,3 % Al2O3 , 0,08 % SlOg och 9,0 % CaO, varvid angivna data är riktvärden.According to the supplier's data sheet, "Rodacast C96 fi ne" contains 89.3% Al2O3, 0.08% SlOg and 9.0% CaO for chemical analysis, the data given being guide values.

Exempel3 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande kalciumaluminatcement (CAC) och metasfärer 64,5 g kalciumaluminatcement ("Rodacast C96 fine" enligt Exempel 2) blandades med 10 g metasfärer (”Fillite 100 grade” enligt Exempel 1), 8,8 g H20. Blandningen hälldes i en form pà en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn. Skiktet innehöll 47 vikts% metasfärer.Example 3 Preparation of ceramic corrosion resistant layer comprising calcium aluminate cement (CAC) and metaspheres 64.5 g of calcium aluminate cement ("Rodacast C96 fine" according to Example 2) were mixed with 10 g metaspheres ("Fillite 100 grade" according to Example 1), 8.8 g H 2 O. The mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, ie the ceramic corrosion-resistant layer, did not dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours. The layer contained 47% by weight of metaspheres.

För övrigt härdar det keramiska korrosionsbeständiga skiktet enligt Exempel 3 inom ett par timmar vid rumstemperatur, varvid hög styrka erhålles. 10 15 20 25 520 667 14 Exempel 4 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande bauxitbaserad cement med fosfatbindemedel 100 g bauxitbaserad cement med fosfatbindemedel ("Victor T” från Lafarge Höganäs) blandades med 20 g H20. Fosfatbindemedlet i cementet aktiverades genom värmebehandling till 300°C, och därefter hälldes blandningen i en form på en glasplatta. Blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick först torka vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn.Incidentally, the ceramic corrosion-resistant layer according to Example 3 cures within a couple of hours at room temperature, whereby high strength is obtained. Example 4 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising bauxite-based cement with phosphate binder 100 g of bauxite-based cement with phosphate binder ("Victor T" from Lafarge Höganäs) was mixed with 20 g H 2 O. The phosphate binder in the cement was activated by heat treatment to 300 ° C , and then the mixture was poured into a mold on a glass plate, the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, was allowed to dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours.

Enligt datablad från leverantör innehåller "Victor T" vid kemisk analys 77 % AlzOa, 12 % SiOg, 0,4 % CaO, 3,2 % TiO2, 1,6 % FezOg, 2,0 % (NagO + K2O) och 2,6 % P2O5, varvid angivna data är riktvärden.According to the supplier's data sheet, "Victor T" in chemical analysis contains 77% AlzOa, 12% SiO 2, 0.4% CaO, 3.2% TiO 2, 1.6% Fe 2 O 2, 2.0% (NagO + K 2 O) and 2, 6% P2O5, the data given being guide values.

Exempel 5 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande kalciumaluminatcement (CAC) och metasfärer 47,2 g bauxitbaserad cement med fosfatbindemedel ("Victor T” enligt Exempel 4) blandades med 10 g metasfärer (”Fi|lite 100 grade" enligt Exempel 1) och 9,5 g H20. För att blandningen skulle erhålla en hanterbar viskositet tillsattes ytterligare några droppar vatten. Fosfatbindemedlet i cementet aktiverades genom värmebehandling till 300°C, och därefter hälldes blandningen i en form på en glasplatta. Blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick först torka vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn. Skiktet innehöll 50 vikts% metasfärer. 10 15 20 25 520 667 15 Exempel 6 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande chamottebaserad eldfast cement med vattenglasbindemedel 100 g chamottebaserad eldfast cement med vattenglasbindemedel ("Resisto B” fràn Lafarge Höganäs) blandades med 20 g H20. Blandningen hälldes i en form pà en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn.Example 5 Preparation of ceramic corrosion resistant layer comprising calcium aluminate cement (CAC) and metaspheres 47.2 g of bauxite-based cement with phosphate binder ("Victor T" according to Example 4) was mixed with 10 g metaspheres ("Fi | lite 100 grade" according to Example 1) and 9 , 5 g H 2 O. In order for the mixture to obtain a manageable viscosity, a few more drops of water were added. The phosphate binder in the cement was activated by heat treatment to 300 ° C, and then the mixture was poured into a mold on a glass plate. The mixture, ie the ceramic corrosion-resistant layer, was first allowed to dry at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours. The layer contained 50% by weight of metaspheres. Example 15 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising chamotte-based refractory cement with water glass binder 100 g chamotte-based refractory cement with water glass binder ("Resisto B" from Lafarge Höganäs) was mixed with 20 g H 2 O. The mixture was poured into a mold on a glass plate. , whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, was allowed to dry first at air temperature and then at 110 ° C for one day.

Enligt datablad från leverantör innehåller ”Resisto B" vid kemisk analys 50 % AlzOa, 47 % SiOg, 1 % Fe2O3, 1 % TiO2 och 3 % (NagO + K2O), varvid angivna data är riktvärden.According to the supplier's data sheet, "Resisto B" for chemical analysis contains 50% AlzOa, 47% SiO 2, 1% Fe 2 O 3, 1% TiO 2 and 3% (NagO + K2O), the data given being guide values.

Exempel? Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande chamottebaserad eldfast cement med vattenglasbindemedel och metasfärer 39,3 g chamottebaserad eldfast cement med vattenglasbindemedel (”Resisto B” enligt Exempel 6) blandades med 10 g metasfärer (”Fillite 100 grade" enligt Exempel 1) och 7,9 g H20. För att blandningen skulle erhålla en hanterbar viskositet tillsattes ytterligare några droppar vatten. Blandningen hälldes i en form på en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn. Skiktet innehöll 50 vikts% metasfärer. 10 15 20 25 00 CJ 520 667 16 Exempel8 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande kalivattenglasbunden cement med stora korn av SiOz Kalivattenglasbunden cement med stora korn av SiOz ("Steuler Acid Cement S 50 HF New" från Steuler Industriwerke GmbH, fogmassa för syrafasta kakel) bildades genom att 152 g cementpulver (”Cement Powder S5OHF” från Steuler Industriwerke GmbH) blandades med 48 g Kaliumsilikatlösning ("Potassium Silicate Solution 42°Be” fràn Steuler Industriwerke GmbH).Example? Preparation of ceramic corrosion resistant layer comprising chamotte-based refractory cement with water glass binder and metaspheres 39.3 g chamotte-based refractory cement with water glass binder ("Resisto B" according to Example 6) was mixed with 10 g metaspheres ("Fillite 100 grade" according to Example 1) and 7.9 g H 2 O. In order to obtain a manageable viscosity, a few more drops of water were added, the mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, was allowed to dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours. The layer contained 50% by weight of metaspheres 10 15 20 25 00 CJ 520 667 16 Example 8 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising SiO GmbH, sealant for acid-proof tiles) was formed by 152 g of cement powder (Cement Po wder S5OHF (from Steuler Industriwerke GmbH) was mixed with 48 g Potassium Silicate Solution 42 ° Be from Steuler Industriwerke GmbH.

Blandningen hälldes i en form på en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn.The mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, did not dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours.

För övrigt härdade det keramiska korrosionsbeständiga skiktet enligt Exempel 8 inom ca 24 timmar vid rumstemperatur, varvid acceptabel styrka erhålles.Incidentally, the ceramic corrosion-resistant layer according to Example 8 cured within about 24 hours at room temperature, whereby acceptable strength is obtained.

Exempel 9 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande kalivattenglasbunden cement med stora kom av SiOg och metasfärer Kalivattenglasbunden cement med stora korn av SiOz (”Steuler Acid Cement S 50 HF New” enligt Exempel 8) och med metasfärer bildades genom att 58,2 g cementpulver (”Cement Powder S5OHF” enligt Exempel 8) blandades med 18,3 g Kaliumsilikatlösning (”Potassium Silicate Solution 42°Be” enligt Exempel 8) , 18,7 g metasfärer ("Fillite 100 grade” enligt Exempel 1) och 15,6 g H20. Blandningen hälldes i en form på en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn. Skiktet innehöll 50 vikts% metasfärer. 10 15 20 25 520 667 17 Vid skikttjocklekar pá ca 5 mm härdar det keramiska korrosionsbeständiga skiktet enligt Exempel 9 inom ca 24 timmar vid rumstemperatur, varvid acceptabel styrka erhålles.Example 9 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising large grain SiO 2 cemented glass bonded cement and metaspheres SiO 2 large grain grain glass bonded cement ("Steuler Acid Cement S 50 HF New" according to Example 8) and metaspheres formed by 58.2 g cement powder ( Cement Powder S5OHF (Example 8) was mixed with 18.3 g Potassium Silicate Solution 42 ° Be (Example 8), 18.7 g metaspheres (Fillite 100 grade according to Example 1) and 15.6 g The mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, was allowed to dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours. layer thicknesses of about 5 mm cure the ceramic corrosion-resistant layer according to Example 9 within about 24 hours at room temperature, whereby acceptable strength is obtained.

Exempel 10 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande en MgO-baserad matris med polymeriserat kalivattenglas som bindefas 170 g MgO-baserad matris ("Thorsil 5009" pulver fràn Eka Chemicals AB) blandades med 100 g polymeriserat kalivattenglas ("Thorsil 3707" lösning Eka Chemicals AB). Blandningen hälldes i en form på en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn.Example 10 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising a MgO-based matrix with polymerized caliphate glass as binder phase 170 g MgO-based matrix ("Thorsil 5009" powder from Eka Chemicals AB) was mixed with 100 g of polymerized calibrated glass ("Thorsil 3707" AB solution Ekaka ). The mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, was allowed to dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours.

Exemgel 11 Framställning av keramiskt korrosionsbeständigt skikt innefattande en Mg0-baserad matris med polymeriserat kalivattenglas som bindefas och metasfärer 74,4 g MgO-baserad matris (”Thorsil 5009" enligt Exempel 10) blandades med 43,8 g polymeriserat kalivattenglas ("Thorsil 3707” enligt Exempel 10) , 18,7 g metasfärer (”Fillite 100 grade" enligt Exempel 1) och 22,4 g H20.Example Gel 11 Preparation of ceramic corrosion-resistant layer comprising a MgO-based matrix with polymerized caliphate glass as binder phase and metaspheres 74.4 g of MgO-based matrix ("Thorsil 5009" according to Example 10) were mixed with 43.8 g of polymerized caliphate glass ("Thorsil 3707"). according to Example 10), 18.7 g metaspheres ("Fillite 100 grade" according to Example 1) and 22.4 g H 2 O.

Blandningen hälldes i en form på en glasplatta, varvid blandningen, dvs det keramiska korrosionsbeständiga skiktet, fick torka först vid lufttemperatur och därefter vid 110°C i ett dygn. Skiktet innehöll 50 vikts% metasfärer. 10 15 20 25 520 667 18 Exempel 12 Framställning av ett material som innefattar glasfiberarmerad polyester och metasfärer 30,6 ml polyester (från Welna Andrén) blandades med 17,2 g metasfärer ("Fillite 100 grade" enligt Exempel 1), varefter ett komposit av polyestern med metasfärer och glasfiber byggdes upp. Materialet innehöll 43 vikts% metasfärer.The mixture was poured into a mold on a glass plate, whereby the mixture, i.e. the ceramic corrosion-resistant layer, did not dry first at air temperature and then at 110 ° C for 24 hours. The layer contained 50% by weight of metaspheres. Example 12 Preparation of a material comprising glass fi reinforced polyester and metaspheres 30.6 ml of polyester (from Welna Andrén) were mixed with 17.2 g of metaspheres ("Fillite 100 grade" according to Example 1), followed by a composite of the polyester with metaspheres and glass fi ber were built up. The material contained 43% by weight of metaspheres.

Exempel 13 Test av termisk isolerförmåga Prov togs fram genom att plattor av glasfiberarmerad polyester belades med keramiska korrosionsbeständiga skikt enligt Exempel 1-11 respektive med material som innefattar glasfiberarmerad polyester och metasfärer enligt Exempel 12. l varje prov placerades ett termoelement mellan plattorna och respektive skikt eller material varvid mätning av termisk isolerförmåga möjliggjordes.Example 13 Test of thermal insulating ability Samples were prepared by coating glass fiber reinforced polyester plates with ceramic corrosion resistant layers according to Examples 1-11 and with materials comprising glass fi-reinforced polyester and metaspheres according to Example 12. In each sample a thermocouple was placed between the plates and the respective layers or material whereby measurement of thermal insulating ability was made possible.

En varmluftpistol (HL 2305 LCD Electronic Control, Steinel) med en maxtemperatur pà 650°C fästes i ett stativ och riktades mot respektive skikt eller material i nämnda prov. Ett antal cykler (i de flesta fall 100 cykler) av upphettning samt avkylning av provet kördes. Varje cykel bestod av 10 minuter upphettning till 300°C och 10 min avkylning med hjälp av en fläkt.A hot air gun (HL 2305 LCD Electronic Control, Steinel) with a maximum temperature of 650 ° C was attached to a stand and aimed at the respective layer or material in said sample. A number of cycles (in most cases 100 cycles) of heating and cooling of the sample were run. Each cycle consisted of 10 minutes of heating to 300 ° C and 10 minutes of cooling using a fan.

Den temperatur som uppnåddes på ytan av respektive prov var ca 290-300° C, 480° C. Temperatur registrerades bakom plattoma samt mellan plattorna och respektive skikt och några prov upphettades till eller material, se tabell 1. 10 15 20 520 667 19 Tabell 1, test av termisk isolerförmàga av skikt/material med plattor av glasfiberarmerad polyester.The temperature reached on the surface of each sample was about 290-300 ° C, 480 ° C. Temperature was recorded behind the plates and between the plates and the respective layers and some samples were heated to or materials, see Table 1. 10 15 20 520 667 19 Table 1, test of thermal insulation of layers / materials with glass fiber reinforced polyester plates.

Skikt/material Skikttjocklek, Lufttemp, Cykier Temp, Temp, bak, från Exempel mm °C mitt, °C °C 2 7,2 30 100 172 3 4,69 30 100 182 127 3 7,8 30 164 7 4,22 30 172 126 8 6,8 30 207 143 9 5,1 30 198 145 10 6,8 30 204 128 12 5,1 30 100 184 133 12 7,2 48 100 239 Utifrån testerna av termisk isolerförmåga på proven med plattor av glasfiberarmerad polyester togs ytterligare två prov fram.Layer / material Layer thickness, Air temp, Cykier Temp, Temp, rear, from Example mm ° C middle, ° C ° C 2 7.2 30 100 172 3 4.69 30 100 182 127 3 7.8 30 164 7 4.22 30 172 126 8 6.8 30 207 143 9 5.1 30 198 145 10 6.8 30 204 128 12 5.1 30 100 184 133 12 7.2 48 100 239 Based on the tests of thermal insulation on the samples with glass fiber reinforced plates polyester, two more samples were taken.

Vidare hänvisas här till Figur 2 som visar det första av dessa prov, 10, varvid provet, 10, motsvarar ett stycke av nämnda anordning, 1, dvs ett stycke av nämnda omslutande struktur, 2. Provet, 10, är invändigt beklädd, 5, med nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt, 4, här från Exempel 8. Vidare består provet, 10, av ett material, 3, som innefattar armerad härdplast, här en dubbel glasfiberväv som impregnerats med polyester, 6. Nämnda material , 3, är här en glasfiberarmerad polyester, 6, med en luftspalt, 7, på ca 7 mm, dvs en så kallad sandwichplatta.Further reference is made here to Figure 2 which shows the first of these samples, 10, wherein the sample, 10, corresponds to a piece of said device, 1, i.e. a piece of said enclosing structure, 2. The sample, 10, is internally clad, 5, with said ceramic corrosion resistant layers, 4, here from Example 8. Furthermore, the sample, 10, consists of a material, 3, which comprises reinforced thermosetting plastic, here a double glass fiber fabric impregnated with polyester, 6. Said material, 3, is here a glass fi reinforced polyester, 6, with an air gap, 7, of about 7 mm, ie a so-called sandwich plate.

Det andra av dessa prov är på samma sätt en dubbel glasfiberväv som impregnerats med polyester (sandwichplatta) men som har belagts med skikt enligt Exempel 10. 10 15 20 25 520 667 20 Sandwichplattorna i de båda ytterligare proven ger en luftspalt på ca 7 mm.The second of these samples is similarly a double glass fi fabric woven with polyester (sandwich plate) but which has been coated with layers according to Example 10. The sandwich plates in the two additional samples give an air gap of about 7 mm.

De bägge proven utsattes för 215 cykler av upphettning till 300° C samt avkylning, och därefter 100 cykler av upphettning till 600° C samt avkylning.Both samples were subjected to 215 cycles of heating to 300 ° C and cooling, and then 100 cycles of heating to 600 ° C and cooling.

Luftspalten gav upphov till ytterligare termisk isolering. Temperatur registrerades bakom sandwichplattan samt mellan denna och skiktet, se tabell 2.The air gap gave rise to additional thermal insulation. Temperature was registered behind the sandwich plate and between it and the layer, see Table 2.

Tabell 2, test av termisk isolerförmåga av skikt med sandwichplattor.Table 2, test of thermal insulation of layers with sandwich panels.

Skikt från Skikttjocklek, Lufttemp,°C Cykler Temp, Temp, bak, Exempel mm mitt, °C °C 8 (Figur 1) 4,4 30 215 220 107 60 100 10 4,4 30 215 231 109 60 100 I Figur 1 har Sandwichplattan ett svart utseende vilket beror pà att plattan har utsatts för termisk testning, 215 cykler vid 300°C och 100 cykler vid 600°C, se tabell 2, och polyester har förbränts. Däremot uppvisar nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt, 4, från Exempel 8 ingen påverkan av den termiska testningen pà upp till 600°C, Exempel 14 Test av kemisk beständighet En blandning av HCl och H2SO4 i förhållandet 50/50 iordningställdes så att den totala koncentrationen var 0,2 M vilket motsvarar ett pH av 1-2. Prover av keramiska korrosionsbeständiga skikt enligt Exempel 1-11 lades i en bägare med omrörning så att blandning av HCl och H2SO4 hela tiden 10 520 667 21 strömmade över provens ytan. Testningen pågick i 15 h, varefter proverna iakttogs och en kvalitativ bedömning gjordes. Brottytor på de testade plattor studerades i SEM.Layer from Layer thickness, Air temp, ° C Cycles Temp, Temp, rear, Example mm middle, ° C ° C 8 (Figure 1) 4.4 30 215 220 107 60 100 10 4.4 30 215 231 109 60 100 I Figure 1 The sandwich plate has a black appearance which is due to the plate having been subjected to thermal testing, 215 cycles at 300 ° C and 100 cycles at 600 ° C, see Table 2, and polyester has been burned. In contrast, said ceramic corrosion resistant layers, 4, from Example 8 show no effect of the thermal testing at up to 600 ° C, Example 14 Chemical resistance test A mixture of HCl and H 2 SO 4 in the ratio 50/50 was prepared so that the total concentration was 0 , 2 M which corresponds to a pH of 1-2. Samples of ceramic corrosion-resistant layers according to Examples 1-11 were placed in a beaker with stirring so that a mixture of HCl and H 2 SO 4 constantly flowed over the surface of the samples. The testing lasted for 15 hours, after which the samples were observed and a qualitative assessment was made. Fracture surfaces on the tested plates were studied in SEM.

De resultat som har erhållits vid testning av kemisk beständighet återfinns i tabell 3.The results obtained in testing chemical resistance are given in Table 3.

Tabell 3.Table 3.

Skikt från Exempel Resultat 2 pH-ökning och grumlig lösning Löstes i syra (trots värmebehanling av skiktet till 350° C) En vit utfällning bildades Blev något spröd 3 5 7 Löstes ej i syra men fick en något urlakad struktur 8 9 1 Fick en något urlakad struktur Från tabell 3 och SEM-analysen av skikten kunde en viss upplösning av struktur iakttas för skikt från Exempel 2 och Exempel 3. För övriga testade skikt kunde olika typer av utfällningar iakttas, vilka visade sig som finkorning fas "ovanpå" skiktens ursprungliga strukturer.Layer from Example Result 2 pH increase and cloudy solution Dissolved in acid (despite heat treatment of the layer to 350 ° C) A white precipitate formed Became slightly brittle 3 5 7 Did not dissolve in acid but had a slightly leached structure 8 9 1 leached structure From Table 3 and the SEM analysis of the layers a certain resolution of structure could be observed for layers from Example 2 and Example 3. For other tested layers different types of precipitates could be observed, which showed as fine-grained phase "on top" of the layers' original structures .

Claims (1)

1. 0 15 20 25 30 520 667 22 PATE NTKRAV 1. Anordning (1 ) vid en anläggning för förbränning (20), varvid nämnda anordning (1) innefattar en omslutande struktur (2), samt en första och en andra anslutning (8, 9) för tillförande respektive avlägsnande av rökgas, varvid nämnda anslutningar (8, 9) är belägna vid nämnda omslutande struktur (2) och nämnda omslutande struktur (2) består av ett material (3) som innefattar armerad härdplast, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda anordning ( 1) dessutom innefattar ett keramiskt korroslonsbeständigt skikt (4) för termisk isolation av nämnda armerade härdplast, varvid nämnda keramiska skikt (4), som innefattar ett keramiskt råmaterial, invändigt bekläder (5) nämnda omslutande struktur (2). Anordning (1) enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda omslutande struktur (2) är nästan fullständigt beklädd invändigt med nämnda keramiska skikt (4). Anordning (1) enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda omslutande struktur (2) är partiellt beklädd invändigt med nämnda keramiska skikt (4). Anordning (1) enligt något av föregående patentkrav, kännetecknad av att nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt (4) innefattar ett keramiska råmaterial som innefattar vattenglas, olika typer av cement, och/eller ett keramiskt bindemedelssystem för ytbeläggning. Anordning (1) enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda keramiska råmaterial dessutom innefattar ihåliga glas- eller keramsfärer. 10 15 20 25 30 520 667 23 något av föregående patentkrav, att härdplast är glasfiberarmerad polyester, epoxiplast, esterplast eller vinylester. Anordning (1) kännetecknad av enligt nämnda armerade Anordning något av föregående patentkrav, (1) k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda material (3) dessutom innefattar en luftspalt (7). enligt Anordning föregående patentkrav, (1) k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda material (3) dessutom innefattar enligt något av ihåliga glas- eller keramsfärer. Anordning enligt något av föregående patentkrav, (1) k ä n n e t e c k n a d a v att nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt (4) dessutom innefattar ihåliga glas- eller keramsfärer. 10. Förfarande för framställning av en anordning (1) enligt något av 11. patentkrav 1 till 9, kännetecknat av att nämnda förfarande innefattar formning av ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt (4), vilket keramiska korrosionsbeständiga skikt (4) innefattar ett keramiskt råmaterial, och därefter utvändig beläggning av nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt (4) medelst ett material (3) som innefattar armerad härdplast, varvid en omslutande struktur (2) bildas som består av nämnda material (3) som innefattar armerad härdplast. Förfarande för framställning av en anordning (1) enligt något av patentkrav 1 till 9, kånnetecknat av att nämnda förfarande innefattar skapandet av en omslutande struktur (2) som består av nämnda material (3) som innefattar armerad härdplast, och därefter invändig beläggning av nämnda omslutande struktur (2) med ett keramiskt råmaterial för formning av ett keramiskt korrosionsbeständigt skikt (4). 520 667 24 12. Förfarande för framställning enligt patentkrav 10 eller 11, k ä n n e t e c k n at a v att nämnda formning innefattar förformning av nämnda keramiska råmaterial med en påföljande härdning eller sintring. 13.Fön'arande för framställning enligt något av patentkrav 10 till 12, kännetecknat av att nämnda keramiska råmaterial är i en flytande form och därigenom år enkelt formbart innan det keramiska korrosionsbeständiga skiktet (4) ges sin slutliga form. 10 14.Användning av ett keramiskt korrosionsbeståndigt skikt (4) för att termiskt isolera armerad härdplast som innefattas i en anordning (1) vid en anläggning för förbränning, varvid nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt (4) innefattar ett keramiskt råmaterial, och 15 nämnda keramiska korrosionsbeständiga skikt (4) och nämnda keramiska råmaterial är enligt något av patentkrav 1 till 5, eller 9. 15.Användning enligt patentkrav 14, kän neteckn at a vatt nämnda keramiska råmaterial är i en flytande form innan det keramiska 20 korrosionsbeständiga skiktet (4) ges sin slutliga form.1. Device (1) at a combustion plant (20), said device (1) comprising an enclosing structure (2), and a first and a second connection (8). , 9) for supplying and removing flue gas, respectively, said connections (8, 9) being located at said enclosing structure (2) and said enclosing structure (2) consisting of a material (3) comprising reinforced thermosetting plastic, characterized in that said device (1) further comprises a ceramic corrosion-resistant layer (4) for thermal insulation of said reinforced thermosetting plastic, said ceramic layer (4), which comprises a ceramic raw material, internally cladding (5) said enclosing structure (2). Device (1) according to claim 1, characterized in that said enclosing structure (2) is almost completely clad internally with said ceramic layer (4). Device (1) according to claim 1, characterized in that said enclosing structure (2) is partially clad internally with said ceramic layer (4). Device (1) according to any one of the preceding claims, characterized in that said ceramic corrosion-resistant layer (4) comprises a ceramic raw material comprising water glass, various types of cement, and / or a ceramic binder system for surface coating. Device (1) according to any one of the preceding claims, characterized in that said ceramic raw material further comprises hollow glass or ceramic spheres. 5 15 20 25 30 520 667 23 any of the preceding claims, that thermosetting plastic is glass fi-reinforced polyester, epoxy plastic, ester plastic or vinyl ester. Device (1) characterized by according to said reinforced device any of the preceding claims, (1) characterized in that said material (3) further comprises an air gap (7). according to the preceding claim, (1) characterized in that said material (3) further comprises according to any of the hollow glass or ceramic spheres. Device according to any one of the preceding claims, (1) characterized in that said ceramic corrosion-resistant layers (4) further comprise hollow glass or ceramic spheres. A method of manufacturing a device (1) according to any one of claims 1 to 9, characterized in that said method comprises forming a ceramic corrosion-resistant layer (4), which ceramic corrosion-resistant layer (4) comprises a ceramic raw material, and then externally coating said ceramic corrosion resistant layers (4) by means of a material (3) comprising reinforced thermosetting plastic, an enclosing structure (2) being formed consisting of said material (3) comprising reinforced thermosetting plastic. A method of manufacturing a device (1) according to any one of claims 1 to 9, characterized in that said method comprises the creation of an enclosing structure (2) consisting of said material (3) comprising reinforced thermosetting plastic, and subsequently internal coating of said enclosing structure (2) with a ceramic raw material for forming a ceramic corrosion-resistant layer (4). 520 667 24 12. A method of manufacture according to claim 10 or 11, characterized in that said molding comprises preforming said ceramic raw material with a subsequent curing or sintering. Manufacture according to any one of claims 10 to 12, characterized in that said ceramic raw material is in a liquid form and thereby is easily moldable before the ceramic corrosion-resistant layer (4) is given its final shape. Use of a ceramic corrosion-resistant layer (4) for thermally insulating reinforced thermosetting plastic included in a device (1) at a combustion plant, said ceramic corrosion-resistant layer (4) comprising a ceramic raw material, and said ceramic corrosion-resistant layer (4) and said ceramic raw material is according to any one of claims 1 to 5, or 9. Use according to claim 14, characterized in that said ceramic raw material is in a surface form before the ceramic corrosion-resistant layer (4) is given its final form.
SE0104286A 2001-12-19 2001-12-19 Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer SE520667C2 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0104286A SE520667C2 (en) 2001-12-19 2001-12-19 Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer
PCT/SE2002/002409 WO2003064927A1 (en) 2001-12-19 2002-12-19 Apparatus for a combustion plant

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0104286A SE520667C2 (en) 2001-12-19 2001-12-19 Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0104286D0 SE0104286D0 (en) 2001-12-19
SE0104286L SE0104286L (en) 2003-06-20
SE520667C2 true SE520667C2 (en) 2003-08-12

Family

ID=20286387

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0104286A SE520667C2 (en) 2001-12-19 2001-12-19 Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer

Country Status (2)

Country Link
SE (1) SE520667C2 (en)
WO (1) WO2003064927A1 (en)

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE9315967U1 (en) * 1993-10-20 1993-12-16 Basf Ag Lining chimneys
DE4433202C1 (en) * 1994-09-17 1996-02-01 Theodor Vanck Gmbh & Co Kg Composite corrosion protection, for flue gas desulphurisation plant,
JPH08178243A (en) * 1994-12-22 1996-07-12 Sadanobu Ishikawa Incinerator wall and building method thereof

Also Published As

Publication number Publication date
SE0104286D0 (en) 2001-12-19
SE0104286L (en) 2003-06-20
WO2003064927A1 (en) 2003-08-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU714856B2 (en) Novel binding phase for phosphorus-magnesium cements and use thereof for preparing mortars
US6103007A (en) Inorganic resin compositions, their preparation and use thereof
Mackenzie et al. Geopolymer (aluminosilicate) composites: synthesis, properties and applications
KR101083133B1 (en) Complex aerogel coating composition
SE431534B (en) PLASTER COMPOSITION
JP3380858B2 (en) Manufacturing method of inorganic moldings
WO2002024598A2 (en) Chemically bonded phospho-silicate concrete
EA035361B1 (en) Lightweight composite materials produced from carbonatable calcium silicate and processes of production thereof
CN105174900A (en) Sulfate-corrosion-resistant coating material with concrete structure and preparation method of sulfate-corrosion-resistant coating material
JP7281819B2 (en) High heat-resistant material, composite high-heat-resistant material, production method thereof, and composition for high heat-resistant material
Zribi et al. Phosphate-based geopolymers: A critical review
Lv et al. Inhibition of efflorescence in Na-based geopolymer inorganic coating
CA2908961A1 (en) Porous masses or shaped bodies of inorganic polymers and production thereof
Ekaputri et al. Light weight geopolymer paste made with Sidoarjo mud (Lusi)
Sugama et al. Thermally Insulating, Thermal Shock Resistant Calcium Aluminate Phosphate Cement Composites for Reservoir Thermal Energy Storage
US20030127025A1 (en) Novel phosphomagnesium hydraulic binder, and mortar obtained from same
SE520667C2 (en) Wall structure, in combustion plant, of reinforced thermoset resin with ceramic layer
Krivenko et al. Development of mixture design of heat resistant alkali-activated aluminosilicate binder-based adhesives
EP0178688A2 (en) Refractory binder and method for making it
CN109516754B (en) Lightweight phase-change aerated concrete, masonry wall and construction method thereof
CN104228184B (en) A kind of phosphate base fibrous composite and preparation method thereof
CN106132900A (en) Inorganic cementitious material system for composite
Chadha et al. Amorphous self‐glazed, chopped basalt fiber reinforced, geopolymer‐based composites
Kaloari et al. Synthesis of geopolymer paste as coating material based on kaolinite and rice husk ash
JPH0524102B2 (en)

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed