SE504151C2

SE504151C2 - Indexable insert for finish milling and cutter body

Info

Publication number: SE504151C2
Application number: SE9402983A
Authority: SE
Inventors: Ingemar Hessman; Stefan Roman
Original assignee: Sandvik Ab
Priority date: 1994-09-06
Filing date: 1994-09-06
Publication date: 1996-11-25
Also published as: SE9402983L; SE9402983D0

Abstract

The double-sided milling cutting insert of a square shape comprises two similar main surfaces and four similar side surfaces extending between these two main surfaces. Two opposed side surfaces (3) form an acute angle with the one main surface and the other two opposed side surfaces forming an obtuse angle with the same main surface. The two side surfaces forming an acute angle with the one main surface form an obtuse angle with the other main surface and the two side surfaces forming an obtuse angle with the one main surface forming an acute angle with the other main surface. Each of the two main surfaces comprises four operative cutting corners and that in connection to each cutting corner are two bevelled surfaces which are both angled relative to the plane of the main surface.

Description

15 20 25 30 504 1fs1 “2 av tunnväggiga arbetsstycken. I material- och viktbesparande syfte kan som bekant vissa partier av ett arbetsstycke vara relativt tunnväggiga, såsom mellan 3 och 5 mm. Dessa partier tenderar att i viss mån ge efter för trycket från fräsverktyget, vilket i sin tur leder till en viss vågighet på den alstrade ytan. 15 20 25 30 504 1fs1 “2 of thin-walled workpieces. For material and weight saving purposes, as is well known, certain portions of a workpiece may be relatively thin-walled, such as between 3 and 5 mm. These portions tend to yield to some extent to the pressure from the milling tool, which in turn leads to a certain waviness on the generated surface.

Ytterligare ett problem med ett flertal av de pá marknaden förefintliga finfrässkären är att de till hög grad kräver en kostsam precisionsslipning för att uppnå de högt ställda toleranskraven. Detta förhöjer naturligtvis produktionskostnaderna högst väsentligt, och därmed priset för kunden. Såsom ett exempel på detta kan återigen nämnas DE-A-4 013 717, samt det i Pig. 4 återgivna, kända skäret. En vidare olägenhet med de i DE-A-4 013 717 beskrivna skären är att de är lätt rombiska. Detta medför att endast två av de fyra hörnen på vardera sidan kan bli operativt verksamma. Denna nackdel fördubblar således den redan ansenliga produktionskostnaden per skärhörn.Another problem with a number of the fine milling cutters available on the market is that they to a large extent require expensive precision grinding in order to achieve the high tolerance requirements. This, of course, increases production costs very significantly, and thus the price for the customer. As an example of this, mention may again be made of DE-A-4 013 717, and that in Figs. 4 reproduced, known inserts. A further disadvantage with the inserts described in DE-A-4 013 717 is that they are slightly rhombic. This means that only two of the four corners on each side can become operational. This disadvantage thus doubles the already considerable production cost per cutting corner.

Ett första syfte med föreliggande uppfinning är sålunda att framtaga ett frâsskår som reducerar storleken och antalet av kantutbrytningar till ett minimum.Thus, a first object of the present invention is to provide a milling groove which reduces the size and number of edge breaks to a minimum.

Ett andra syfte med föreliggande uppfinning är att uppnå fina och släta ytor även på tunnväggiga arbetsstycken, dvs. minska fräsverktygets axialtryck mot arbetsstycket. Ännu ett syfte med föreliggande uppfinning är att minimera kostnaderna för frässkärets produktion.A second object of the present invention is to achieve fine and smooth surfaces even on thin-walled workpieces, i.e. reduce the axial pressure of the milling tool against the workpiece. Yet another object of the present invention is to minimize the cost of milling cutter production.

Ytterligare ett syfte med föreliggande uppfinning är att uppnå högsta möjliga antal operativa skärhörn per skär.A further object of the present invention is to achieve the highest possible number of operative cutting corners per insert.

Dessa och ytterligare syften har på ett 10 15 20 25 30 504 151 3 överraskande sätt lyckats uppnàs genom att utforma ett frässkär med de i patentkravets 1 kännetecknande del angivna särdragen.These and further objects have surprisingly succeeded in being achieved by designing a milling cutter with the features stated in the characterizing part of claim 1.

I áskàdliggörande men icke begränsande syfte kommer uppfinningen nedan att närmare beskrivas i anslutning till en på bifogade ritningsfigurer visad, föredragen utföringsform.For the purpose of illustration but not limitation, the invention will be described in more detail below in connection with a preferred embodiment shown in the accompanying drawing figures.

Figur 1 visar en perspektivvy snett ovanifràn av skäret enligt uppfinningen.Figure 1 shows a perspective view obliquely from above of the insert according to the invention.

Figur 2 visar en toppvy av skäret enligt uppfinningen.Figure 2 shows a top view of the insert according to the invention.

Figur 3 visar en sidovy av skäret enligt uppfinningen.Figure 3 shows a side view of the insert according to the invention.

Figur 4 visar ett känt skär i perspektivvy snett ovanifràn.Figure 4 shows a known insert in perspective view obliquely from above.

Figur 5 visar hur skäret enligt uppfinningen monteras i en fräskropp enligt den svenska patentansökan 9300889-4.Figure 5 shows how the insert according to the invention is mounted in a milling body according to Swedish patent application 9300889-4.

I figurerna 1 - 3 illustreras ett i sin helhet med 1 betecknat vändskâr av kvadratisk grundform. Det är dubbelsidigt och uppvisar två likadana huvudsidor 2, vilka är inbördes väsentligen planparallella och vridna 90° mot varandra. Mellan skärets tvà huvudsidor 2 sträcker sig fyra i huvudsak likadana kantytor 3. I syfte att bibringa skäret en positiv skärgeometri när det är monterat i fråskroppen (jfr. Fig. 5), är två varandra motstáende kantytor 3 så lutade, att de bildar en spetsig vinkel med tillhörande huvudyta 2. Lämpligen kan denna vinkel ligga inom intervallet 60 - 85°, företrädesvis mellan 70 och 80°.Figures 1 - 3 illustrate a turning notch of the square basic shape, denoted in its entirety by 1. It is double-sided and has two identical main sides 2, which are mutually substantially plane-parallel and rotated 90 ° towards each other. Extending between the two main sides 2 of the insert are four substantially identical edge surfaces 3. In order to give the insert a positive insert geometry when mounted in the seed body (cf. Fig. 5), two opposite edge surfaces 3 are so inclined that they form a pointed edge. angle with associated main surface 2. Suitably this angle may be in the range 60 - 85 °, preferably between 70 and 80 °.

Vardera huvudytan utgöres till övervägande del av en uppläggsyta 4, vilken är helt plan och fungerar som uppläggsyta mot motsvarande stödyta i fräskroppens skärläge. Ett väsentligt kännetecken för föreliggande 504 151 lO 15 20 25 30 4 uppfinning är att i anslutning till varje skärhörn förefinnes åtminstone två fasytor 5 och 6, vilka sträcker sig i huvudsak längs med den angränsande kantyta 3 som bildar trubbig vinkel med tillhörande huvudyta. Fasytan 5 kan sträcka sig från ett hörn 12 till nästa hörn 12, såsom illustrerat i Fig. 1 och 2; den kan dock även vara avbruten i tvà separata områden genom att uppläggsytan 4 sträcker sig ända fram till de två kantytor 3 med vilka den bildar trubbig vinkel.Each main surface consists predominantly of a support surface 4, which is completely flat and acts as a support surface against the corresponding support surface in the cutting position of the milling body. An essential feature of the present invention is that in connection with each cutting corner there are at least two bevel surfaces 5 and 6, which extend substantially along the adjacent edge surface 3 which forms an obtuse angle with the associated main surface. The bevel surface 5 may extend from one corner 12 to the next corner 12, as illustrated in Figs. 1 and 2; however, it can also be interrupted in two separate areas in that the support surface 4 extends all the way to the two edge surfaces 3 with which it forms an obtuse angle.

Vidare kan varje hörnparti av fasytan 5 som direkt angränsar mot fasytan 6 vara uppdelad i två fasettytor och en radie i syfte att öka släppningen när skäret är monterat i en fräskropp. Således kan nämnda parti vara uppdelat i två plana fasettytor 13 och 14, vilka ansluter till varandra via en konkav radie 15.Furthermore, each corner portion of the bevel surface 5 which directly adjoins the bevel surface 6 can be divided into two facet surfaces and a radius in order to increase the clearance when the insert is mounted in a milling body. Thus, said portion can be divided into two flat facet surfaces 13 and 14, which connect to each other via a concave radius 15.

Fasettytan 13 intar en konstant niváskillnad gentemot uppläggsytans 4 plan, medan fasettytan 14 är lutad upp emot nämnda plan, varvid dess bredd avtar i riktning mot skärsidans mitt. Fasettytans 14 smalare ände övergår via en konvex radie 16 i ett plant parti 17, vilket är i huvudsak planparallellt med uppläggsytan 4 och beläget på en nivå något under uppläggsytans plan.The facet surface 13 assumes a constant level difference with respect to the plane of the support surface 4, while the facet surface 14 is inclined towards said plane, the width of which decreases towards the center of the cutting side. The narrower end of the facet surface 14 merges via a convex radius 16 into a flat portion 17, which is substantially plane-parallel to the support surface 4 and located at a level slightly below the plane of the support surface.

När uppläggsytan 4 sträcker sig ända fram till kantytan 3, bortfaller naturligtvis partierna 16 och 17.When the support surface 4 extends all the way to the edge surface 3, the portions 16 and 17 naturally disappear.

På samma sätt som fasytan 5 kan även fasytan 6 vara uppdelad i två fasettytor 18 och 19, vilka är förbundna via en konkav radieövergáng 20. Även i detta fall är orsaken till denna fasettuppdelning att öka släppningen hos den närmast skäreggen belägna fasytedelen. Pà samma sätt som fasettytan 13 är fasettytan 18 lutad med ett konstant avstånd från uppläggsytans 4 plan, medan fasettytan 19 är lutad upp emot nämnda plan för att ansluta till nämnda uppläggsyta längs en brytlinje 21. 10 15 20 25 30 504 151 5 Den vid skärhörnet belägna fasytan 5 angränsar mot den kantyta 3 som bildar spetsig vinkel med tillhörande huvudyta längs en biskäregg 7, vars främsta funktion är att förhindra kantutbrytningar. För att fullgöra denna funktion, bör vinkeln mellan fasettytan 13 och uppläggsytans 4 plan ligga mellan 5 och 45°, lämpligen mellan 10 och 40° och företrädesvis mellan 25 och 36°.In the same way as the facet surface 5, the facet surface 6 can also be divided into two facet surfaces 18 and 19, which are connected via a concave radius transition 20. Also in this case the reason for this facet division is to increase the clearance of the facet edge portion closest to the cutting edge. In the same way as the facet surface 13, the facet surface 18 is inclined at a constant distance from the plane of the support surface 4, while the facet surface 19 is inclined up towards said plane to connect to said support surface along a breaking line 21. The one at the cutting corner the bevel surface 5 adjoins the edge surface 3 which forms an acute angle with the associated main surface along a baffle edge 7, the main function of which is to prevent edge breaks. To fulfill this function, the angle between the facet surface 13 and the plane of the support surface 4 should be between 5 and 45 °, suitably between 10 and 40 ° and preferably between 25 and 36 °.

Intill fasytan 5 ligger fasytan 6, såsom nämnts ovan. Dennas fasettytas 18 vinkel mot upplagsytan 4 är mellan 1 och 22°, lämpligen mellan 3 och l8° och företrädesvis mellan 5 och 16°. Fasytan 6 ansluter till angränsande kantyta 3 längs en huvudegg 8. Även flera fasytor kan inordnas mellan och/eller bredvid fasytorna 5 och 6, med i huvudsak samma orientering som dessa. Väsentligt är dock att åtminstone de tvà fasytorna 5 och 6 föreligger.Adjacent to the phase surface 5 is the phase surface 6, as mentioned above. The angle of its facet surface 18 towards the support surface 4 is between 1 and 22 °, suitably between 3 and 18 ° and preferably between 5 and 16 °. The bevel surface 6 connects to adjacent edge surface 3 along a main edge 8. Several bevel surfaces can also be arranged between and / or next to the bevel surfaces 5 and 6, with essentially the same orientation as these. It is essential, however, that at least the two phase surfaces 5 and 6 are present.

Emellan två intilliggande fasytor 6 utbreder sig två planfaser 9, vilka även angränsar mot respektive planfasegg 10 samt emot ett mellan nämnda planfaser 9 beläget mellanparti 26. Vanligen befinner sig planfaserna 9 och mellanpartiet 26 något lägre än uppläggsytan 4, varför transponeringsytor 27 och 28 anordnas mellan à ena sidan planfaserna och mellanpartiet och á andra sidan uppläggsytan 4.Between two adjacent phase surfaces 6 two planar phases 9 extend, which also adjoin the respective planar phase edge 10 and against an intermediate portion 26 located between said planar phases 9. Usually the planar phases 9 and the intermediate portion 26 are slightly lower than the support surface 4, so transposition surfaces 27 and 28 are arranged between on the one hand the plan phases and the intermediate part and on the other hand the support surface 4.

Vinkelrätt mot uppläggsytan 4 uppvisar varje planfas 9 en lätt bombering eller krökning. Denna bomberings radie är kan lämpligen ligga mellan 20 och 600 mm, företrädesvis mellan 70 och 400 mm. De två bomberade planfasernas högsta punkter befinner sig ovanför mellanpartiet 26, dock som nämnt, företrädesvis under uppläggsytan 4 i syfte att underlätta tillverkningen av plattlägena i fräskroppen. Eftersom planfaseggen 10 är mycket kort i jämförelse med dess direktpressade radie (mellan 1,8 och 3,2 mm), blir planfaseggens kordahöjd 10 15 20 25 30 504 151 6 motsvarande liten. Den hamnar vanligen inom intervallet 3 - 7 pm. Såsom ovan nämnts, når inte mellanpartiet 26 fullt upp till uppläggsytans 4 plan. Lämpligen föreligger en avsats på mellan 2 och 100 pm mellan mellanpartiet och uppläggsytan, företrädesvis mellan 5 och 35 pm.Perpendicular to the support surface 4, each planar phase 9 has a slight bombardment or curvature. The radius of this bombing can suitably be between 20 and 600 mm, preferably between 70 and 400 mm. The highest points of the two bombarded planar phases are located above the intermediate portion 26, however, as mentioned, preferably below the support surface 4 in order to facilitate the manufacture of the plate positions in the milling body. Since the planar phase edge 10 is very short in comparison with its directly pressed radius (between 1.8 and 3.2 mm), the cord height of the planar phase edge 10 becomes correspondingly small. It usually ends up in the range of 3 - 7 pm. As mentioned above, the intermediate portion 26 does not fully reach the plane of the support surface 4. Suitably there is a ledge of between 2 and 100 μm between the intermediate portion and the support surface, preferably between 5 and 35 μm.

Genom skärets bomberade planfaser och fasförstärkta hörn, behövs ingen slipning av dessa ytor för att ändock uppnå önskad ytfinhet pà arbetsstycket.Due to the insert's bombarded planar phases and phase-reinforced corners, no grinding of these surfaces is needed to still achieve the desired surface finish on the workpiece.

De enda ytor som kan erfordra en efterslipning i syfte att uppnå exakt positionering i skärlägena med minimalt radialkast, är kantytorna 3. Huvudytorna eller släppningsytorna 2 kan i sin helhet direktpressas, varvid med huvudyta eller släppningsyta avses helheten av ytorna 4, 5, 6, 9, 16, 17, 26, 27 och 28. Kantytorna 3 är dock lätta att slipa eftersom de är helt plana och har helt öppna ändar. Genom den förenklade tillverkningen, har produktionskostnaderna nedbringats till ungefär en femtedel av de som uppstår vid tillverkningen av skär enligt DE-A-4 013 717. Ãndock har radialkastet lyckats nedbringas till mellan 0,01 och 0,02 mm. Detta kan jämföras med radialkastet i DE- A-4 013 717 och vid skäret enligt Fig. 4, vilket uppgår till ungefär 0,1 mm.The only surfaces that may require a regrinding in order to achieve precise positioning in the cutting positions with minimal radial throw, are the edge surfaces 3. The main surfaces or clearance surfaces 2 can be pressed in their entirety directly, with main surface or clearance surface referring to the whole of surfaces 4, 5, 6, 9 , 16, 17, 26, 27 and 28. However, the edge surfaces 3 are easy to grind because they are completely flat and have completely open ends. Through the simplified manufacture, the production costs have been reduced to about one-fifth of those incurred in the manufacture of inserts according to DE-A-4 013 717. However, the radial cast has succeeded in being reduced to between 0.01 and 0.02 mm. This can be compared with the radial throw in DE-A-4 013 717 and at the insert according to Fig. 4, which amounts to approximately 0.1 mm.

Skäret enligt uppfinningen förses lämpligen med ett centralt beläget genomgående hål 11 för isättande av lämpligt fasthållningsorgan, såsom skruv, làspinne el.dyl., jfr. Fig. 5. Återkommande till Fig. 4, så åskådliggör denna figur en känd skärplatta 1'. Huvud- eller släppningsytorna 2' är såsom enligt uppfinningen planparallella och vridna 90° gentemot varandra. Nämnda ytor 2' är förenade via fyra i huvudsak likadana sidoytor 3', vilka är vinklade emot ytorna 2' på det 10 15 20 25 30 504 151 7 ovan för uppfinningen beskrivna sättet. Vidare är sidoytorna 3' lätt bomberade utåt. Längs de brytlinjer som uppvisar trubbig vinkel mellan huvudyta 2' och sidoyta 3', förefinnes en avfasad yta 5'. Denna fasyta är vinklad ungefär 30° mot fortsättningen på huvudytans 2' plan.The insert according to the invention is suitably provided with a centrally located through hole 11 for inserting a suitable holding member, such as a screw, locking pin, etc., cf. Fig. 5. Returning to Fig. 4, this figure illustrates a known cutting plate 1 '. The main or clearance surfaces 2 'are, as according to the invention, plane-parallel and rotated 90 ° relative to each other. Said surfaces 2 'are connected via four substantially identical side surfaces 3', which are angled towards the surfaces 2 'in the manner described above for the invention. Furthermore, the side surfaces 3 'are slightly bombarded outwards. Along the breaking lines which have an obtuse angle between main surface 2 'and side surface 3', there is a chamfered surface 5 '. This bevel surface is angled approximately 30 ° towards the continuation on the plane of the main surface 2 '.

Figur 5 visar en fräskropp i enlighet med den svenska patentansökan 9300889-4. Skären 1 eller 1' fastspännes i kassetter 22, vilka i sin tur monteras i i spår i fräskroppen 23 med hjälp av fastspännings- skruvar 24. Den axiella höjden finjusteras medelst en excentertapp 25.Figure 5 shows a milling body in accordance with Swedish patent application 9300889-4. The inserts 1 or 1 'are clamped in cassettes 22, which in turn are mounted in grooves in the milling body 23 by means of clamping screws 24. The axial height is fine-tuned by means of an eccentric pin 25.

Trots det uppfinningsenliga skärets skenbara enkelhet har en rad överraskande fördelar uppnåtts.Despite the apparent simplicity of the insert according to the invention, a number of surprising advantages have been achieved.

Således har förekomsten av kantutbrytningar reducerats högst väsentligt. Detta demonstreras tydligt i följande exempel: Exempel 1 En serie av likadana detaljer (motorblock av gjutjärn) genomlöpte en finfräsningsoperation. De finfrästa ytorna uppvisade ett antal urborrningar, såsom 80 mm:s cylinderhål och 15 mmzs kylvattenhàl. Den använda fräskroppen var av det i ovannämnda svenska patentansökan beskrivna utförandet, hade en diameter på 250 mm och var i båda försöken fullt bestyckad med 30 skärplattor i de 30 förefintliga skärlägena. Skârens radialvinkel är väsentligen l°, i syfte att säkerställa frigång för den intilliggande planfasen. Vid báda försöken användes följande skärdata: Skärhastighet: 157 m/min Matning per skärplatta: 0,22 mm Skärdjup: 0,5 mm I I det första försöket användes skärplattor enligt Fig. 10 15 20 25 30 504 151 8 4 och i det andra försöket användes skärplattor i enlighet med föreliggande uppfinning.Thus, the incidence of edge breakouts has been significantly reduced. This is clearly demonstrated in the following examples: Example 1 A series of similar details (cast iron engine blocks) underwent a fine milling operation. The finely milled surfaces exhibited a number of bores, such as 80 mm cylinder holes and 15 mm cooling water holes. The milling body used was of the embodiment described in the above-mentioned Swedish patent application, had a diameter of 250 mm and in both experiments was fully equipped with 30 cutting plates in the 30 existing cutting positions. The radial angle of the insert is substantially 1 °, in order to ensure clearance for the adjacent plane phase. In both experiments the following cutting data were used: Cutting speed: 157 m / min Feed per cutting plate: 0.22 mm Cutting depth: 0.5 mm In the first experiment, cutting plates according to Fig. 10 15 20 25 30 504 151 8 4 were used and in the second experiment cutting plates were used in accordance with the present invention.

Försök 1 Försök 2 Storlek pà kantutbryt- ningar efter 1000 detaljer 0,8-0,9 mm 0,4 mm Storlek på kantutbryt- ningar efter 2180 detaljer obrukbart 0,8 mm Detta exempel visar sålunda skärets enligt uppfinningen överlägsenhet för undvikandet av kantutbrytningar i jämförelse med ett artlikt, känt skär.Experiment 1 Experiment 2 Size of edge breaks after 1000 parts 0.8-0.9 mm 0.4 mm Size of edge breaks after 2180 details unusable 0.8 mm The example thus shows the superiority of the insert according to the invention for avoiding edge breaks in comparison with a species-like, known insert.

Vidare har genom förefintligheten av totalt åtta operativa skärhörn, skäret en mycket hög funktionsnivá till en lág produktionskostnad. Genom sin symmetriska utformning kan det dessutom användas pà både höger- och vänsterroterande fräskroppar. Således föreligger fyra eggar för vänsterfräsning och fyra eggar för högerfräsning pà ett och samma skär. Även jämförande mätningar företogs mellan ett skär enligt figur 4 och ett skär enligt föreliggande uppfinning med avseende på storleken av uppkomna axialkrafter vid bearbetning av gjutjärn. Samma fräskropp och samma skârdjup (0,5 mm) som i Exempel 1 ovan användes. Skârhastigheten var 150 m/min. Den vid varje försök uppkomna axialkraften uppmâttes och resultaten presenteras nedan: Exempel 2 Tandmatning 0,1 mm/tand 0,2 mm/tand 0,3 mm/tand 10 504 151 Försök 1 Försök 2 (Uppfinningen) (Fig. 4) 35 N 145 N 100 N 230 N 135 N 320 N Således utövar skären enligt uppfinningen avsevärt lägre axialkraft, vilket är mycket väsentligt vid berbetning av tunnvåggiga detaljer för att undvika vibrationer och undanböjning av tunnväggiga partier.Furthermore, due to the presence of a total of eight operational cutting corners, the cutting edge has a very high level of function at a low production cost. Due to its symmetrical design, it can also be used on both right- and left-rotating milling bodies. Thus, there are four edges for left milling and four edges for right milling on one and the same insert. Comparative measurements were also made between a insert according to Figure 4 and an insert according to the present invention with respect to the magnitude of axial forces generated during machining of cast iron. The same milling body and the same cutting depth (0.5 mm) as in Example 1 above were used. The cutting speed was 150 m / min. The axial force generated in each experiment was measured and the results are presented below: Example 2 Tooth feed 0.1 mm / tooth 0.2 mm / tooth 0.3 mm / tooth 10 504 151 Experiment 1 Experiment 2 (Invention) (Fig. 4) 35 N 145 N 100 N 230 N 135 N 320 N Thus, the inserts according to the invention exert considerably lower axial force, which is very essential when machining thin-walled parts in order to avoid vibrations and deflection of thin-walled portions.

Claims

504 151 10 15 20 25 30 10 P A T E N T K R A V

A double-sided milling cutter of substantially square basic shape comprising two substantially identical main surfaces and four substantially identical side surfaces extending between these main surfaces, two opposite side surfaces (3) forming an acute angle with one main surface and the other two opposite side angles forming a blunt angle. the same main surface, the two side surfaces forming an acute angle with said one main surface forming an obtuse angle with the other main surface and the two side surfaces forming an obtuse angle with said one main surface forming an acute angle with said second main surface, characterized in that each main surface ( 2) comprises four operative cutting corners, that in connection with each cutting corner there are at least two phase surfaces (5, 6) which are both angled in relation to the plane of the main surface, ﬂ that two plane phases connect to the edge line extending between two adjacent cutting corners on the same main surface ( 9), wherein a planar phase edge (10) belonging to each planar phase forms a part of said edge line./

Cutting insert according to Claim 1, characterized in that each of the main surfaces (2) comprises a flat support surface (4).

Milling insert according to Claim 1 or 2, characterized in that a first bevel surface (5) which is closest to the cutting corner forms a secondary cutting edge (7) along the cutting line with the side surface which forms an acute angle to the associated main surface, and in that a second bevel surface (6) adjacent to said first bevel surface (5) form a main cutting edge (8) with said side surface. 10 15 504 151 ll

Milling insert according to Claim 2 or 3, characterized in that each planar phase (9) is delimited in the direction of the center of the insert by the support surface (4), possibly via a transposing surface (27, 28), and by an intermediate portion (26) is present along said edge line between the two plane phases.

5. A milling cutter according to claim 4, characterized in that each planar phase (9) is bombarded so that it has a radius in the direction of the plane of the support surface (4).

Milling insert according to one of the preceding claims, characterized in that the two planar phases (9) are closer to the plane of the bearing surface (4) than the intermediate intermediate portion (26) does.