SE459043B - DETONATION BODY - Google Patents
DETONATION BODYInfo
- Publication number
- SE459043B SE459043B SE8703717A SE8703717A SE459043B SE 459043 B SE459043 B SE 459043B SE 8703717 A SE8703717 A SE 8703717A SE 8703717 A SE8703717 A SE 8703717A SE 459043 B SE459043 B SE 459043B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- layer
- detonation
- splitter layer
- body according
- splitter
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
- F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
- F42B12/20—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of high-explosive type
- F42B12/22—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of high-explosive type with fragmentation-hull construction
- F42B12/24—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of high-explosive type with fragmentation-hull construction with grooves, recesses or other wall weakenings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
- F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
- F42B12/20—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of high-explosive type
- F42B12/22—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of high-explosive type with fragmentation-hull construction
- F42B12/32—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of high-explosive type with fragmentation-hull construction the hull or case comprising a plurality of discrete bodies, e.g. steel balls, embedded therein or disposed around the explosive charge
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
Description
459 043 10 15 20 25 30 35 bildar en regelbunden sexhörning, varigenom kulorna i ett bikakeliknande mönster kan fogas tätt intill varandra runt hela sitt sexkanttvärsnitt. 459 043 10 15 20 25 30 35 forms a regular hexagon, whereby the balls in a honeycomb-like pattern can be joined close together around their entire hexagonal cross-section.
Gemensamt för dylika kända splitterskal är att den för söndersplittring av skalet erforderliga energin medför en reducering av splittrens rörelseenergi och genomslags- verkan. I många fall, t ex då skal med sexkantkulor an- vänds, kan vidare dessas kalott deformeras och spricka sönder vid skalets söndersprängning, vilket medför sämre aerodynamiska egenskaper hos splittren, luftmotstândskoefficient het. bl a sämre , vilket ger lägre anslagshastig- Detta tillsammans med massförlusten hos splittren orsakar väsentligt lägre genomslag och därmed försämrad verkan.Common to such known splitter shells is that the energy required for splitting the shell entails a reduction of the splitter's kinetic energy and impact effect. In many cases, for example when shells with hexagonal balls are used, their skulls can also be deformed and cracked during the shattering of the shell, which results in poorer aerodynamic properties of the splinters, coefficient of air resistance. among other things, worse, which results in a lower impact rate. This, together with the mass loss of the splinters, causes a significantly lower impact and thus a worse effect.
REDOGÖRELSE FÖR UPPFINNINGEN Ändamålet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en detonationskropp med ett splitterskikt av sistnâmnd typ, där risken för deformering av splittren väsentligt minskas och söndersprickning av splittren förhindras.DISCLOSURE OF THE INVENTION The object of the present invention is to provide a detonation body with a splitter layer of the latter type, where the risk of deformation of the splitters is substantially reduced and cracking of the splitters is prevented.
Detta ändamål ernâs genom att splitterskiktet är täckt av ett inre skyddslager pâ sin mot sprängladdningen vända sida och av ett yttre skyddslager på sin frân sprängladd- ningen vända sida, varvid material och densitet hos skyddslagren och splitterskiktet är valda pâ sådant att lpz-pllgö samt IpZ-p3I5U, där p1, pz och p i nämnd ordning är storleken på trycket hos tryck sätt, 3 vågor, som till följd av sprängladdningens detonation alstras skyddslagret lagret, samt i det inre , splitterskiktet respektive det yttre skydds- är splitterskiktets dynamiska hâllfasthet. c r Skyddslagren hjälper till att fördröja splitterskiktets uppsprickning, varigenom en fördämning erhålles, kompenserar den lägre energi SOTD som språngladdningen överför till splitterskiktet. Om detta består av splitter med 10 15 20 25 30 35 459 043 fullständig tätning mellan sig, t ex om skiktet består av ett skal med sexkantkulor, förhindras spränglåckage som annars uppstår mellan rent sfäriska kulor. Ett sådant splitterskikt ger därför optimal splitterhastighet.This object is achieved in that the splitter layer is covered by an inner protective layer on its side facing the explosive charge and by an outer protective layer on its side facing away from the explosive charge, the material and density of the protective layers and the splitter layer being selected so that lpz-pllgö and IpZ -p3I5U, where p1, pz and pi mentioned order is the magnitude of the pressure of pressure, 3 waves, which due to the detonation of the explosive charge are generated by the protective layer, and in the inner, splitter layer and the outer protective layer, respectively, the dynamic strength of the splitter layer. c r The protective layers help to delay the cracking of the splitter layer, whereby a dam is obtained, compensating for the lower energy SOTD that the jump charge transmits to the splitter layer. If this consists of splinters with a complete seal between them, for example if the layer consists of a shell with hexagonal balls, explosive leakage which otherwise occurs between purely spherical balls is prevented. Such a splitter layer therefore provides optimal splitter speed.
Tack vare att splitterskiktet är bärande i sig självt, kan skyddslagren göras tunnare än den ovannnämnda ommantlingen som kråvs vid den förstnämnda typen av splitterskikt med lösa, i förväg formade splitter. Lagret kan med ovannämnda tryckvillkor uppfyllda göras så tunt att det nätt och jämnt täcker splittren. En detonationskropp enligt före- liggande uppfinning medför således en lägre godsmassa än vad som krävs vid granater med ommantlat splitterskikt med lösa splitter.Due to the fact that the splitter layer is load-bearing in itself, the protective layers can be made thinner than the above-mentioned casing required for the first-mentioned type of splitter layer with loose, pre-formed splinters. With the above-mentioned pressure conditions fulfilled, the bearing can be made so thin that it barely and evenly covers the splinters. A detonation body according to the present invention thus results in a lower mass of goods than is required for grenades with a sheathed splitter layer with loose splinters.
KORT FIGURBESKRIVNING Figur 1 visar en spränggranat, vars hölje delvis visas i snitt. Figur 2 visar i förstorad skala ett parti av snittet i figur 1.BRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES Figure 1 shows an explosive grenade, the casing of which is partly shown in section. Figure 2 shows on an enlarged scale a portion of the section in Figure 1.
FÖREDRAGEN UTFÖRINGSFORM Figur 1 visar schematiskt en detonationskropp i form av en spränggranat 1 med en noskon 2 med tillhörande bortskjut- ningsladdning 2a, som pä konventionellt sätt innehåller ett tändrör eller en tändspets för initiering av bort- skjutningsladdningen Za, som separerar noskonen frân den övriga granaten och efter lämplig fördröjning tänder granatens huvudsprängladdning 3 i dess bakre ände 10 pâ ej visat sätt via tändöverföring eller separat tändrör.PREFERRED EMBODIMENT Figure 1 schematically shows a detonation body in the form of an explosive grenade 1 with a nose cone 2 with associated firing charge 2a, which in a conventional manner contains a spark plug or a firing tip for initiating the firing charge n the other grenade Za, which separates the other grenade Za. and after appropriate delay, the main explosive charge 3 of the grenade ignites at its rear end 10 in a manner not shown via ignition transmission or separate spark plug.
Granatens 1 hölje 4 omfattar ett splitterskikt S (se även figur 2), omgivet dels av ett inre, mot sprängladdningen 3 vänt och mot denna anliggande skyddslager 6, dels av ett yttre skyddslager 7. 459 043 10 15 20 25 30 35 Splitterskiktet 5 består av en sammanhängande, metallisk, skalformad kropp av t ex tungmetall eller stål, vilken är försedd med godsförsvagningar i form av regelbundna fördjupningar 8 jämnt fördelade över såväl splitter- skiktets ut- som insida. Fördjupningarna 8 bildar där- igenom sâdana godsförsvagningar, att splitterskiktet 5 till följd av sprängladdningens 3 detonation uppspricker i lösa metallsplitter med förutbestämd form.The shell 4 of the grenade 1 comprises a splitter layer S (see also figure 2), surrounded partly by an inner, facing the explosive charge 3 and against this adjacent protective layer 6, partly by an outer protective layer 7. 459 043 10 15 20 25 30 35 The splitter layer 5 consists of a cohesive, metallic, shell-shaped body of eg heavy metal or steel, which is provided with weakening of goods in the form of regular depressions 8 evenly distributed over both the outside and inside of the splitter layer. The depressions 8 thereby form such weakening of goods that the splitter layer 5, as a result of the detonation of the explosive charge 3, bursts into loose metal fragments of a predetermined shape.
I det visade utförandet är splitterskiktet S framställt av sfäriska metallkulor, vilka i ett tvärsnitt modifierats till sexkantform, vilka sammanfogats med sina sexkantsytor mot varandra, t ex medelst sintring, till bildning av ett sammanhängande, kullrigt, huvudsakligen rör- eller platt- format kulskal, där kullrigheten bildats av kulornas kalotter 8a på vardera sidan om sexkanttvärsnittet. Ut- rymmena mellan kalotterna bildar således nämnda fördjup- ningar 8. Vid språngladdningens 3 detonation kommer således splitterskiktet 5 att uppspricka i utgörs av nämnda sexkantkulor. splitter, vilka Splitterskiktet 5 kan alternativt utformas av ett huvud- sakligen cylindriskt metallrör eller en platta, på vars in- och utsida längs- och tvärgående skåror upptagits, vilka utgör nämnda godsförsvagande fördjupningar 8.In the embodiment shown, the splitter layer S is made of spherical metal balls, which in a cross section are modified into hexagonal shape, which are joined with their hexagonal surfaces against each other, for example by sintering, to form a continuous, spherical, mainly tubular or flattened ball shell, where the ball shape is formed by the ball caps 8a on each side of the hexagonal cross-section. The spaces between the capillaries thus form said depressions 8. At the detonation of the jump charge 3, the splitter layer 5 will thus crack in constituted by said hexagonal balls. splitters, which the splitter layer 5 can alternatively be formed by a substantially cylindrical metal tube or a plate, on the inside and outside of which longitudinal and transverse grooves are received, which constitute said goods-weakening depressions 8.
Enligt ett särskilt utförande av uppfinningen har den- siteten hos skyddslagren 6 och 7 valts inom ett intervall av 20-75 Z av densititen hos splitterskiktet 5. totala effekten erhålles därvid; Den bästa om densiteten hos skydds- lagren väljs inom 30-50 Z av splitterskiktets densitet.According to a particular embodiment of the invention, the density of the protective layers 6 and 7 has been selected within a range of 20-75 Z of the density of the splitter layer 5. the total effect is thereby obtained; The best if the density of the protective bearings is selected within 30-50 Z of the density of the splitter layer.
Om skyddslagrens densitet överskrider nämnda värden kommer splittrens utsprängningshastighet att sjunka med sämre genomslagseffekt som följd. 10 15 20 25 30 35 459 043 Skyddslagrens 6 och 7 väsentligaste uppgift är att dels förhindra att splitterskiktet 5 spricker sönder på ett ej förutsett sätt, vilket t ex kan ske om splitterskiktet består av kulor, vilkas kalott spricker och separerar från resten av kulan, som därmed förlorar en del av sin splittervikt, dels förhindra att splittren får för stora i deformationer, som påverkar luftmotstånd och genomslag i I målet.If the density of the protective layers exceeds said values, the bursting speed of the splitters will decrease with a worse impact effect as a result. The most important task of the protective layers 6 and 7 is to prevent the splitter layer 5 from breaking in an unforeseen manner, which can happen, for example, if the splitter layer consists of balls, the cap of which cracks and separates from the rest of the ball, which thereby loses part of its splitter weight, partly to prevent the splitters from getting too large in deformations, which affect air resistance and impact in the target.
Detonationsförloppet är följande.The detonation process is as follows.
När sprängladdningen 3 detonerar, erhålles en utåtriktad detonationsvåg, schematiskt antydd med pilen 9 i figur 2, som reflekteras mot lagret 6 såsom en avlastningsvåg sam- tidigt som en del av detonationsvågen transmitteras in i lagret 6 såsom en tryckvåg, vars tryck har storleken p1.When the explosive charge 3 detonates, an outward detonation wave, schematically indicated by the arrow 9 in Figure 2, is obtained, which is reflected towards the bearing 6 as a relief wave at the same time as a part of the detonation wave is transmitted into the bearing 6 as a pressure wave, the pressure of which is p1.
Ny reflektion respektive transmission inträffar mellan skyddslagret 6 och splitterskiktet S. Storleken pz på trycket hos den tryckvåg som uppkommer i skiktet S blir således mindre än p1. Ytterligare en reflektion inträffar vid gränsskiktet mellan splitterskiktet S och skyddslagret 7. Storleken ps på trycket hos den tryckvâg som uppkommer i skydddslagret 7 blir såtedes mindre än pa.New reflection or transmission occurs between the protective layer 6 and the splitter layer S. The magnitude pz of the pressure of the pressure wave which arises in the layer S thus becomes smaller than p1. A further reflection occurs at the boundary layer between the splitter layer S and the protective layer 7. The magnitude ps of the pressure wave which arises in the protective layer 7 thus becomes smaller than pa.
Enligt uppfinningen väljes materialet i skyddslagren 6 och 7 på sådant sätt att stötvågstrycket i splitterskiktet 5 1 blir mindre än dettas dynamiska hâllfasthet. Detta innebär i praktiken att skillnaden mellan p1 och pa respektive pz och p3 bör väljas så att den ligger nära den dynamiska brottgränsen för skiktet S. Enligt uppfinningen skall följande tryckvillkor gälla: Tryckskillnaden [pz-p1| respektive |p2-p3[ 5 dynamiska hâllfastheten 0 hos splitterskiktet 5.According to the invention, the material in the protective layers 6 and 7 is selected in such a way that the shock wave pressure in the splitter layer 5 1 becomes less than its dynamic strength. This means in practice that the difference between p1 and pa and pz and p3, respectively, should be chosen so that it is close to the dynamic breaking limit of layer S. According to the invention, the following pressure conditions shall apply: The pressure difference [pz-p1 | respectively | p2-p3 [5 dynamic strength 0 of the splitter layer 5.
Om trycket p1 väljes för litet, dvs om lagret 6 har för låg densitet, blir skillnaden mellan p1 och p2 för stor och skiktet S spricker eller deformeras kraftigt. Om 91 459 043 väljes för stort kommer skyddslagret 6 aldrig att släppa från skiktet S, utan accelerera tillsammans med detta, vilket fâr till följd att hastigheten hos splittren 5 får för hög luftbromsning och försämrat genomslag.If the pressure p1 is selected too small, ie if the layer 6 has too low a density, the difference between p1 and p2 becomes too large and the layer S cracks or deforms sharply. If 91 459 043 is chosen too large, the protective layer 6 will never drop from the layer S, but accelerate together with this, which has the consequence that the speed of the splitters 5 has too high air braking and impaired penetration.
Liknande resonemang gäller för den reflektion som sker mellan skiktet S och skyddslagret 7.Similar reasoning applies to the reflection that takes place between the layer S and the protective layer 7.
Om ovannämnda tryckvillkor ej är uppfyllda erhålls en 10 utstötning av kulornas kalott, vilket innebär förlust i massa (sämre genomslag) och sämre aerodynamiska egenskaper (sämre luftmotstândskoefficient), vilket tillsammans ger avsevärt sämre genomslag och verkan. 15 En annan viktig faktor är att en sammanfogning finns mellan skyddslagret 6 och splitterskiktet S respektive mellan splitterskiktet S och skyddslagret 7. ningen bör ha en hâllfasthet Sammanfog- , som ej ligger alltför långt frân brottgränsen för skiktet 5. Om den väljs för lâg 20 kommer lagren att släppa varandra för tidigt, och en del av lagrens 6 och 7 skyddseffekt går förlorad. Om en luft- spalt uppkommer mellan lagret 6 och skiktet 5 respektive mellan skiktet S och lagret 7 påverkar detta stötvâgsför- hâllandena enligt förut given beskrivning och skydds- 25 effekten kan därmed delvis förstöras.If the above-mentioned pressure conditions are not met, an ejection of the ball cap is obtained, which means loss in mass (poorer impact) and poorer aerodynamic properties (poorer air resistance coefficient), which together give considerably poorer impact and effect. Another important factor is that there is a joint between the protective layer 6 and the splitter layer S and between the splitter layer S and the protective layer 7. the joint should have a strength Joint which is not too far from the breaking limit of the layer 5. If it is selected for layer 20, the bearings to release each other prematurely, and some of the protective effect of the bearings 6 and 7 is lost. If an air gap arises between the layer 6 and the layer 5 and between the layer S and the layer 7, respectively, this affects the shockwave conditions according to the previously given description and the protective effect can thus be partially destroyed.
En lämplig metod för erhållande av nämnda sammanfogning är pressning med smält material, t ex en tenn-vismutlegering, som utfyller fördjupningarna 8. 30 Dimensioneringsexempel: Splitterskiktet 5 kan bestå av en i ett stycke sintrad kulplatta, t ex av sammansintrade splitter i form av nära sfäriska kulor av tungmetall, t ex uolfram eller stål, 35 10 15 20 25 30 35 459 043 t ex sexkantkulor (dvs med hexagonalt tvärsnitt) med dia- metern ca 3 mm, och vars höjd/breddförhâllande år mindre eller lika med 1,5. Splitterskiktet 5 ges företrädesvis en densitet, som år högre än 7 000 kg/m3 men lägre än 19 000 kg/m3.A suitable method for obtaining said joining is pressing with molten material, for example a tin-bismuth alloy, which fills the depressions 8. Dimensioning example: The splitter layer 5 may consist of a one-piece sintered ball plate, for example of sintered splinters in the form of close spherical balls of heavy metal, eg tungsten or steel, 35 10 15 20 25 30 35 459 043 eg hexagonal balls (ie with hexagonal cross-section) with a diameter of about 3 mm, and whose height / width ratio is less than or equal to 1.5 . The splitter layer 5 is preferably given a density which is higher than 7,000 kg / m3 but lower than 19,000 kg / m3.
Skyddslagren 6 och 7 kan bestå av stâlskikt med tjockleken ca 3 mm.The protective bearings 6 and 7 can consist of steel layers with a thickness of approx. 3 mm.
Med nämnda materialval och dimensionering erhålls en tryckvâgsamplitud av ca 5000 MPa i skiktet 5, vilket är Lägre än den dynamiska hâllfastheten för uolframkulorna.With said material selection and dimensioning, a pressure wave amplitude of about 5000 MPa is obtained in the layer 5, which is lower than the dynamic strength of the tungsten balls.
Skyddslagrens 6 och 7 tjocklek d mitt för splittrens centrum väljes lämpligen inom intervallet 0,01 - 10 mm över splitterskiktets 5 tjocklek och vanligast inom intervallet 0,1 - 1 mm.The thickness of the protective layers 6 and 7 d in the middle of the center of the splitter is suitably selected in the range 0.01 - 10 mm over the thickness of the splitter layer 5 and most usually in the range 0.1 - 1 mm.
Skiktets 5 tjocklek D mitt för splittrens centrum väljes lämpligen inom intervallet 2 - 50 mm, helst inom inter- vallet 3 - 30 mm.The thickness D of the layer 5 in the middle of the center of the splitter is suitably selected within the interval 2 - 50 mm, preferably within the interval 3 - 30 mm.
Claims (11)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8703717A SE459043B (en) | 1987-09-28 | 1987-09-28 | DETONATION BODY |
| DE19883822375 DE3822375A1 (en) | 1987-09-28 | 1988-07-01 | Detonation body |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8703717A SE459043B (en) | 1987-09-28 | 1987-09-28 | DETONATION BODY |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8703717D0 SE8703717D0 (en) | 1987-09-28 |
| SE8703717L SE8703717L (en) | 1989-03-29 |
| SE459043B true SE459043B (en) | 1989-05-29 |
Family
ID=20369678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8703717A SE459043B (en) | 1987-09-28 | 1987-09-28 | DETONATION BODY |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE3822375A1 (en) |
| SE (1) | SE459043B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3822817A1 (en) * | 1988-07-06 | 1990-01-11 | Rheinmetall Gmbh | SPLITTER PLATE BEFORE CHARGING |
| DE19626660C2 (en) * | 1996-07-03 | 2002-06-27 | Diehl Stiftung & Co | explosive projectile |
| DE19648355A1 (en) | 1996-11-22 | 1999-07-15 | Diehl Stiftung & Co | Artillery shell for shrapnel production |
| DE19917173A1 (en) | 1999-04-16 | 2000-10-19 | Diehl Stiftung & Co | Warhead with splinter effect |
| RU2453807C2 (en) * | 2008-04-02 | 2012-06-20 | Открытое акционерное общество "Институт прикладной физики" | Warhead of fragmentation shell and method of its manufacturing |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE696474A (en) * | 1967-03-31 | 1967-09-01 | ||
| DE2322728C2 (en) * | 1973-05-05 | 1982-09-23 | Diehl GmbH & Co, 8500 Nürnberg | Fragmentation cover for projectiles, warheads, projectiles |
| AT382236B (en) * | 1982-10-11 | 1987-01-26 | Ver Edelstahlwerke Ag | METHOD FOR PRODUCING A SPLITTER BODY AND SPLITTER BODY PRODUCED THEREFOR |
-
1987
- 1987-09-28 SE SE8703717A patent/SE459043B/en not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-07-01 DE DE19883822375 patent/DE3822375A1/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8703717L (en) | 1989-03-29 |
| SE8703717D0 (en) | 1987-09-28 |
| DE3822375C2 (en) | 1992-06-17 |
| DE3822375A1 (en) | 1989-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4108072A (en) | Armor-piercing projectile having spaced cores | |
| US6186072B1 (en) | Monolithic ballasted penetrator | |
| AU2005214465B2 (en) | Jacketed one-piece core ammunition | |
| US4497253A (en) | Armor-piercing projectile | |
| US8375859B2 (en) | Shaped explosive charge | |
| GB2036934A (en) | Armour - penetrating projectile | |
| US3599573A (en) | Composite preformed penetrators | |
| NO317805B1 (en) | Projectile or warhead | |
| WO1999018409A1 (en) | Small caliber non-toxic penetrator projectile | |
| US20220221259A1 (en) | Penetrator, use of a penetrator, and projectile | |
| DK150257B (en) | ANTI-MATERIAL PROJECT | |
| US5325787A (en) | Armor-piercing fragmentation projectile | |
| US6308634B1 (en) | Precursor-follow through explosively formed penetrator assembly | |
| JP2019503469A (en) | Improved fragmentation projectile and method of manufacturing the same | |
| NZ551194A (en) | A Lead-free, armour piercing projectile with a hollow core | |
| SE459043B (en) | DETONATION BODY | |
| US4831936A (en) | Armor piercing shell | |
| EP1718920A1 (en) | Lead free monobloc expansion projectile and manufacturing process | |
| JP4400154B2 (en) | EFP warhead | |
| JP2006132874A (en) | Bullet | |
| EP1045222B1 (en) | Shrapnel type projectile | |
| SAVASTRE et al. | Analysis of the Impact Behavior for Different Configurations of an Experimental 30× 165 mm AP-T Projectile | |
| JPH01500611A (en) | projectile | |
| GB2235275A (en) | Projectile | |
| EP1788342A1 (en) | Process for the production of a jacketed penetrator |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8703717-2 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8703717-2 Format of ref document f/p: F |