SE451621B

SE451621B - VALVE UNIT CONSISTING OF A TWO-STEP PILOT VALVE AND A BALANCED MAIN VALVE

Info

Publication number: SE451621B
Application number: SE8105575A
Authority: SE
Inventors: R G Reip
Original assignee: Vapor Corp
Priority date: 1981-02-13
Filing date: 1981-09-21
Publication date: 1987-10-19
Also published as: JPS57134076A; GB2093222B; KR830009409A; SE8105575L; GB2093222A; FR2500107A1; FR2500107B1; MX155673A; IN164752B; BR8200681A

Description

4 451 621 Ett annat ändamål med uppfinningen är att framställa en avlast- ningsventil med stor kapacitet och med bättre kontroll av fluidumflödet och tryckdynamiken i pilotventilen, huvudavlastningsventilen och tryck- behållaren eller ledningen som ska tryckavlastas. Another object of the invention is to produce a relief valve with a large capacity and with better control of the fluid flow and pressure dynamics in the pilot valve, the main relief valve and the pressure vessel or line to be pressure relieved.

En ytterligare målsättning med uppfinningen är att framställa en två-stegs tryckkänslig pilotventil där fluidumflödet som ger upphov till det avkännande trycket genom ventilens båda steg, sker endast under av- lastning eller vid pilotventilens âterställningsfunktion. Ännu en målsättning med uppfinningen är att framställa en tvâ- stegs tryckstyrd pilotventil för manövrering av en huvudavlastnings- ventil med betydligt högre kapacitet, och där ett väsentligt mindre fluidumflöde genom pilotventilen kan finfiltreras och därmed höja ventilens pålitlighet genom minskad nedsmutsning.A further object of the invention is to produce a two-stage pressure-sensitive pilot valve in which the fluid flow which gives rise to the sensing pressure through the two stages of the valve takes place only during relief or during the reset function of the pilot valve. Another object of the invention is to produce a two-stage pressure-controlled pilot valve for operating a main relief valve with a significantly higher capacity, and where a substantially smaller fluid flow through the pilot valve can be fine-filtered and thereby increase the valve's reliability by reduced fouling.

I den sammansatta ventilenheten enligt uppfinningen bildar den ring- formade pluggen en axiell ledning med viss innerdiameter och längd, och ledningen innehåller åtminstone en kula med en diameter som är väsenligt mindre än ledningens innerdiameter. där kulan och ledningen bildare den enda ringformade strömningsadaptern. samt att det finns medel för anslut- ning av kulan inuti ledningen, som består av en första och en andra öppning där den första öppningen har en innerdiameter som är mindre än kulan, och att det finns en fjäder för montering av strömningsadaptern i förbindelse- ledningen. Det finns även ett medel för att partiellt skära av diametern vid den andra öppningen. så att det vid den ena änden av förbindelseled- ningen bildas ett normalläge och vid den andraänden ett frigöringläge för för kulan, varvid kulan vid ventilering eller dränering av huvudventilens huvudvolym förskjuts från normalläget till frigöriégsläget.In the composite valve unit according to the invention, the annular plug forms an axial conduit with a certain inner diameter and length, and the conduit contains at least one ball with a diameter which is substantially smaller than the inner diameter of the conduit. where the ball and lead form the only annular flow adapter. and that there are means for connecting the ball inside the line, which consists of a first and a second opening where the first opening has an inner diameter which is smaller than the ball, and that there is a spring for mounting the flow adapter in the connecting line. . There is also a means for partially cutting off the diameter at the second opening. so that at one end of the connecting line a normal position is formed and at the other end a release position for the ball, whereby the ball is displaced from the normal position to the release position when venting or draining the main volume of the main valve.

En särskild egenskap med denna två-stegs pilotventil är att den utnytt- jar en speciell lagringsvolym för att reglera fluidumflödets hastighetsändring mellan de första och andra stegen. Dessa kontrollerade förloppshastigheter ger en noggrannare avlastnings- och tömningsoperation av både pilotventilen och huvudventilen. " I det första eller tryckavkännande steget vid denna ventil utnyttjas dessutom ett nytt pilot-säte-förhållande som innehåller både tryck- och flödes- avkännande delar. Dessa delar ger bättre kontroll över ventillyft och töm- nings- eller återställningskrafter och ger därmed en noggrannare ventilreak- tion till de inställda avlastnings- och tömningstrycklägena.A special feature of this two-stage pilot valve is that it uses a special storage volume to regulate the speed change of the fluid flow between the first and second stages. These controlled flow rates provide a more accurate unloading and emptying operation of both the pilot valve and the main valve. "In the first or pressure sensing stage of this valve, a new pilot-seat ratio is also used which contains both pressure and flow sensing parts. These parts provide better control over valve lift and emptying or restoring forces and thus provide a more accurate valve reaction. - tion to the set relief and discharge pressure modes.

En ytterligare fördel med uppfinningen är att ventilen är försedd med enunik kulväljare som tillåter testning av pilotventilens steg med hjälp av M1 451 621 , en separat och/eller kalibrerad gastryckskälla. Tillförandet av ett gastryck 'som är högre än tanktrycket isolerar automatiskt pilotventilens första steg från behållarens fluidum, varvid endast pilotventilens första steg utsätts för provtrycket. När provtrycket reduceras stängs automatiskt kopplingen och fluidumtrycket äterförs till pilotventilen, varvid provutrustningen kan kopp- las bort frän ventilen utan förlust av tank- eller fluidumtrycket.A further advantage of the invention is that the valve is provided with a unique ball selector which allows testing of the pilot valve steps by means of M1 451 621, a separate and / or calibrated gas pressure source. The application of a gas pressure higher than the tank pressure automatically isolates the first stage of the pilot valve from the fluid of the container, only the first stage of the pilot valve being subjected to the test pressure. When the test pressure is reduced, the coupling is automatically closed and the fluid pressure is returned to the pilot valve, whereby the test equipment can be disconnected from the valve without loss of the tank or fluid pressure.

Ytterligare ändamål och fördelar med uppfinningen kommer att framgå av följande detaljerade beskrivning och med hänvisning till bifogade ritningar, i vilka Figur l är ett snitt genom pilotventilen som visar de första och andra stegen, kulväljaren och de tillhörande interna förbindelserna. Huvudventilens och tryckkällans anslutningshål visas även.Additional objects and advantages of the invention will become apparent from the following detailed description and taken in conjunction with the accompanying drawings, in which Figure 1 is a sectional view of the pilot valve showing the first and second stages, the ball selector and associated internal connections. The connection holes of the main valve and the pressure source are also shown.

Figur 2 är ett snitt genom huvudventilen inklusive tank, ledning eller tryckbehållarens avlastningsingångar och visar pilotröret, huvudventilens toppanslutningshål samt pilotventilens.kopplingsrör.Figure 2 is a section through the main valve including the tank, line or pressure relief relief inlets showing the pilot pipe, the main valve top connection hole and the pilot valve coupling pipe.

Figur 3 är en perspektivbild av den pilotstyrda avlastningsventilen i ett föredraget utförande som dock inte utesluter andra utföranden, varvid tvälstegs pilotventilen är monterad nära huvudventilen. Tryckröranslutningen är också visad med sitt anslutningsrör och den tillhörande tryckanslutningen strax ovanför huvudventilens ingångsöppning.Figure 3 is a perspective view of the pilot-controlled relief valve in a preferred embodiment which, however, does not exclude other embodiments, wherein the two-stage pilot valve is mounted close to the main valve. The pressure pipe connection is also shown with its connection pipe and the associated pressure connection just above the main opening of the main valve.

Figur 4 är ett snitt som visar ett flödesdiagram genom kopplingen mellan pilotventilen och huvudventilen. Ventildelarna visas i normalt icke- avlastningstillständ.Figure 4 is a sectional view showing a flow chart through the coupling between the pilot valve and the main valve. The valve parts are shown in normal non-relief condition.

Figur 5 visar ett liknande flödesdiagram som i figur 4 men i detta fall med ventildelarna i ett avlastningstillstånd. I I Figur 6 är ett snitt genom en del av pilotventilens första steg och visar en ventilsammansättning i ett stängt eller icke-avlastande tillstånd.Figure 5 shows a similar flow diagram as in Figure 4 but in this case with the valve parts in a relief condition. I I Figure 6 is a section through a part of the first stage of the pilot valve and shows a valve assembly in a closed or non-relieving condition.

Mera speciellt visar figuren förhållandet mellan de tryckavkännande delarna i käglan och det första stegets säte. _ Figur 7 är ett liknande snitt genom en del av pilotventilens första steg och visar käglan ien öppen position. Mera speciellt visar figuren för- hållandet mellan käglans tömnings- eller återställningsdelar och deras till- hörande säten.More specifically, the figure shows the relationship between the pressure sensing parts of the cone and the seat of the first stage. Figure 7 is a similar section through a part of the first step of the pilot valve and shows the cone in an open position. More specifically, the figure shows the relationship between the emptying or restoring parts of the cone and their associated seats.

Figur 8 visar i förstoring en flödesdämpare som enligt uppfinningen an- vänds i samverkan med pilotventilen.Figure 8 shows on an enlarged scale a flow damper which according to the invention is used in collaboration with the pilot valve.

Figur 9 är ett snitt genom flödesdämparen längs linjen 9 - 9 i figur 8.Figure 9 is a section through the flow damper along line 9 - 9 in Figure 8.

Med hänvisning till ritningsfigurerna l och 2 består den tryckstyrda avlastningsventilen av en pilotventil 5 (se figur l) med ett första steg 10 och ett andra steg 4l inneslutet i ett hus 4. Pilotventilen är företrädesvis monterad nära toppen av en huvudventil 7 (figurerna 2, 4 och 5) vars toppan- 451 621 4 slutning 6l är kopplad till pilotventilens tömningsanslutning ll. vid detta , utförande är ett rör eller en ledning lla kopplad mellan toppanslutningen 6l och tömningsanslutningen ll (figur 3). Dessutom finns (1 figurerna 3, 4 och 5) ett kopplingsrör 6 mellan pilotventilens tanktrycksanslutning 12 och en Jtryckanslutning 63 placerad i huvudventilens 7 lägre del strax ovanför huvudventilens fläns 66 och inlopp 65. Tryckanslutningen 63 kopplas till ett tryckrör 64 vilket förser pilotventilen med tanktrycket innan pilotventilens operation och under ett flöde genom huvudventilen. Normalt är huvudventilens fläns 66 monterad pä en öppning i tryckbehållaren eller på en ledning till tryckbehâllaren. Avlastningsventilens funktion är därför att tömma den gas eller ånga som är innesluten 1 behållaren ut genom huvudventilen 7.Referring to Figures 1 and 2, the pressure controlled relief valve consists of a pilot valve 5 (see Figure 1) with a first stage 10 and a second stage 41 enclosed in a housing 4. The pilot valve is preferably mounted near the top of a main valve 7 (Figures 2, 4 and 5) whose top connection 61 is connected to the discharge valve 11 of the pilot valve. in this case, a pipe or conduit 11a is connected between the top connection 61 and the emptying connection 11 (Figure 3). In addition (1 Figures 3, 4 and 5) there is a connecting pipe 6 between the pilot valve tank pressure connection 12 and a pressure connection 63 located in the lower part of the main valve 7 just above the main valve flange 66 and inlet 65. The pressure connection 63 is connected to a pressure pipe 64 which supplies the pilot valve. pilot valve operation and during a flow through the main valve. Normally, the flange 66 of the main valve is mounted on an opening in the pressure vessel or on a line to the pressure vessel. The function of the relief valve is therefore to empty the gas or steam enclosed in the container out through the main valve 7.

Under förutsättning att ångan eller gastrycket 1 tanken är lägre än det första stegets avlastningsinställning, som är bestämd av tryckfjäderns 30 justerbara inställning (visat 1 figurerna l, 2 och 4) leds under operationen statiskt ångtryck från den tillhörande behållaren eller ledningen till huvud- ventilens kolv och avtätade area 68 genom inloppet 65, tryckanslutningen 63, tryckröret 75 och pilotventilen via röret 6, tanktrycksanslutningen l2 och ett andra stegs tank och/eller inlopp 57, det andra stegets kolvidametrar 65 och 56, det andra stegets huvudingång 54, anslutningen ll och ledningen lla.Provided that the steam or gas pressure in the tank is lower than the first stage relief setting, which is determined by the adjustable setting of the compression spring 30 (shown in Figures 1, 2 and 4), static steam pressure is conducted from the associated container or line to the main valve piston and sealed area 68 through the inlet 65, the pressure connection 63, the pressure pipe 75 and the pilot valve via the pipe 6, the tank pressure connection 12 and a second stage tank and / or inlet 57, the second stage piston diameters 65 and 56, the second stage main inlet 54, the connection 11 and the line lla.

Trycket vidareförmedlas inuti pilotventilen (figur l) till det första och andra stegets delar via inlopp 57, pilotventilens 1 första steget tvärförbin- delse 24, första stegets ingång l7 och filter 15. Härav påverkar fluidumtryc- ket det första stegets sammansatta kägelenhet 18 på den yta som definieras av det första stegets inloppssäte eller ingång l7 och käglans ändyta 34 (figur 6).The pressure is transmitted inside the pilot valve (Figure 1) to the first and second stage parts via inlet 57, the pilot stage 1 of the pilot stage 1, the first stage input 17 and the filter 15. Hence, the fluid pressure affects the first stage composite cone unit 18 on that surface. defined by the first stage inlet seat or entrance 17 and the end face 34 of the cone (Figure 6).

Filter lâutgören direkt förbindelse mellan testporten l4a och 24 och utgör samtidigt en styrning ät avstängningskulan 16. Kulan 16 tätas mot testingângen l4a eller 24, vilken funktion komer att beskrivas nedan. Filtret l5 förbin- der porten 24 och l4a med porten l7 genom filtermaterialet.The filter forms a direct connection between the test ports 14a and 24 and at the same time forms a guide to the shut-off ball 16. The ball 16 is sealed against the test inlet 14a or 24, which function will be described below. The filter 15 connects the port 24 and 14a to the port 17 through the filter material.

Som visas i figur l och mer 1 detalj i figurerna 6 och 7 innehåller det första stegets sammansatta kägelenhet l8, vilket samverkar med sätet 28 flödes- och tryckkänsliga delar. Dessa delar består av en kolv l8c och en skuldra eller tömningsdel l9 bredvid kolven. Ett tömningssäte 20 i första steget samverkar med tätningen 25 som är placerad koncentriskt med och mellan skuldran l9 och kolven l8c.As shown in Figure 1 and in more detail in Figures 6 and 7, the first stage composite cone unit 18, which cooperates with the seat 28, contains flow and pressure sensitive parts. These parts consist of a piston 18c and a shoulder or emptying part 19 next to the piston. An emptying seat 20 in the first stage cooperates with the seal 25 which is placed concentrically with and between the shoulder 19 and the piston 18c.

I kägelenheten l8 finns vidare en kägelaxel l8b som är centrerad inuti styrningen och koncentrisk med säteshållaren 20a och vilken kan förflyttas därii en längsgående rörelse. Den nedre änden av säteshällaren 20a utgör det förutnämnda tömningssätet 20. Det bör noteras att den övre änden l8d av kägelaxeln l8b alltid är i kontakt med den undre tryckfjäderhållaren 30a.Furthermore, in the cone unit 18 there is a cone shaft 18b which is centered inside the guide and concentric with the seat holder 20a and which can be moved therein in a longitudinal movement. The lower end of the seat holder 20a constitutes the aforementioned emptying seat 20. It should be noted that the upper end 18d of the conical shaft 18b is always in contact with the lower compression spring holder 30a.

Tryckfjäderhâllaren 30a är aldrig i kontakt med den övre ytan 2Db av sätes- hallaren 20a, vilket tillåter en relativrörelse mellan de två delarna. Av- 5 451 621 ståndet mellan tryckfjäderhällaren 30a_och ytan 20b tillåter en inspänning av J tryckfjädern 30 för uppnäende av en individuell justering av kägellyftet (dvs. rörelsen) och äterställningskrafterna pä kägelaxeln som utgörs av ”tryckfjädern 30.The compression spring holder 30a is never in contact with the upper surface 2Db of the seat holder 20a, which allows a relative movement between the two parts. The distance between the compression spring retainer 30a and the surface 20b allows a clamping of the compression spring 30 to achieve an individual adjustment of the cone lift (ie the movement) and the restoring forces on the conical shaft constituted by the compression spring 30.

Säteshällaren 20a är vidare monterad med en gänga inuti en förlängd del av kägelsäteshällaren 29. Gängan och den förut nämnda relativrörelsen mellan l8c och 20b utgör en vertikal justering av tömningssätet 20. Denna konstruk- tion tillåter separat justering av lyft eller rörelse och öppningskraften på kägelenheten l8 vid avlastningsfunktionen. Vidare förses det första stegets kägla och säte med bestämda ringformade spelrum för uppnående av pålitlig och repeterande operation. Dessa spelrum består av perifera avstånd mellan det första stegets kägelreaktionsläpp Zl, den yttre kolvdiametern 32 och den indre diametern pä kägelsäteshällaren 29,dvs. spelrummet 37; käglans andra eller mellanrumsytterdiameter 33 och sätets 28 innerdiameter, dvs spelrummet 39. Ett ytterligare spelrum 38 definieras av en ytterdiameter 34 för mellan- rummets del av kolven l8c, och innerdiameter 28b av sätet 28.The seat bracket 20a is further mounted with a thread inside an extended part of the cone seat bracket 29. The thread and the aforementioned relative movement between 18c and 20b constitute a vertical adjustment of the emptying seat 20. This construction allows separate adjustment of lifting or movement and the opening force of the cone unit 18 at the relief function. Furthermore, the cone and seat of the first stage are provided with definite annular clearances for achieving reliable and repetitive operation. These clearances consist of peripheral distances between the cone reaction lip Z1 of the first stage, the outer piston diameter 32 and the inner diameter of the cone seat holder 29, i.e. game room 37; the second or gap outer diameter 33 of the cone and the inner diameter of the seat 28, i.e. the clearance 39. A further clearance 38 is defined by an outer diameter 34 of the part of the gap of the piston 18c, and inner diameter 28b of the seat 28.

Till de ovannämnda spelrummen hör även överskjutningen av käglans mellan- rumsdel vid ytterdiametern 34, dvs 36, och käglans inskjutning vid mellan- delen 35. ' ' Det andra ventilsteget 4l (figurerna l, 4 och 5) består av en i andra I steget sammansatt kolvenhet 42 med ett andra stegs stängningsdel 48 som är förskjutbar i loppet 40 och som är försedd med en nedre diameter 55 och en övre diameter 56. Kolven 48 har en övre ände 48a och tätningar 48b och 48c.The above-mentioned clearances also include the excess of the intermediate part of the cone at the outer diameter 34, i.e. 36, and the insertion of the cone at the intermediate part 35. The second valve stage 41 (Figures 1, 4 and 5) consists of an assembly composed in the second stage. piston unit 42 with a second stage closure member 48 which is slidable in the bore 40 and which is provided with a lower diameter 55 and an upper diameter 56. The piston 48 has an upper end 48a and seals 48b and 48c.

Tätningen 48d tillåter kolvsammansättningen 42 att förskjutas i loppet 40 i motsvarighet till tryckförändringar över och under kolven. Sammansätt- ningen 40 består också av en nedre tätningshållare 43 och en tätning 48c.The seal 48d allows the piston assembly 42 to be displaced in the bore 40 in response to changes in pressure above and below the piston. The assembly 40 also consists of a lower seal holder 43 and a seal 48c.

Funktionen av dessa delar när avlastning och tömning av första steget sker förklaras nedan i detalj.The function of these parts when unloading and emptying of the first step takes place is explained in detail below.

Av figur 4 framgår att när fluidumtrycket är lägre än vad som erfordras för att lyfta det första stegets kägelenhet 18, hålls det andra stegets kolv- enhet 42 med de olika ytorna som hör till stängningsdelen 48 kvar i en icke- tömningsposition med den nedre tätningshållaren 43 mot sätet 45. Eftersom fluidumtrycket påverkar det andra stegets kolvsammansättning 42 under tät- ningen 48d och det första stegets kolv l8c är i kontakt med tätningen l7a, avskiljs andra stegets kolvände 48a från trycket och kolven 48 hålls i en övre position. Härmed definieras en förbindelse runt diametrarna 56 och 55 och portarna 54 och 57. De instängda volymerna tillhörande loppen 55 och 56 och diametrarna på kolven utgör första och andra ringformade kammare som har att göra med tömnings- och icke-tömningspositioner av kolven 48 i loppet 40.From Figure 4 it can be seen that when the fluid pressure is lower than that required to lift the first stage cone unit 18, the second stage piston unit 42 with the different surfaces belonging to the closing part 48 is kept in a non-emptying position with the lower seal holder 43 against the seat 45. Since the fluid pressure affects the second stage piston assembly 42 below the seal 48d and the first stage piston 18c is in contact with the seal 17a, the second stage piston end 48a is separated from the pressure and the piston 48 is held in an upper position. This defines a connection around the diameters 56 and 55 and the ports 54 and 57. The confined volumes belonging to the bores 55 and 56 and the diameters of the piston constitute first and second annular chambers dealing with emptying and non-emptying positions of the piston 48 in the bore 40. .

En första kammare definieras av_kolvdiametern och loppet ovanför tätningen 48c i samverkan med sätet 45. En andra kammare definieras av kolvdiametern 451 621 ,och loppet ovanför tätningarna 48b i samverkan med loppet 46 när kolven är di en tömningsposition.A first chamber is defined by the piston diameter and the bore above the seal 48c in cooperation with the seat 45. A second chamber is defined by the piston diameter 451 621, and the bore above the seals 48b in cooperation with the bore 46 when the piston is in an emptying position.

Såsom kommer att beskrivas nedan mer i detalj, samverkar kolven 48 och tätningarna 48b och 48c med loppets tätningsområde 46 respektive säte 45 för att antingen täppa till eller tömma huvudventilens övre kammare 68 i den första respektive andra kolvens 48 position.As will be described below in more detail, the piston 48 and seals 48b and 48c cooperate with the barrel sealing area 46 and seat 45, respectively, to either clog or empty the upper chamber 68 of the main valve in the position of the first and second pistons 48, respectively.

Vid icke-tömningstillständet påverkar tanktrycket båda de övre och undre ytorna av huvudventilens avstängningskolv 69 genom pilotventilens port ll och portarna eller passagerna 54, 55, 56 och 57, som ovan beskrivits.In the non-emptying condition, the tank pressure affects both the upper and lower surfaces of the main valve shut-off piston 69 through the pilot valve port 11 and the ports or passages 54, 55, 56 and 57, as described above.

Eftersom huvudventilens effektiva area 74 är större än avstängningskolvens 69 area 75, hålls kolven i ett stängt läge och ingen tömning av tanken kan ske.Since the effective area 74 of the main valve is larger than the area 75 of the shut-off piston 69, the piston is kept in a closed position and no emptying of the tank can take place.

Tank- eller fluidumtrycket avkänns genom huvudventilens inlopp 65 (figurerna 4 och 5). Avlastningstryckinställningen av pilotventilens första steg är bestämd av inspänningen av fjädern 30 i pilotventilens första steg (se figurerna 6 och 7). När fluidumtrycket ökar över den förutbestämda inställ- ningen av fluidumtrycketsom påverkar det första stegets effektiva area vid 34 gendm porten 17, filtret l5, porten eller sätet 24 och anslutningen IZ, lyfter kägelenheten l8 och öppnar porten l7, varvid ett fluidumflöde uppstår genom öppningen 22 i kägelsäteshällaren 29 och förbindelsen 50 mellan första och andra stegen. Fluidumtrycket kan nu påverka den övre änden 48a av kolvenhet- en 42.The tank or fluid pressure is sensed through the main valve inlet 65 (Figures 4 and 5). The relief pressure setting of the first stage of the pilot valve is determined by the clamping of the spring 30 in the first stage of the pilot valve (see Figures 6 and 7). When the fluid pressure increases above the predetermined setting of the fluid pressure which affects the effective area of the first stage at 34 through the port 17, the filter 15, the port or seat 24 and the connection 1Z, the cone unit 18 lifts and opens the port 17, a fluid flow occurring through the opening 22 in the cone seat holder 29 and the connection 50 between the first and second steps. The fluid pressure can now affect the upper end 48a of the piston unit 42.

Förbättrad funktion av det första stegets kägla är ett resultat av flö- dets kontrollenheter i kägelenheten l8 och mera speciellt av kolven l8c.Improved function of the first stage cone is a result of the flow control units in the cone unit 18 and more particularly of the piston 18c.

Funktionen av denna konstruktion vid avlastningen är enligt följande: När tanktrycket påverkar käglans ändyta 34 och kraften blir större än kraften vid fjädern 30 börjar kolven l8c som stänger porten l7 mot tätningen l7a att röra sig uppat. Vid denna punkt dä kolven lämnar tätningen l7a och ett flöde upp star förbi tätningen, kontrolleras flödet av det ringformade spelrummet 39 eftersom spelrummet 38 är större än spelrummet 39. Dessutom är överlapp~ ningen 35 i samverkan med spelrummet 39 större än överlappningen 36 och fluidumflödet kontrolleras av spelrummet 39 när käglan rör sig uppåt. Spel- rummet 39 i samverkan med överlappningen 36 utgör det största motstandet till fluidumflödet av de nämnda delarna.The function of this construction during unloading is as follows: When the tank pressure affects the end surface 34 of the cone and the force becomes greater than the force at the spring 30, the piston 18c which closes the port 17 against the seal 17a begins to move upwards. At this point when the piston leaves the seal 17a and a flow rises past the seal, the flow of the annular clearance 39 is controlled because the clearance 38 is larger than the clearance 39. In addition, the overlap 35 in cooperation with the clearance 39 is larger than the overlap 36 and the fluid flow is controlled of the clearance 39 when the cone moves upwards. The clearance space 39 in cooperation with the overlap 36 constitutes the greatest resistance to the fluid flow of the said parts.

Fluidumflödet genom spelrummet 38 och trycksänkningen genom spelrummet 39 förorsakar en ökad kraft uppåt genom tryckets påverkan på den större arean 33 vid käglans mellanrum. Spelrummet 39 fortsätter att kontrollera flödet till dess överlappningen 35 närmar sig noll och en ständigt ökande kraft uppåt orsakas av det ökande trycket under kägians reaktionsläpp vid 7 451 6.21 diametern 32, dvs under reaktionsläppen-2l som visas vid flödespilen 78. fßen ringformade kammaren 4l som ligger mellan reaktionsläppen Zl och diametern 33 förbättrar ytterligare avlastningsfunktionen genom att spelrummet 4la mellan läppens yttre periferi 2la och den ringformade utan 28a, utgör ett kontrollerat motstånd till fluidumflödet i 4la när käglan lyfter. Denna karakteristik utnyttjas för att på bättre sätt kontrollera flödet förbi käglan.The fluid flow through the clearance 38 and the pressure drop through the clearance 39 cause an increased upward force through the action of the pressure on the larger area 33 at the gap of the cone. The clearance 39 continues to control the flow until the overlap 35 approaches zero and an ever-increasing upward force is caused by the increasing pressure below the reaction lip of the jaw at the diameter 32, i.e. below the reaction lip-21 shown at the flow arrow 78. located between the reaction lip Z1 and the diameter 33 further improves the relief function in that the clearance 4la between the outer periphery 2la of the lip and the annular without 28a, constitutes a controlled resistance to the fluid flow in 4la when the cone lifts. This characteristic is used to better control the flow past the cone.

Vid ett utförande som är att föredra men som inte behöver begränsas där- till är spelrummet 38 större än spelrummet 39 och överlappningen 35 större än överlappningen 36.In an embodiment which is preferred but which does not need to be limited thereto, the clearance 38 is larger than the clearance 39 and the overlap 35 is larger than the overlap 36.

Till skillnad frän tidigare kända konstruktioner fungerar denna ventil med en stadigt ökande lyftkraft på käglan vid avlastningen och därmed säkras en pålitlig funktion utan att käglan gär in i ett självsvängande förlopp.Unlike previously known constructions, this valve works with a steadily increasing lifting force on the cone during unloading and thus ensures a reliable function without the cone entering a self-oscillating process.

Utan denna nämnda utformning skulle käglans inledande lyftning förorsaka ett snabbt tryckfall genom spelrummetoch följande förlust av lyftkraft på kägel- enheten 18, varvid återstängning sker och käglan börjar slamra eller delvis stänga och hållas i ett vibrerande tillstånd. Under dessa förhållanden Vore det nödvändigt att tillåta tanktrycket att öka betydligt mera än avlastnings- inställningen innan käglans instabilitet övervinns och tömningsoperationen sker. Ett slamrande eller vibrerande tillstånd hos käglan har visat sig förorsaka en otillförlitlig avlastningsinställning och en minskad livslängd hos ventilen.Without this mentioned design, the initial lifting of the cone would cause a rapid pressure drop through the clearance and the consequent loss of lifting force on the cone unit 18, whereby resetting takes place and the cone begins to slam or partially close and is kept in a vibrating state. Under these conditions it would be necessary to allow the tank pressure to increase significantly more than the relief setting before the instability of the cone is overcome and the emptying operation takes place. A slamming or vibrating condition of the cone has been found to cause an unreliable relief setting and a reduced life of the valve.

Det bör noteras att vid själva lyftningsfunktionen och vertikalrörelsen hos käglan finns ett fluidumflöde genom spelrummet l8a, mellan kägelaxeln l8b och styrningen 20a, genom öppningen l0a i huset 10 och genom ett eventuellt dammskydd till atmosfären, förutom ett flöde genom öppningen 22. Härmed finns ytterligare en ny detalj i det första steget därigenom att fluidumflödet genom l8a stängs vid tätningen 25 och sätet 20 när käglan når sitt övre av- lastningsläge som visas i figur 7.It should be noted that in the actual lifting function and vertical movement of the cone there is a fluid flow through the clearance 18a, between the cone shaft 18b and the guide 20a, through the opening 10a in the housing 10 and through a possible dust protection to the atmosphere, in addition to a flow through the opening 22. new detail in the first step in that the fluid flow through 18a is closed at the seal 25 and the seat 20 when the cone reaches its upper relief position as shown in Figure 7.

Som ovan beskrivits är det andra stegets kolvenhetsfunktion 42 sädan att när det första stegets kägelenhet l8 lyfter vid ett bestämt tryck vid sätet 28, forceras det andra stegets stängningsdel 48 med tanktrycket pa sin övre ände genom porten 50, nedåt i loppet 40 tills tätningarna 48b tätar i loppet 46. Kolvrörelsen flyttar också tätningen 48c fri från sätet 45.As described above, the second stage piston unit function 42 is such that when the first stage cone unit 18 lifts at a certain pressure at the seat 28, the second stage closing portion 48 is forced with the tank pressure at its upper end through the port 50, downward in the bore 40 until the seals 48b seal in the barrel 46. The piston movement also moves the seal 48c free from the seat 45.

Vid denna tidpunkt (se figur 5) töms huvudventilens övre kammare 68 till atmosfären genom passagerna 54, 55, loppet 40 och den skärmade öppningen 13.At this time (see Figure 5), the upper chamber 68 of the main valve is emptied into the atmosphere through the passages 54, 55, the passage 40 and the shielded opening 13.

Samtidigt med att kolven 48 är i sitt tömningsläge är passagen 56 stängd med verkan av tätningarna 48b i loppet 46, varvid flödesförbindelsen mellan den tömda tanken eller behållaren och huvudventilens övre kammare 68 genom passa- gen 57 stängs. En viktigare detalj är att isoleringen av porten 57 utesluter fluidumflödet via tryckröret 64; röret 6 och pilotventilens tanktrycksanslut- 451 621 8 ning l2 medan tömningen sker. Eftersom tryckavlastningen av huvudventilens Û kolv och övre kammare 68 görs genom en tömning via pilotventilens andra steg 4l blir fluidumflödet genom pilotventilens första steg begränsat till korta perioder av kägelrörelse.At the same time as the piston 48 is in its emptying position, the passage 56 is closed by the action of the seals 48b in the passage 46, whereby the flow connection between the emptied tank or container and the upper chamber 68 of the main valve through the passage 57 is closed. A more important detail is that the insulation of the port 57 excludes the flow of fluid via the pressure pipe 64; pipe 6 and the pilot valve's tank pressure connection l2 451 621 8 while emptying. Since the pressure relief of the piston and upper chamber 68 of the main valve Û is done by an emptying via the second stage 41 of the pilot valve, the fluid flow through the first stage of the pilot valve is limited to short periods of cone movement.

Tanktrycket avkänns nu i båda de första och andra stegen av pilotventi- len genom tanktrycksanslutningen l2, röret 6, tryckanslutningen 63 och tryck- röret 64. _ Vid tömningen genom öppningen l3 kommer trycket ovanför avstängnings- kolven 63 med den effektiva arean I4 att sjunka till ett värde som är betyd- ligt lägre än trycket pä arean 75 under kolven. Avstängningskolven 69 lyfter dä och en tömning av fluidum uppstår genom passagerna 65, 7l och till atmos- fären genom utporten 67 (figur 2).The tank pressure is now sensed in both the first and second stages of the pilot valve through the tank pressure connection 12, the pipe 6, the pressure connection 63 and the pressure pipe 64. Upon emptying through the opening 13, the pressure above the shut-off piston 63 with the effective area I4 will drop to a value that is significantly lower than the pressure on the area 75 below the piston. The shut-off piston 69 then lifts and a discharge of fluid occurs through the passages 65, 71 and into the atmosphere through the outlet 67 (Figure 2).

Medan tömningen sker, som ovan beskrivits, är det totala trycket i den avlastande tanken eller ledningen nu applicerat på tryckröret 64, monterad i huvudventilen vid 63, och förmedlas genom röret 6 och pilotventilens anslut- ning l2 och vidare till kolvenheten 42 som då hålls kvar i sitt nedre eller avlastningsläge.While emptying, as described above, the total pressure in the relief tank or line is now applied to the pressure pipe 64, mounted in the main valve at 63, and transmitted through the pipe 6 and the pilot valve connection 12 and on to the piston unit 42 which is then retained. in its lower or relief position.

' Som ovan diskuterats ger en påbörjad period av huvudventilens avlastning upphov till att kolven 48 i pilotventilens andra steg "stänger av" eller avbryter flödet genom porten 57 efter ett mycket litet fluidumflöde. Följ- aktligen är det enda fluidumflödet genom pilotventilens första steg l0 den mängd som behövs för att styra pilotventilens andra steg 41 och för att sätta volymen i andra steget under tryck inklusive volymen 52 och andra volymer tillhörande kombinationen av första och andra steget. Detta volymflöde till- later att ett mycket finmaskigt filter l5 kan användas och därmed reduceras mängden av smutspartiklar som kommer in i pilotventilen. Ett litet flöde och en filtrering av flödet genom pilotventilen medför att pilotventilens pä- litlighet och inställningsstabilitet avsevärt förbättras.As discussed above, an initial period of relief of the main valve causes the piston 48 in the second stage of the pilot valve to "shut off" or interrupt the flow through the port 57 after a very small fluid flow. Accordingly, the only fluid flow through the pilot stage first step 10 is the amount needed to control the pilot stage second stage 41 and to pressurize the volume in the second stage including the volume 52 and other volumes associated with the combination of the first and second stages. This volume flow allows a very fine mesh filter 15 to be used and thus reduces the amount of dirt particles entering the pilot valve. A small flow and a filtration of the flow through the pilot valve means that the pilot valve's reliability and setting stability are significantly improved.

När fluidumflödet genom huvudventilen 7 resulterar i att tank- eller behällaretrycket, vilket avkänns genom tryckröret 64, sjunker till ett värde där kraften hos inställningsfjädern 30 i pilotventilens första steg medför att käglan l8 rör sig nedåt, öppnar tätningen 25 och tillåter ett kontrollerat läckage frän det första stegets kägelkammare 23 genom spelrummet l8a till atmosfären eller omgivningstrycket. Denna funktion reglerar huvudsakligen tryckminskningen i kammaren 23 och kontrollerar därmed käglans rörelse nedåt i det första steget, eftersom läckaget har den effekten att tryckskillnaden mellan käglan l8c och porten l7 ökar. Trycksänkningen av fluidum i dämp- ningskammaren 52 och de tillhörande volymerna ovanför kolvytan 48a resp. 9 451 621 sänkningen i tankens resttryck förmedlat genom porten 57 medför att kolven 48 lyfter och trycket tätningen 45 mot sätet 48c.When the fluid flow through the main valve 7 results in the tank or tank pressure, which is sensed through the pressure pipe 64, drops to a value where the force of the adjusting spring 30 in the first stage of the pilot valve causes the cone 18 to move downwards, opens the seal 25 and allows controlled leakage from the the first stage cone chamber 23 through the clearance 18a to the atmosphere or ambient pressure. This function mainly regulates the pressure drop in the chamber 23 and thus controls the downward movement of the cone in the first step, since the leakage has the effect that the pressure difference between the cone 18c and the port 17 increases. The pressure drop of fluid in the damping chamber 52 and the associated volumes above the piston surface 48a and 48a, respectively. 9 451 621 the lowering of the residual pressure of the tank conveyed through the port 57 causes the piston 48 to lift and press the seal 45 against the seat 48c.

Det bör noteras att utan den kontrollerade funktionen i första ste- gets kägla, som ovan beskrivits, skulle en snabb rörelse av käglan medföra en svängande stängning av ingången l7, följd av en återstängning eller vib- ration av det andra stegets kolv, vilket i sin tur skulle medföra ett des- truktivt svängande eller vibrationer i huvudventilen 69.It should be noted that without the controlled function of the first stage cone, as described above, a rapid movement of the cone would result in a pivoting closure of the inlet 17, followed by a closure or vibration of the second stage piston, which in its luck would cause a destructive oscillation or vibration in the main valve 69.

Som ovan diskuterats, är tömnings- och/eller återställningstrycket till stor del kontrollerat genom käglans l8 rörelse. Emellertid är pålit- lig och noggrann kontroll av de interna trycksvängningarna och aerodyna- miska krafterna i samband med käglans rörelse nödvändig. Därför är det av grundläggande betydelse att hela utformningen av käglan och sätet både vid tryckavkänning och tömning är samverkande för att säkra en tillförlitlig funktion. .As discussed above, the discharge and / or recovery pressure is largely controlled by the movement of the cone 18. However, reliable and accurate control of the internal pressure fluctuations and aerodynamic forces associated with the movement of the cone is necessary. Therefore, it is of fundamental importance that the entire design of the cone and seat in both pressure sensing and emptying cooperate to ensure a reliable function. .

Den kontrollerade nedåtgående rörelsen hos det första stegets kägla förbättras ytterligare genom verkan av dämpningskammaren 52, vilken inne- håller fluidum under tryck vid operation av de första och andra stegen och därmed säkrar att kägelläckaget och trycket hålls jämna och kan förutses.The controlled downward movement of the first stage cone is further enhanced by the action of the damping chamber 52, which contains fluid under pressure during operation of the first and second stages and thus ensures that the cone leakage and pressure are kept even and predictable.

Det bör noteras att den ovannämnda, förutsägbara och kontrollerade kägelfunktionen i det första steget också sker vid lyftet, varvid dämpnings- kammaren 52 huvudsakligen fylls med fluidum från ingången l7 och därmed hindrar svängningar eller mekaniska vibrationer vid de följande operationerna i andra steget och huvudventilen. g Pilotventilen som här beskrivs ger en kontrollerad operation under svängningsfasen, varvid det första stegets kägla och det andra stegets kolv rör sig från första till andra positionerna motsvarande start, avlastning och tömning genom kontroll av det svängningstryck som uppstår i de utrymmen som finns i och omkring de första och andra stegen. Kontroll av dessa tryck är viktig för funktionen. Om trycken sänks för snabbt vid tömningen eller höjs för snabbt vid lyftningen kommer ventilfunktionen att visa oönskade och skadliga svängningar. Genom att man som ovan beskrivits använt förutbestämda kombinationer av kägelytor och tillhörande volymer åstadkoms den dämpade trycksänkningen vilken ger en positiv och kontrollerad nedåtgående rörelse av det första stegets kägla och medföljande âterställning av andra stegets kolv.It should be noted that the above-mentioned, predictable and controlled cone function in the first stage also occurs at the lift, the damping chamber 52 being substantially filled with fluid from the inlet 17 and thereby preventing oscillations or mechanical vibrations in the subsequent operations of the second stage and the main valve. g The pilot valve described here provides a controlled operation during the oscillation phase, the first stage cone and the second stage piston moving from first to second positions corresponding to start, unloading and emptying by controlling the oscillation pressure that occurs in the spaces in and around the first and second steps. Control of these pressures is important for the function. If the pressures are lowered too fast during emptying or raised too fast during lifting, the valve function will show unwanted and harmful oscillations. By using, as described above, predetermined combinations of cone surfaces and associated volumes, the damped pressure drop is achieved which gives a positive and controlled downward movement of the first stage cone and the accompanying reset of the second stage piston.

Ytterligare ett särdrag med denna pilotventil (figur l) är utnyttjandet av en kulväljare l6 placerad mellan tanktrycksanslutningen l2, tvärförbind- elsen 24 och testingången l4. Kulväljaren inryms i ett filter 15 inuti det första steget och utgör en styrning för kulans horisontalrörelse mellan por- ten 24 och testingångens l4 säte l4a. 451 621 10 Provning av pi1otventi1en då den är uppmonterad på p1ats âstadkoms med “hjä1p av 1uft e11er annan 1ämp1ig gas vid ett givet tryck app1icerat vid testingången 14. När tanktrycket är större än provtrycket men 1ägre än det första stegets instä11da värde pressas ku1an 16 mot sätet 14a och stänger testingângen 14. Vid ti11sättandeav ettprovtryck som är högre än tanktryc- ket rör sig ku1an 16 i fi1tret 15 och stänger porten 24, varvid fluidum i tanken avski1js. Ytter1igare höjning av provtrycket ger upphov ti11 en ope- ration hos pi1otventi1en och huvudventi1en utan behov av höjning av tank- trycket ti11 av1astningsnivå.Another feature of this pilot valve (Figure 1) is the use of a ball selector 16 located between the tank pressure connection 12, the cross-connection 24 and the test inlet 14. The ball selector is housed in a filter 15 inside the first stage and forms a control for the horizontal movement of the ball between the gate 24 and the seat 144 of the test inlet 14. Testing of the pilot valve when mounted on site is accomplished by means of air using another suitable gas at a given pressure applied at the test inlet 14. When the tank pressure is greater than the set value of the test but less than the set value of the first stage, the ball 16 is pressed against the seat 14a and closes the test inlet 14. When applying a test pressure higher than the tank pressure, the ball 16 moves in the filter 15 and closes the port 24, separating fluid in the tank. Further raising of the test pressure gives rise to an operation of the pilot valve and the main valve without the need to increase the tank pressure to the discharge level.

Vid sänkning av testtrycket rör sig ku1an 16 vi1ken åstadkommer f1ui- dumtryck genom tanktrycksans1utningen 12 och porten 24 för att åter stänga sätet 14a och därvid förhindra en icke önskvärd för1ust av f1uidum då prov- utrustningen av1ägsnas från testingängen 14.When lowering the test pressure, the ball 16 moves which creates fluid pressure through the tank pressure outlet 12 and the port 24 to close the seat 14a again, thereby preventing an undesirable loss of fluid as the test equipment is removed from the test bed 14.

Det är här uppenbart för en fackman att ku1vä1jaren utgör en enke1 metod för att testa av1astningsventi1funktionen och av1astningens instä11- ningspunkt utan att höja tanktrycket. Detta förhå11ande reducerar avsevärt vo1ymen av provgas som erfordras, eftersom endast den mängd gas som behövs för att öppna pi1otventi1en används och huvudventi1en öppnas då av tank- trycket.It is obvious to a person skilled in the art that the ball selector is a simple method for testing the relief valve function and the set point of the relief without raising the tank pressure. This ratio significantly reduces the volume of sample gas required, since only the amount of gas needed to open the pilot valve is used and the main valve is then opened by the tank pressure.

Operationen av huvudventi1en kan hindras genom att man använder en he1 skiva istä11et för skärmen 13a och därmed täpper ti11 det andra stegets öppning 13. Med en he1 skiva i position och då provtrycket app1iceras på ingången 14, b1ir tanken avski1d från he1a pi1otventi1en och ett fortsatt f1öde av provtrycket genom ingången 14 ger en operation av pi1otventi1ens första steg utan att huvudventi1en 7 påverkas. Det bör noteras att denna möj1ighet ti11äter provning av pi1otventi1en utan någon för1ust av f1uidum genom huvudventi1en.The operation of the main valve can be prevented by using a whole disc instead of the screen 13a and thus closing the second stage opening 13. With a whole disc in position and when the test pressure is applied to the inlet 14, the tank is separated from the whole pilot valve and a continued flow of the test pressure through the inlet 14 gives an operation of the first stage of the pilot valve without affecting the main valve 7. It should be noted that this possibility allows testing of the pilot valve without any loss of fluid through the main valve.

Med hänvisning ti11 figurerna 4 och 5 och mera specie11t ti11 figurer- na 8 och 9 visas en f1ödesti11sats e11er dämpare 100. Figur 4 visar dämpa- ren 100 i kombinationen av pi1ot- och huvudventi1en vid ett statiskt e11er icke-f1ödande ti11stând. Under detta förhâ11ande vi1ar ku1or 116 1ängst ned i ett centra1t rör 106, se figur 1. Figur 5 visar sammansättningen-i ett f1ödes- e11er tömningsti11ständ varmed f1ödeskontro11ku1orna befinner sig i ett 1äge där den översta kuïan Iigger mot och hindras av ett tvärstift 115 be1äget mitt i centra1rörets övre ände vid öppningen 110. F1ödeskontro11- ku1orna 116 hå11s därför kvar icentra1röret 106 1ängst ned av en fjäder- ände 120 och överst av tvärstiftet 115. F1uidumf1ödet genom centra1röret 106 sker ti11sammans med ku1ornas förf1yttning i centra1röret där röre1sen begränsas av de nämnda de1arna 115 och 120.Referring to Figures 4 and 5 and more particularly to Figures 8 and 9, a feed set or damper 100 is shown. Figure 4 shows the damper 100 in the combination of the pilot and main valves at a static or non-feed state. Under this condition, balls 116 are at the bottom of a central tube 106, see Figure 1. Figure 5 shows the composition of a feed or discharge condition with which the feed control balls are in a position where the uppermost ball bears against and is obstructed by a cross pin 115 located in the middle. in the upper end of the center tube at the opening 110. The flow control balls 116 are therefore retained in the center tube 106 at the bottom of a spring end 120 and at the top of the cross pin 115. The flow through the center tube 106 occurs together with the movement of the balls and 120.

H 451 621 Dämparen 100 är placerad såsom visas i figurerna 4 och 5, mellan den ”två-stegs tryckstyrda pilotventilen 5 och övre kammaren 68 vid avstängnings- kolven 69 i huvudventilen 70. Vid denna placering fungerar dämparen som en kontroll av avstängningskolvens 69 rörelser genom att den stryper fluidum- flödet både till och från huvudventilens övre kammare 68 vid passage genom toppanslutningen 61.H 451 621 The damper 100 is located as shown in Figures 4 and 5, between the two-stage pressure controlled pilot valve 5 and the upper chamber 68 at the shut-off piston 69 in the main valve 70. At this position the damper acts as a control of the movements of the shut-off piston 69 by that it restricts the flow of fluid both to and from the upper chamber 68 of the main valve upon passage through the top connection 61.

Med dämparen 100 isatt kommer de typiska svängningarna som tidigare förefunnits vid dessa typer av ventiler att elimineras. Vid tidigare kända ventiler sker sådana svängningar oftast när avstängningskolven stänger och är troligen ett resultat av momentana tryckförändringar som uppstår vid huvudventilens inlopp 65. Dessa tryckförändringar fortplantas genom röret 6 och förorsakar ett förnyat kretslopp av de tryckkänsliga delarna i pilot- och huvudventilerna. Snabba rörelser av dessa delar framkallar nya tryck- förändringar eller pulser och därmed nya krafter på tryckytorna och ytter- ligare svängningar.With the damper 100 inserted, the typical oscillations previously present with these types of valves will be eliminated. In prior art valves, such oscillations usually occur when the shut-off piston closes and are probably a result of instantaneous pressure changes that occur at the main valve inlet 65. These pressure changes propagate through the pipe 6 and cause a renewed cycle of the pressure sensitive parts in the pilot and main valves. Rapid movements of these parts cause new pressure changes or pulses and thus new forces on the pressure surfaces and further oscillations.

Som visas bäst i figurerna 8 och 9 är dämparen 100 försedd med en rör- formad dämpningsplugg 104 med ett centralrör 106 som inkluderar en första öppning 108 och en andra öppning 110. Den andra öppningen 110 begränsas vid lägena 112 och 114 av ett tvärstift 115 eller kulhållare i pluggens 104 övre ände intill den andra öppningen 110. Den återstående öppningen mellan centralrörets innerdiameter och tvärstiftet är mindre än någon av kulornas 116 diametrar i centralröret 106, och kulorna hålls kvar vid centralrörets ine övre ände. ' Vid den föredragna utföringsformen visas sju kulor 116 i centralröret 106, vilket antal emellertid kan varieras beroende på flödesmängden genom centralröret 106 som ska strypas. Det är uppenbart för fackmannen att kulorna definierar en jämn ringformad flödesyta som inte kan täppas till av en enda smutspartikel.As best shown in Figures 8 and 9, the damper 100 is provided with a tubular damping plug 104 having a central tube 106 which includes a first opening 108 and a second opening 110. The second opening 110 is defined at the positions 112 and 114 by a cross pin 115 or ball holder in the upper end of the plug 104 adjacent the second opening 110. The remaining gap between the inner diameter of the central tube and the cross pin is smaller than any of the diameters of the balls 116 in the central tube 106, and the balls are retained at the upper end of the central tube. In the preferred embodiment, seven balls 116 are shown in the central tube 106, which number may, however, be varied depending on the amount of flow through the central tube 106 to be throttled. It will be apparent to those skilled in the art that the balls define a smooth annular flow surface which cannot be clogged by a single dirt particle.

Kulorna 116 har en mindre diameter än centralrörets 106 innerdiameter och kan i viss mån röra sig inuti centralröret 106. Kulornas 116 rörelse- frihet är anledningen till att dämparen 100 är självrensande genom att ku- lornas 116 rörelse rensar den_ringformade öppningen mellan kulorna 116 och centralröret 106 från skräp och annan smuts som annars kunde samlas däri.The balls 116 have a smaller diameter than the inner diameter of the central tube 106 and can to some extent move inside the central tube 106. The freedom of movement of the balls 116 is the reason why the damper 100 is self-cleaning in that the movement of the balls 116 clears the annular opening between the balls 116 and the central tube 106. from debris and other dirt that might otherwise accumulate in it.

Dämparen 100 hålls i sitt läge av en konisk fjäder 118 vars ände 120 ligger över öppningen 108 och hindrar kulorna 116 från att falla genom öpp- ningen 108. Fjädern 118 har också den funktionen att den håller dämparen 100 mot öppningen 102 genom kontakt med pluggens 104 ände vid den första öpp- ningen 110. 451 621 12 Det är säiedes uppenbart att enïigt uppfinningen framstäïis en piïot- styrd aviastningsventii som utnyttjar en två-stegs piiotventii utan ständigt genomflöde, viïken heït uppfyiïder de krav, mâi och fördeïar som ovan fram- stäiits. Det är underförstått att ovanstående beskrivning och de på ritning- arna visade utföringsformerna av uppfinningen endast utgör belysande exempeï 1 och att många oïika modifikationer kan förekomma inom ramen för föïjande patentkrav.The damper 100 is held in position by a conical spring 118 whose end 120 overlies the opening 108 and prevents the balls 116 from falling through the opening 108. The spring 118 also has the function of holding the damper 100 against the opening 102 by contact with the plug 104 end at the first opening 110. 451 621 12 It is thus apparent that in accordance with the invention there is provided a pilot controlled venting valve which utilizes a two-stage pilot valve with no continuous flow, which also meets the requirements, conditions and advantages set forth above. . It is to be understood that the foregoing description and the embodiments of the invention shown in the drawings are merely illustrative examples and that many different modifications may be made within the scope of the appended claims.

Claims

451 621 êi 13 P a t e n t k r a v

A composite valve unit consisting of a two-stage pilot valve (5) and a balanced main valve (7) with a pressure-loaded main volume where the pilot valve (5) and the main valve (7) are in flow communication with each other over a line (6 ) for relieving the main volume of the main valve and actuating the main valve (7), and where a flow adapter (100) with an annular plug (104) is mounted in the connecting line (6), characterized in that the annular plug (104 ) forms an axial conduit (106) having a certain inner diameter and length, in that the conduit (106) contains at least one ball (116) having a diameter substantially smaller than the inner diameter of the conduit, and where the ball (116) and the conduit (106 ) forms the only annular flow variable, in that there are means for connecting the ball inside the conduit (1) and consisting of a first and a second opening (108, 110), the first opening (108) having an inner diameter of less than the ball (116), by that there is a spring (118) for mounting the flow adapter (100) in the connecting lead (106), and where there is a means (115) for partially cutting the diameter at the second opening (110), so that at one end ( 108) a normal position is formed by the connecting line (106) and at the other end (110) a release position for the ball, the ball (116) being displaced from the normal position to the release position when ventilating or draining the main volume of the main valve (7).

A composite valve assembly, characterized in that the flow adapter contains a plurality of balls (116) in the connecting line (106).

A composite valve assembly according to claim 2, characterized in that all the balls (116) have a smaller diameter than the inner diameter of the connecting pipe.

A composite valve assembly according to claim 1, 2 or 3, characterized in that the spring (118) with which the flow adapter (110) is mounted in the pilot valve (5) is of the conical type.