SE445234B - Milling element for a refiner of disc, conical or drum type - Google Patents
Milling element for a refiner of disc, conical or drum typeInfo
- Publication number
- SE445234B SE445234B SE7906818A SE7906818A SE445234B SE 445234 B SE445234 B SE 445234B SE 7906818 A SE7906818 A SE 7906818A SE 7906818 A SE7906818 A SE 7906818A SE 445234 B SE445234 B SE 445234B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- pulp
- synthetic polymeric
- grinding element
- polymeric resin
- element according
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21D—TREATMENT OF THE MATERIALS BEFORE PASSING TO THE PAPER-MAKING MACHINE
- D21D1/00—Methods of beating or refining; Beaters of the Hollander type
- D21D1/20—Methods of refining
- D21D1/30—Disc mills
- D21D1/306—Discs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C7/00—Crushing or disintegrating by disc mills
- B02C7/11—Details
- B02C7/12—Shape or construction of discs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Paper (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
Description
l0 l5 20 25 30 35 40 7906818-5 2 Raffinatorn av skivtyp är försedd med tvâ raffineringselement (skivor), där vardera elementet har en massarenande yta vänd mot den andra och parallell gent- emot denna, samt nära belägen den andra för att bilda en mycket smal spalt mellan de massarenande ytorna. Åtminstone ett av elementen är roterbart i förhållande till det andra. Varje massarenande yta har en matningszon, till vilken det fiberhaltiga materialet som skall renas matas, och en utloppszon varifrån den raffinerade massan matas ut. Dessutom är varje massarenande yta hos raffinatorn av skivtyp försedd med ett antal spår, vilka sträcker sig från matningszonen till utloppszonen av den massa- renande ytan, och ett antal flänsar som begränsar spåren däremellan. l0 l5 20 25 30 35 40 7906818-5 2 The disc-type refiner is provided with two refining elements (discs), each element having a mass-cleaning surface facing the other and parallel towards it, and close to the other to form a very narrow gap between the mass-cleaning surfaces. At least one of the elements is rotatable relative to the other. Each pulp cleaning surface has a feed zone, to which the fibrous material to be purified is fed, and an outlet zone from which the refined pulp is discharged. In addition, each pulp-cleaning surface of the sheet-type refiner is provided with a number of grooves extending from the feed zone to the outlet zone of the pulp-cleaning surface, and a number of flanges defining the grooves therebetween.
Vid raffinatorn av skivtyp är antingen det ena eller bägge elementen roterbara i förhållande till varandra. Således, i det förra fallet, är ett av elementen fixerat och det andra roterbart med en förut bestämd hastighet. I det senare fallet, är bägge elementen roterbara i motsatta riktningar i förhållande till varandra. Vid raffine- ringsprocessen, då en raffinator av skivtyp användes, matas det fiberhaltiga materia- let till en del av spalten mellan de massarenande ytorna, motsvarande ytornas mat- ningszoner, varpâ materialet drivs genom spalten varvid det renas och sedan matas ut genom en del av spalten, motsvarande ytornas utloppszoner.In the disk-type refiner, either one or both elements are rotatable relative to each other. Thus, in the former case, one of the elements is fixed and the other is rotatable at a predetermined speed. In the latter case, both elements are rotatable in opposite directions relative to each other. In the refining process, when a board-type refiner is used, the fibrous material is fed to a part of the gap between the mass-cleaning surfaces, corresponding to the feed zones of the surfaces, whereupon the material is driven through the gap where it is cleaned and then discharged through a part of the gap, corresponding to the outlet zones of the surfaces.
Raffinatorn av konisk typ är utrustad med en koniskt formad rotordel med en massa- renande yttre yta, där rotordelen innefattas i en skaldel, vilken har en koniskt for- mad massarenande mindre yta vilken omger den yttre ytan av rotorn. Vanligtvis är skal- delen icke roterbart fäst och rotordelen roterbar. Vardera av de koniska yttre ytorna av rotordelen och de koniska inre ytorna av skaldelen har en matningszon, placerad i en del av den koniska ytan med liten diameter, och en utloppszon, placerad i en del av den koniska ytan med en stor diameter. Dessutom är vardera av de koniska inre och yttre ytorna av rotordelen och skaldelen försedda med ett antal spår vilka sträc- ker sig i en rät linje, eller i spiralform, från matningszonen till utloppszonen av varje konisk yta. Vid raffineringsprocessen, då en raffinator av konisk typ användes, matas det fiberhaltiga materialet in i en matningsdel av spalten mellan de koniska ytorna på insidan och utsidan, varvid materialet drives igenom spalten medan det re- nas och därefter matas ut genom utloppsdelen av spalten.The conical type refiner is equipped with a conically shaped rotor part with a mass-cleaning outer surface, the rotor part being included in a shell part, which has a conically shaped mass-cleaning smaller surface which surrounds the outer surface of the rotor. Usually the shell part is non-rotatably attached and the rotor part is rotatable. Each of the conical outer surfaces of the rotor part and the conical inner surfaces of the shell part has a feed zone, located in a part of the conical surface with a small diameter, and an outlet zone, placed in a part of the conical surface with a large diameter. In addition, each of the conical inner and outer surfaces of the rotor part and the shell part is provided with a number of grooves which extend in a straight line, or in a spiral shape, from the feed zone to the outlet zone of each conical surface. In the refining process, when a conical type refiner is used, the fibrous material is fed into a feed portion of the gap between the conical surfaces on the inside and the outside, the material being driven through the gap while being cleaned and then discharged through the outlet portion of the gap.
Raffinatorn av trumtyp är utrustad med en trumformad rotordel, vilken har en trumformad yttre periferiyta, och en icke roterbar skaldel. Den inre periferiytan av skaldelen är belägen mot åtminstone en del av den yttre periferiytan av rotor- delen, i ett parallellt inbördes förhållande. Den trumformade rotordelens yttre periferiyta är försedd med ett antal spår vilka sträcker sig i rät linje, eller i form av en spiralkurva, frân en matningsdel placerad vid ena änden av den trumfor- made ytan till en utloppszon placerad vid den motsatta delen av den trumformade ytan, samt ett antal flänsar vilka begränsar de däremellan liggande spåren. Den inre ytan av den icke roterbara skaldelen kan vara gjord av slipsten, som t.ex. basalt eller lava. 1 övrigt, kan den inre ytan av skalet vara utrustad med ett antal spår och l0 15 20 25 30 35 40 3 7906818-5' flänsar, vilka sträcker sig på samma sätt som motsvarande av den yttre periferiytan av den trumformade rotordelen. Vid raffineringsförfarandet under användning av raffi- natorn av trumtyp, drives det fiberhaltiga materialet genom spalten mellan den yttre periferiytan av rotordelen och den inre ytan av skaldelen från en matningsdel till en utloppsdel av spalten, med hjälp av en pump, under det att materialet renas.The drum-type refiner is equipped with a drum-shaped rotor part, which has a drum-shaped outer peripheral surface, and a non-rotatable shell part. The inner peripheral surface of the shell part is located against at least a part of the outer peripheral surface of the rotor part, in a parallel mutual relationship. The outer peripheral surface of the drum-shaped rotor part is provided with a number of grooves which extend in a straight line, or in the form of a spiral curve, from a feed part located at one end of the drum-shaped surface to an outlet zone located at the opposite part of the drum-shaped surface. , and a number of flanges which define the intermediate grooves. The inner surface of the non-rotatable shell part may be made of grindstone, such as basalt or lava. Otherwise, the inner surface of the shell may be provided with a number of grooves and flanges which extend in the same manner as corresponding to the outer peripheral surface of the drum-shaped rotor part. In the refining process using the drum-type refiner, the fibrous material is driven through the gap between the outer peripheral surface of the rotor part and the inner surface of the shell part from a feed part to an outlet part of the gap, by means of a pump, while the material is being purified.
Raffineringsprocessen, tillämpad på det fiberhaltiga materialet, är effektiv för att öka den yttre och inre fibrileringen av de raffinerade fibrerna. Den är också effektiv för att öka fibrernas svällningsegenskaper och flexibilitet.The refining process, applied to the fibrous material, is effective in increasing the outer and inner fibrillation of the refined fibers. It is also effective in increasing the swelling properties and flexibility of the fibers.
Ovan nämnda raffineringsanordningar kan användas i syfte att mala det fiberhal- tiga materialet. Således kan ovan nämnda raffinerings- och malningsförfarande inbe- gripas i termen "raffineringsprocess" i dess vida mening.The above-mentioned refining devices can be used for the purpose of grinding the fibrous material. Thus, the above-mentioned refining and grinding process can be included in the term "refining process" in its broad sense.
Med avseende på raffineringsmekanismen hos raffinatorn, inses att det fiberhal- tiga materialet defibreras då det fiberhaltiga materialet kommer i kontakt med flän- sarnas kanter och de defibrerade fibrerna avskäres och/eller sanmanpressas av kan-"" terna hos de roterande flänsarna. Dessutom, inses att de defibrerade fibrerna för- flyttas under raffineringsprocessen från matningszonen till utloppszonen längs spå- ren. Dvs., spårens funktion är huvudsakligen att utgöra en bana för de defibrerade fibrerna. T.ex. Goncharov, Bumazh. Pro. Nr 5, 12-l4(l97l) anger att då en oblekt sul- fitmassa raffineras med en raffinator av skivtyp, verkar ett mycket starkt tryck på en del av en fläns från toppen av denna till en nivå av 2,5 eller 3 mm avstånd från toppen. Således är, då raffineringsförfarandet utföres under vanliga betingelser, den kraft som pâlägges den översta delen av flänsen ca 35 kg/cmz. Detta värde på kraf- ten motsvarar ca l3 ggr ett medelvärde av den kraft per ytenhet, cmz, vilken pälägges hela den yttre ytan av flänsen. V Således utföres den renande effekten huvudsakligen av toppdelen av flänsen, och denna toppdel slites bort under raffineringsprocessen.With respect to the refining mechanism of the refiner, it will be appreciated that the fibrous material defibrates as the fibrous material comes into contact with the edges of the flanges and the defibrated fibers are cut and / or compressed by the edges of the rotating flanges. In addition, it will be appreciated that the defibrated fibers are moved during the refining process from the feed zone to the outlet zone along the tracks. That is, the function of the grooves is mainly to form a web for the defibrated fibers. For example. Goncharov, Bumazh. Pro. No. 5, 12-14 (l97l) states that when an unbleached sulphite pulp is refined with a sheet type refiner, a very strong pressure acts on a part of a flange from the top thereof to a level of 2.5 or 3 mm apart. from the top. Thus, when the refining process is carried out under ordinary conditions, the force applied to the upper part of the flange is about 35 kg / cm 2. This value of the force corresponds to about 13 times an average value of the force per unit area, cmz, which is applied to the entire outer surface of the flange. Thus, the cleaning effect is mainly performed by the top part of the flange, and this top part is worn away during the refining process.
Men, van der Akker (Fundamentals of Papermaking Fibres, Trans. av symposiet hålles i Cambridge. september, l957, sid. 435 - 446) påstår att ca 99,9 % av den energi som tillföres en raffinator förbrukas vid förslitningen av flänsarna och omvandlas till värme och att endast 0,1 % av den tillförda energin utnyttjas för raffinering av det fiberhaltiga materialet.However, van der Akker (Fundamentals of Papermaking Fibers, Trans. Of the symposium held in Cambridge. September, l957, pp. 435 - 446) states that about 99.9% of the energy supplied to a refiner is consumed in the wear of the flanges and converted to heat and that only 0.1% of the supplied energy is used for refining the fibrous material.
Det är känt att den specifika energiförbrukningen vid drift av raffineringspro- cessen för raffinering av kemisk massa är ca 200 - 800 kwh/T, att den specifika energiförbrukningen för framställning av mekanisk massa ur raffinerad mekanisk massa (RMM) är ca l400 - l800 kwh/T och att motsvarande från termomekanisk massa (TMM) är ca 2000 kwh/T eller mera. Således är energiförbrukningen som är nödvändig för raffinering av fiberhaltigt material, vid användning av konventionella raffinatorer, mycket hög. Därför är det ett starkt önskemål att öka effektiviteten hos raffinatorn för att minska den energiförbrukning som krävs för raffinering av fiberhaltigt material. 10 15 ZÛ 25 50 35 40 7906818-5 Inom området för olika typer av raffinatorer, anses det att djupet av spåren i den massarenande ytan_skall vara minst 4 mm, eftersom ett djup míhdre än 4 mm resulterar i ett dåligt flöde av fiberhaltigt material mellan de massarenande ytorna under vanligt tryck. T.ex. P.J. Leider and J. Rihs, Tappi, Vol. 60, Nr. 9 (1977), sid. 98-102, påstår att en minskning av spårens djup orsakar en minskning av mängd utströmmat fiberhaltigt material och att, då spårens djup är ca 3,2 mm erhålles inget flöde av det fiberhaltiga materialet.It is known that the specific energy consumption during operation of the refining process for refining chemical pulp is about 200 - 800 kwh / T, that the specific energy consumption for the production of mechanical pulp from refined mechanical pulp (RMM) is about l400 - l800 kwh / T and that the equivalent from thermomechanical mass (TMM) is about 2000 kwh / T or more. Thus, the energy consumption required for refining fibrous material, when using conventional refiners, is very high. Therefore, there is a strong desire to increase the efficiency of the refiner to reduce the energy consumption required for refining fibrous material. 10 15 ZÛ 25 50 35 40 7906818-5 In the field of various types of refiners, it is considered that the depth of the grooves in the pulping surface_shall be at least 4 mm, since a depth of less than 4 mm results in a poor flow of fibrous material between the mass-cleaning surfaces under normal pressure. For example. P.J. Leider and J. Rihs, Tappi, Vol. 60, no. 9 (1977), p. 98-102, states that a decrease in the depth of the grooves causes a decrease in the amount of effluent fibrous material and that, when the depth of the grooves is about 3.2 mm, no flow of the fibrous material is obtained.
För att tvinga det fiberhaltiga materialet att flyta genom spåret med ett djup som är mindre än 4 mm, är det nödvändigt att öka trycket över det fiberhaltiga materialet. En ökning av trycket ger en ökning av energiförbrukningen för raffineringen av det fiberhaltiga materialet.In order to force the fibrous material to flow through the groove with a depth of less than 4 mm, it is necessary to increase the pressure over the fibrous material. An increase in pressure results in an increase in energy consumption for the refining of the fibrous material.
Men spår, vilka har ett djup av 4 mm eller mera orsakar att en del av det fiberhaltiga materialet som matas in i raffínatorn ansamlas i spåren. Det ansam- lade fiberhaltiga materialet bildar en tjock matta som fastnar i spåret. Mattan fungerar som ett kraftabsorberande medium när det fiberhaltiga materialet ut- sättes för raffineringsverkan av de massarenande ytorna. Bildningen av mattan i spåren orsakar således att effektiviteten hos raffineringsprocessen minskar.However, grooves which have a depth of 4 mm or more cause some of the fibrous material fed into the refiner to accumulate in the grooves. The accumulated fibrous material forms a thick mat that sticks to the groove. The mat acts as a force-absorbing medium when the fibrous material is subjected to the refining effect of the mass-cleaning surfaces. The formation of the mat in the grooves thus causes the efficiency of the refining process to decrease.
US patentskriften nr 3.745.645_anger en metod för fabricering av drift av två, i förhållande till varandra, roterbara anordningar med flänsar och spår utformade mellan flänsarna. Höjden av flänsarna (djupet av spåren) är mellan ca 1,5 - 5,0 ggr bredden av flänsarna vid dess topp. Spåren är delvis fyllda med ett fyllmaterial av plast. Når topparna av flänsarna slites ned under raffine- ringsprocessen, minskar höjden av fyllmaterialet så att den ofyllda delen av spåren huvudsakligen återställes till ursprungligt djup. Denna US patentskrif- ten anger spår med ett djup av 12 mm och vilka är delvis fyllda med ett fyllma- terial med en tjocklek av 8 mm, för att lämna ett fritt utrymme av 4 mm vid toppen av spåren. Då, i raffínatorn enligt denna US patentskriften, djupet av spåren vilka är fyllda med fyllmaterialet är 4 mm, kan spåren inte förhindra att en tjock matta av det fiberhaltiga materialet bildas. Med andra ord, raffí- natorn enligt US patentskriften kan inte minska energiförbrukningen av raffína- ringsprocessen.U.S. Pat. No. 3,745,645 discloses a method of fabricating operation of two, relative to each other, rotatable devices with flanges and grooves formed between the flanges. The height of the flanges (the depth of the grooves) is between about 1.5 - 5.0 times the width of the flanges at its top. The grooves are partially filled with a plastic filling material. When the tops of the flanges wear down during the refining process, the height of the filler material decreases so that the unfilled part of the grooves is mainly restored to its original depth. This US patent discloses grooves with a depth of 12 mm and which are partially filled with a filling material with a thickness of 8 mm, to leave a free space of 4 mm at the top of the grooves. Since, in the refiner of this U.S. patent, the depth of the grooves which are filled with the filler material is 4 mm, the grooves cannot prevent the formation of a thick mat of the fibrous material. In other words, the refiner according to the US patent specification can not reduce the energy consumption of the refining process.
Ett ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla en anordning för raffinering av pappersmassa för användning vid massarening, vilken anord- ning effektivt orsakar att raffinatorns drift är högeffektiv och har låg energi- förbrukning.An object of the present invention is to provide a device for refining pulp for use in pulp purification, which device effectively causes the operation of the refiner to be highly efficient and has low energy consumption.
Ett ytterligare ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla en anordning för raffinering av pappersmassa för användning vid en massaraffi- nator, vilken anordning är effektiv för att producera massa av förhöjd kvalitet.A further object of the present invention is to provide an apparatus for refining pulp for use in a pulp refiner, which apparatus is efficient for producing pulp of increased quality.
Ovan nämnda ändamål kan uppnås med hjälp av rnffinoringsanordninqen eller mn!- elementet enligt föreliggande uppfinning, vilken anordning har en masuaronunde V1 IU 15 ZU 25 30 40 7906818-5 yta med en matningszon, till vilken ett fíberhaltigt material matas och en ut- loppszon, från vilken den renade massan matas ut, där den massarenande ytan är försedd med ett antal spår vilka sträcker sig från matningszonen till utloppe- zonen av den massarenande ytan och ett antal flänsar vilka begränsar de där- emellan liggande spåren, och vilken anordning kännetecknas av att botten av åt- minstone en del av spåren, där delen är placerad i utloppszonen av den massa- renande ytan, är täckt med ett lager av ett syntetiskt polymerharts på ett sådant sätt att den yttre ytan av det syntetiska polymerhartslagret i spåret är på 0-3 mm avstånd från nivån hos topparna av flänsarna, vilka definierar de där- emellan liggande spåren.The above-mentioned object can be achieved with the aid of the refining device or the element according to the present invention, which device has a masonry surface V1 IU 15 ZU 25 30 7 7906818-5 with a feed zone, to which a fibrous material is fed and an outlet zone, from which the purified pulp is discharged, the pulp cleaning surface being provided with a number of grooves which extend from the feeding zone to the outlet zone of the mass cleaning surface and a number of flanges which delimit the intermediate grooves, and which device is characterized in that the bottom of at least a part of the grooves, where the part is located in the outlet zone of the mass-cleaning surface, is covered with a layer of a synthetic polymer resin in such a way that the outer surface of the synthetic polymer resin layer in the groove is at 0- 3 mm distance from the level of the tops of the flanges, which define the intermediate grooves.
I anordningen för raffinering av pappersmassa är det viktigt att bottnarna av åtminstone delar av spåren placerade i utloppszonen av den massarenande ytan är täckt med ett lager av ett syntetiskt polymert harts. Dessutom är det viktigt att avståndet från den yttre ytan av det syntetiska polymera hartslagret i ett spår till toppen av flänsarna, vikla definierar de däremellan liggande spåren, dvs att djupet av fritt utrymme över det syntetiska polymera hartslagret i ett spår är mellan Ü-3 mm.In the pulp refining device, it is important that the bottoms of at least portions of the grooves located in the outlet zone of the pulp cleaning surface are covered with a layer of a synthetic polymeric resin. In addition, it is important that the distance from the outer surface of the synthetic polymeric resin layer in a groove to the top of the flanges, wrap defines the intermediate grooves, i.e. that the depth of free space over the synthetic polymeric resin layer in a groove is between Ü-3 mm .
Nedan följer en kort beskrivning av ritningarna.Below is a brief description of the drawings.
Fig. 1 är ett brottstycke av en planritning av ett utförande av den massa- renande ytan hos anordningen enligt föreliggande uppfinning för användning i en raffinator av skivtyp; fig. 2 är ett brottstycke av en perspektivbild av ett ut- förande av raffineringsanordningen enligt föreliggande uppfinning för användning i en raffinator av skivtyp; fig. 3 är en tvärsnittsbild av två massarenande del- anordningar enligt föreliggande uppfinning för användning i en raffinator av konisk typ; fig. 4 är ett diagram som visar förhållandet mellan viktprocent av en fraktion av raffinerad massa mellanrum 0,6 mm och osilad dräneringsförmåga hos den raffinerade pappersmassan; fig. 5 är ett diagram som visar förhållandet mellan slitlängden av raffinerad pappersmassa och silad dräneringsförmåga hos den raffinerade massan; fig. 6 är ett diagram som visar förhållandet mellan riv- faktorn av raffinerad pappersmassa och silad dräneringsförmåga hos den raffi- nerade massan; fig. 7 är ett diagram som visar förhållandet mellan slitlängd av raffínerad pappersmassa och specifik energiförbrukning i produktionen av raffi- nerad pappersmassa; fig. 8 är ett diagram som visar förhållandet mellan ljus- spridningskoefficienten hos raffinerad pappersmassa och den specifika energi- förbrukningen vid produktionen av raffinerad massa; fig. 9 är ett diagram som visar förhållandet mellan specifik energiförbrukning vid produktionen av raffi- nerad pappersmassa och osilad dräneringsförmåga hos den raffinerade massan; fig. 10 är ett diagram som visar slitlängden hos en ytterligare raffinerad pappersmassa och den specifika energiförbrukningen vid framställningen av den raffinerade massan, och; 10 15 20 25 30 35 40 7906818-5 _ 6 fig. ll är ett diagram som visar ljusspridningskoefficienten hos en ytterligare raffinerad pappersmassa och den specifika energiförbrukningen vid framställningen av den raffinerade massan. ' Uppfinningen beskrives närmare nedan med hänvisning till figurerna. Med hänvis- ning till_fig. l, har anordningen för raffineringen av pappersmassa, användbar vid en raffinator av skivtyp, en yta l för raffinering av massan. Den massarenande ytan l omfattar en matningszon 2 till vilken ett fiberhaltigt material matas, en utlopps- zon 3 från vilken den slutliga raffinerade massan utmatas och en mittzon 4 genom vilken det fiberhaltiga materialet drives från matningszonen 2 till utloppszonen 3.Fig. 1 is a fragmentary plan view of an embodiment of the mass cleaning surface of the apparatus of the present invention for use in a disk type refiner; Fig. 2 is a fragmentary perspective view of an embodiment of the refining apparatus of the present invention for use in a disk type refiner; Fig. 3 is a cross-sectional view of two mass cleaning subassemblies of the present invention for use in a conical type refiner; Fig. 4 is a graph showing the relationship between the weight percent of a fraction of refined pulp spacing 0.6 mm and the unfiltered drainage capacity of the refined pulp; Fig. 5 is a diagram showing the relationship between the wear length of refined pulp and screened drainage capacity of the refined pulp; Fig. 6 is a diagram showing the relationship between the tear factor of refined pulp and screened drainage capacity of the refined pulp; Fig. 7 is a diagram showing the relationship between wear length of refined pulp and specific energy consumption in the production of refined pulp; Fig. 8 is a graph showing the relationship between the light scattering coefficient of refined pulp and the specific energy consumption in the production of refined pulp; Fig. 9 is a graph showing the relationship between specific energy consumption in the production of refined pulp and unfiltered drainage capacity of the refined pulp; Fig. 10 is a diagram showing the wear length of a further refined pulp and the specific energy consumption in the production of the refined pulp, and; Fig. 11 is a diagram showing the light scattering coefficient of an additional refined pulp and the specific energy consumption in the production of the refined pulp. The invention is described in more detail below with reference to the figures. With reference to_fig. 1, the pulp refining device useful in a sheet type refiner has a surface l for refining the pulp. The pulp cleaning surface 1 comprises a feed zone 2 to which a fibrous material is fed, an outlet zone 3 from which the final refined pulp is discharged and a central zone 4 through which the fibrous material is driven from the feed zone 2 to the outlet zone 3.
Den massarenande ytan l är försedd med ett antal spår 5, vilka sträcker sig från matningszonen 2 till utloppszonen 3 genom mittzonen 4, och ett antal flänsar 6 vilka definierar de däremellan liggande spåren 5.The mass cleaning surface 1 is provided with a number of grooves 5, which extend from the feed zone 2 to the outlet zone 3 through the middle zone 4, and a number of flanges 6 which define the intermediate grooves 5.
Med hänvisning till fig. 2, är, i utloppszonen hos en massarenande yta l av en anordning användbar vid en raffinator av skivtyp, ett antal spår 5, vilka definieras av ett antal flänsar 6, fyllda med ett syntetiskt polymert harts. Således är bottnen av varje spår 5 täckt med ett lager 7 av syntetiskt polymert harts.Referring to Fig. 2, in the outlet zone of a pulp-cleaning surface 1 of a device usable with a disc-type refiner, a number of grooves 5, which are defined by a number of flanges 6, are filled with a synthetic polymeric resin. Thus, the bottom of each groove 5 is covered with a layer 7 of synthetic polymeric resin.
I en raffinator av konisk typ, såsom visas i fig. 3, har en konisk rotor ll en yttre konisk yta och ett skal l2 har en konisk inre yta. Såväl den koniska yttre ytan av rotorn ll och den koniska inre ytan av skalet l2 är försedd med ett antal spår 5 och ett antal flänsar 6, vilka definierer de däremellan liggande spåren 5.In a conical type refiner, as shown in Fig. 3, a conical rotor 11 has an outer conical surface and a shell 12 has a conical inner surface. Both the conical outer surface of the rotor 11 and the conical inner surface of the shell 12 are provided with a number of grooves 5 and a number of flanges 6, which define the intermediate grooves 5.
Bottnen av varje spår är täckt med ett lager 7 av syntetiskt polymert harts.The bottom of each groove is covered with a layer 7 of synthetic polymeric resin.
I anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande uppfinning, är bottnarna av spåren, åtminstone i utloppszonen av den massarenande ytan, vardera täckta med ett lager av syntetiskt polymert harts. Dvs. bottnarna av samtliga spår i den massarenande ytan kan vara täckta med syntetiska polymera hartslager. Även kan enbart bottnarna av spåren i utloppszonen vara täckta med ett syntetiskt polymert hartslager. Vidare kan bottnarna av spåren i utloppszonen och åtminstone en del av mittzonen och/eller matningszonen vara täckta med ett lager syntetiskt polymert harts.In the pulp refining apparatus of the present invention, the bottoms of the grooves, at least in the outlet zone of the pulp-repellent surface, are each covered with a layer of synthetic polymeric resin. Ie. the bottoms of all the grooves in the mass-cleaning surface may be covered with synthetic polymeric resin layers. Also, only the bottoms of the grooves in the outlet zone can be covered with a synthetic polymeric resin layer. Furthermore, the bottoms of the grooves in the outlet zone and at least a part of the middle zone and / or the feeding zone may be covered with a layer of synthetic polymeric resin.
Det syntetiska polymera harts, som är användbart för föreliggande uppfinning är inte begränsat till en speciell typ av polymert harts. Således kan det syntetiska polymera hartset väljas ur den grupp som består av syntetiska termoplastiska poly- mera hartser och syntetiska härdbara polymera hartser.The synthetic polymeric resin useful in the present invention is not limited to a particular type of polymeric resin. Thus, the synthetic polymeric resin can be selected from the group consisting of synthetic thermoplastic polymeric resins and synthetic curable polymeric resins.
Den termoplastiska polymeren kan vara polyvinylklorid, polyvinylidenklorid, polystyren, polyetylen, polypropylen, polyamider, polykarbonater, polyacetal, polyetersulfoner, polyestrar, polyfenylenoxid, modifierad polyfenylenoxid, polyimider, polyamidimidakrylonitril-butadien-styrenterpolymerer, akrylesterpolymerer, metakryl- esterpolymerer, polymetylpenten, polysulfon, polyfenylensulfid, styrenemaleinanhyd- rid-akrylesterterpolymerer eflerpolytetrafluoreten. Föredragna termoplastiska polyme- rer för föreliggande uppfinning är polyamider, t.ex. nylon ll eller nylon 66, poly- eten, speciellt HD-polyeten, polypropylen, polykarbonat, polymetylpenten, polysulfo- l0 l5 20 25 30 35 40 7906818-5 ner, polyestrar, polyfenylensulfid, polyfenylenoxid, modifierade polyfenylenoxider, t.ex. en blandning av polyfenylenoxider och polystyren.The thermoplastic polymer may be polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride, polystyrene, polyethylene, polypropylene, polyamides, polycarbonates, polyacetal, polyether sulfones, polyesters, polyphenylene oxide, modified polyphenylene oxide, polyimides, polyamidimidacrylonitrile polyethylene polyethylene polyethylene polyethylene polyethylene polyethylene polyethylene polyurethane styrene maleic anhydride acrylic ester terpolymers and polytetrafluoroethylene. Preferred thermoplastic polymers for the present invention are polyamides, e.g. nylon II or nylon 66, polyethylene, especially HD polyethylene, polypropylene, polycarbonate, polymethylpentene, polysulfonyls, polyesters, polyphenylene sulfide, polyphenylene oxide, modified polyphenylene oxides, e.g. a mixture of polyphenylene oxides and polystyrene.
Den härdbara polymeren kan vara fenolhartser, diallylftalathartser, omättade polyesterhartser, alkydhartser, epoxihartser, silikonhartser, polyuretanhartser, melaminhartser eller ureahartser. Föredragna härdbara polymerer för föreliggande uppfinning är diallylftalathartser och epoxihartser.The curable polymer may be phenolic resins, diallyl phthalate resins, unsaturated polyester resins, alkyd resins, epoxy resins, silicone resins, polyurethane resins, melamine resins or urea resins. Preferred curable polymers for the present invention are diallyl phthalate resins and epoxy resins.
Det syntetiska polymera hartslagret kan innehålla ett stort antal porer, vilka har en storlek av 200 um eller mindre. Porerna kan antingen stå i förbindelse med varandra eller vara oberoende av varandra.The synthetic polymeric resin layer may contain a large number of pores which have a size of 200 μm or less. The pores can either communicate with each other or be independent of each other.
Det syntetiska polymera hartslagret kan innehålla ett eller flera tillsatsämnen, t.ex. pigmenter, antioxidanter, fyllmaterial eller stabilisatorer. Företrädesvis väljes det syntetiska polymera hartset ur den grupp hartser, som har hög motstånds- kraft mot nötning och försämring under raffineringsprocessen och vilka lätt kan pla- ceras och fås att stelna i spåren, samt vilka lätt kan skäras vid beredningen av hartslagret.The synthetic polymeric resin layer may contain one or more additives, e.g. pigments, antioxidants, fillers or stabilizers. Preferably, the synthetic polymeric resin is selected from the group of resins which have high resistance to abrasion and deterioration during the refining process and which can be easily placed and made to solidify in the grooves, and which can be easily cut in the preparation of the resin layer.
Dessutom kan det syntetiska polymera hartslagret innehålla slippartiklar för- delade i åtminstone den yttre ytdelen av det syntetiska polymera hartslagret.In addition, the synthetic polymeric resin layer may contain abrasive particles distributed in at least the outer surface portion of the synthetic polymeric resin layer.
Slippartiklarna är effektiva för att befrämja defibreringen i den massarenande ytan av det fiberhaltiga materialet och för att minska den specifika energiförbrukningen hos raffineringsprocessen.The abrasive particles are effective in promoting the defibration in the pulp-repellent surface of the fibrous material and in reducing the specific energy consumption of the refining process.
Då t.ex. ett fiberhaltigt material med en massakonnentration av l5 % raffineras i en raffinator, fann man att det tryck som lägges på ytorna i spåren ligger inom om- rådet från l till 4 kg/cm2. Ytan hos det syntetiska polymera hartslagret, innehållande slippartiklarna, kan effektivt defibrera det fiberhaltiga materialet även under ovan nämnda låga tryck av från l till 4 kg/cmz.Then e.g. a fibrous material with a pulp concentration of 15% is refined in a refiner, it was found that the pressure applied to the surfaces in the grooves is in the range from 1 to 4 kg / cm2. The surface of the synthetic polymeric resin layer, containing the abrasive particles, can effectively defibrate the fibrous material even under the above-mentioned low pressures of from 1 to 4 kg / cm 2.
Slippartiklarna kan vara fina partiklar av aluminiumoxid, kiselkarbid, borkar- bid, stål, kromoxid, järnoxid, granat, kiselhaltig smärgelsand, cement, glas eller keramik. Slippartiklarna har företrädesvis en medelstorlek av mellan 50 - 600 um och användes företrädesvis i en mängd av från 30 - 90 vikts-%.The abrasive particles can be fine particles of alumina, silicon carbide, boron carbide, steel, chromium oxide, iron oxide, garnet, silicon-containing emery sand, cement, glass or ceramic. The abrasive particles preferably have an average size of between 50 - 600 μm and are preferably used in an amount of from 30 - 90% by weight.
Lagret av syntetiskt polymert harts kan utformas på varje konventionellt sätt.The layer of synthetic polymeric resin can be designed in any conventional manner.
T.ex. placeras ett termoplastiskt polymert harts i pulverform eller pelletform i spåren och smältes vid förhöjd temperatur, högre än det polymera hartsets smältpunkt, varefter det kyles till rumstemperatur för att få lagret av polymert harts som smälts pâ plats i spåren att stelna. Ett annat sätt är att hälla en smälta av termoplastiskt polymert harts i spåren och därefter låta det stelna på plats. I det fall då ett härdande harts användes placeras en vätske- eller pulverformad härdande hartsföre- gångare i spåren och uppvärmes till förhöjd temperatur, för att härda hartsföregånga- ren i spåren.For example. a thermoplastic polymeric resin in powder form or pellet form is placed in the grooves and melted at elevated temperature, higher than the melting point of the polymeric resin, after which it is cooled to room temperature to cause the layer of polymeric resin melted in place in the grooves to solidify. Another way is to pour a melt of thermoplastic polymeric resin into the grooves and then allow it to solidify in place. In the case where a curing resin is used, a liquid or powdered curing resin precursor is placed in the grooves and heated to an elevated temperature, to cure the resin precursor in the grooves.
Då slippartiklar användes, kan slippartiklarna blandas enhetligt med hela mängden syntetiskt polymert harts. I övrigt kan hartslagret som innehåller slippartikarna l0 l5 20 25 30 35 40 7906818-5 8 utformas på så sätt att den undre hälften av hartslagret utgöres av polymert harts utan nägra slippartiklar och den övre hälften av hartslagret utgöres av en blandning av polymert harts och slippartiklar. g T.ex. kan ett hartslager innehållande slippartiklar beredas genom att en bland- ning av 7 viktsdelar kiselkarbidpartiklar, med en kornstorlek av 60, och 3 viktsdelar D pulverformig polykarbonat placeras i spåren, varefter blandningslagret pressas samman för att erhålla ett tätt blandningslager och blandningslagret sintras vid en temperatur av 23506. i Botten av spåret täckes med lagret av syntetiskt polymert harts på.ett sådant sätt att den yttre ytan av det syntetiska polymera hartslagret i varje spår befinner sig på ett avstånd av 0 - 3 mm, företrädesvis 0 - 2,5 mm och mera speciellt 0,5 - 2,5 mm, från toppen av flänsarna vilka definierar de däremellan liggande spåren. Med andra ord bör djupet av fritt utrymme ovanför lagret av syntetiskt polymert harts i varje spår vara mellan 0 - 3 mm, företrädesvis 0 - 2,5 mm och mera speciellt 0,5 - 2,5 mm.When abrasive particles are used, the abrasive particles can be mixed uniformly with the entire amount of synthetic polymeric resin. Otherwise, the resin layer containing the abrasive particles may be designed so that the lower half of the resin layer is polymeric resin without any abrasive particles and the upper half of the resin layer is a mixture of polymeric resin and abrasive particles. . g Eg. For example, a resin layer containing abrasive particles can be prepared by placing a mixture of 7 parts by weight of silicon carbide particles, having a grain size of 60, and 3 parts by weight of powdered polycarbonate in the grooves, after which the mixture layer is compressed to obtain a dense mixture layer. 23506. at the bottom of the groove is covered with the layer of synthetic polymeric resin in such a way that the outer surface of the synthetic polymeric resin layer in each groove is at a distance of 0 - 3 mm, preferably 0 - 2.5 mm and more especially 0.5 - 2.5 mm, from the top of the flanges which define the intermediate grooves. In other words, the depth of free space above the layer of synthetic polymeric resin in each groove should be between 0 - 3 mm, preferably 0 - 2.5 mm and more especially 0.5 - 2.5 mm.
Om det syntetiska polymera hartslagret sticker ut över kanten av flänsarna, kommer detta hartslagret att utgöra hinder för flänsarnas raffinerinqsverkan. Dess- utom, om avståndet mellan den yttre ytan av hartslagret och nivån av toppen av flän- sarna är mer än 3 mm blir minskningen i den specifika energiförbrukningen hos raffi- neringsprocessen liten.If the synthetic polymeric resin layer protrudes beyond the edge of the flanges, this resin layer will obstruct the refining action of the flanges. In addition, if the distance between the outer surface of the resin layer and the level of the top of the flanges is more than 3 mm, the reduction in the specific energy consumption of the refining process will be small.
Tjockleken av det syntetiska polymera hartslagret är inte begränsat till något speciellt värde. Men tjockleken av det syntetiska polymera hartslagret är före- trädesvis minst l,0 m, mera speciellt mellan 1,5 - 4,0 mm. Den yttre ytan av det syntetiska polymera hartslagret är antingen slät eller något skrovlig och antingen jämn eller svagt konkav eller konvex. I det fall då hartslagret har en skrovlig, konkav eller konvex yttre yta bör avståndet mellan en medelnivå av den yttre ytan och nivån av topparna av flänsarna vara mellan D - 3 mm. Dessutom kan den yttre ytan av hartslagret helt eller delvis luta pâ så sätt att ju närmare utloppsdelen av den massarenande ytan, desto mindre är avståndet mellan den yttre ytan av hartslagret och nivån av flänsarnas toppar. I dessa fall, åtminstone vad beträffar spåren inom utloppszonen bör det största avståndet mellan den yttre ytan av hartslagret och nivån av flänstopparna vara mellan o - 3 mm.The thickness of the synthetic polymeric resin layer is not limited to any particular value. But the thickness of the synthetic polymeric resin layer is preferably at least 1.0 m, more especially between 1.5 - 4.0 mm. The outer surface of the synthetic polymeric resin layer is either smooth or slightly rough and either smooth or slightly concave or convex. In the case where the resin layer has a rough, concave or convex outer surface, the distance between an average level of the outer surface and the level of the tops of the flanges should be between D - 3 mm. In addition, the outer surface of the resin layer may slope in whole or in part in such a way that the closer the outlet part of the mass-cleaning surface, the smaller the distance between the outer surface of the resin layer and the level of the tops of the flanges. In these cases, at least as far as the grooves within the outlet zone are concerned, the greatest distance between the outer surface of the resin layer and the level of the flange tops should be between o - 3 mm.
Anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande uppfinning kan användas i alla raffinatorer av skivtyp, enkel-skivraffinator, dubbel-skivraffi- nator, frisvävande skivraffinator, samt i varje raffinator av konisk typ eller trum- typ.The pulp refining apparatus of the present invention can be used in all disk-type refiners, single-disk refiner, double-disk refiner, free-floating disk refiner, and in any conical or drum-type refiner.
Anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande uppfinning kan användas för att raffinera ett fiberhaltigt material såsom kokflis; mekaniskt, termiskt och/eller kemiskt förbearbetad kokflis; mekanisk massa såsom mald kokflis, raffinerad mekanisk massa och termomekanisk massa; högutbytesmassa, såsom kemisk 10 l5 20 25 30 35 40 9 7906818-5 massa och halvkemisk massa; blekt eller oblekt kemisk massa, såsom kraftmassa, 'sulfitmassa och sodamassa; syrgasbehandlas och blekt massa; eller sekunda fiber- massa. Anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande uppfinning kan användas för raffinering av fiberhaltigt icke-trämassematerial, såsom oorganiskt fibermaterial, syntetiskt fibermaterial eller syntetisk massa.The pulp refining apparatus of the present invention can be used to refine a fibrous material such as wood chips; mechanically, thermally and / or chemically prepared wood chips; mechanical pulp such as ground wood chips, refined mechanical pulp and thermomechanical pulp; high yield pulp, such as chemical pulp and semi-chemical pulp; bleached or unbleached chemical pulps, such as kraft pulp, sulphite pulp and soda ash; oxygen treated and bleached pulp; or second fiber pulp. The pulp refining apparatus of the present invention can be used for refining fibrous non-wood pulp material, such as inorganic fibrous material, synthetic fibrous material or synthetic pulp.
Vanligtvis matas det fiberhaltiga materialet in i raffinatorn i form av en vattenlösning. Anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande upp- finning är effektiv vid raffinering av fiberhaltigt material i vattenlösning i vilka koncentrationer som helst. Således kan halten fiberhaltigt material i vattenlösningen vara låg, mindre än 6 vikts-%, medelhög från mellan 6 - l5 vikts-% eller hög av mer än 15 vikts-%.Usually the fibrous material is fed into the refiner in the form of an aqueous solution. The pulp refining device according to the present invention is effective in refining fibrous material in aqueous solution in any concentrations. Thus, the content of fibrous material in the aqueous solution can be low, less than 6% by weight, medium high from between 6 - 15% by weight or high of more than 15% by weight.
Särdragen och fördelarna med anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande uppfinning förklaras mera i detalj med hjälp av de följande exemplen.The features and advantages of the pulp refining apparatus of the present invention are explained in more detail by means of the following examples.
Exempel l - 3 och jämförande exempel l I samtliga exempel, dvs. exempel l, 2 och 3 samt jämförande exempel l, användes en platta för raffinering av pappersmassa av typ l7804, vilket är varumärket för en anordning för raffinering av pappersmassa tillverkad av SPRAUT WALDRON COMPANY, och vilken användes i en 30,5 cm skivraffinator av enkeltyp. Plattan för raffinering av pappersmassa hade ett antal spår med en bredd av 3 mm i mittzonen och 4 mm i utloppszonen och ett djup av 3,8 mm, samt flänsar vilka vardera hade en bredd av 3,l mm i mittzonen och 3,8 mm i utloppszonen. Spåren fylldes med pulverformig nylon ll, så att djupet av varje fritt utrymme som bildades ovanför nylon ll-lagret i varje spår blev 0 (exempel l), l mm (exempel 2), 2 mm (exempel 3) resp. 3,8 mm (jämförande exempel l).Examples 1 - 3 and comparative example l In all examples, ie. Examples 1, 2 and 3 and Comparative Example 1, a 17804 type pulp refining plate was used, which is the trademark of a pulp refining device manufactured by SPRAUT WALDRON COMPANY, and which was used in a single type 30.5 cm disc refiner. . The pulp refining plate had a number of grooves with a width of 3 mm in the middle zone and 4 mm in the outlet zone and a depth of 3.8 mm, and flanges each having a width of 3.1 mm in the middle zone and 3.8 mm in the outlet zone. The grooves were filled with powdered nylon II, so that the depth of each free space formed above the nylon II layer in each groove became 0 (Example 1), 1 mm (Example 2), 2 mm (Example 3) and 3.8 mm (Comparative Example 1).
Den erhållna plattan för raffinering av pappersmassa placerades i en 30,5 cm skivraffinator av vinkeltyp tillverkas av KUMAGAYA RIKI KOGYO K.K., Japan.The obtained pulp refining plate was placed in a 30.5 cm angular type disk refiner manufactured by KUMAGAYA RIKI KOGYO K.K., Japan.
En vattenlösning med 6 eller l5 vikts-% av raffinerad mekanisk massa utsattes för en raffineringsprocess under användning av ovan nämnda raffinator.An aqueous solution having 6 or 15% by weight of refined mechanical pulp was subjected to a refining process using the above-mentioned refiner.
Den specifika energiförbrukningen av raffineringsprocessen, samt avslitnings- längd, rivfaktor och ljusspridningskoefficient hos den resulterande massan visas i fig. 4-8.The specific energy consumption of the refining process, as well as the abrasion length, tear factor and light scattering coefficient of the resulting pulp are shown in Figs. 4-8.
Fig. 4 visar förhållandet mellan dräneringsförmågan hos den osilade massan och viktsprocent av den siktfraktion som innehåller partiklar vilka är större än eller lika med 0,6 mm, av de raffinerade massorna i exempel l - 3 och jämförande exempel l, då innehållet av den raffinerade mekaniska massan uppgick till 6 vikts-%.Fig. 4 shows the relationship between the drainage capacity of the unsilated pulp and the weight percentage of the sieve fraction containing particles larger than or equal to 0.6 mm, of the refined pulps in Examples 1-3 and Comparative Example 1, when the content of the refined mechanical mass amounted to 6% by weight.
Med hänvisning till fig. 4 är det tydligt att viktsprocenten av fraktionerna större än eller lika med 0,6 mm av de raffinerade massorna, som erhållits med användande av anordningen för raffinering av pappersmassa enligt föreliggande uppfinning är större än motsvarande erhållen med användande av en annan anordning för raffinering av pappersmassa, vilken faller utanför ramen för föreliggande uppfinning. l0 l5 20 25 30 35 40 7906818-5 w Fig. 5 visar förhållandet mellan dräneringsförmâgan hos den silade massan och slitlängden av de raffinerade massorna i exempel l - 3 och jämförande exempel l, då innehållet av den raffinerade mekaniska massan uppgick till 6 vikts-%. Med hänvis- ning till fig. 5 är det tydligt att slitlängderna hos de raffinerade massorna i exempel l- 3 är större än motsvarande för jämförande exempel l, då dräneringsförmägan för de silade raffinerade massorna är lika.Referring to Fig. 4, it is clear that the weight percent of the fractions greater than or equal to 0.6 mm of the refined pulps obtained using the pulp refining apparatus of the present invention is greater than the corresponding ones obtained using another device for refining pulp, which falls outside the scope of the present invention. Fig. 5 shows the relationship between the drainage capacity of the screened pulp and the wear length of the refined pulps in Examples 1-3 and Comparative Example 1, when the content of the refined mechanical pulp amounted to 6% by weight. %. Referring to Fig. 5, it is clear that the wear lengths of the refined pulps in Example 1-3 are greater than those of Comparative Example 1, since the drainage capacity of the screened refined pulps is equal.
Fig. 6 visar förhållandet mellan dräneringsförmâgan hos den silade massan och rivfaktorn för den raffinerade massan i exempel l - 3 och jämförande exempel l, dä innehållet av den raffinerade mekaniska massan uppgick till 6 vikts-%. Det fram- gär tydligt av fig. 6 att rivfaktorerna för de raffinerade massorna i exempel l-3 är större än motsvarande för jämförande exempel l då dräneringsförmågan för de silade raffinerade massorna är lika. ' Fig. 7 visar förhållandet mellan den specifika energiförbrukningen hos raffine- ringsprocessen och slitlängden hos den raffinerade massan i exempel l-3 och jäm- förande exempel l, dä innehållet av den raffinerade mekaniska massan uppgick till l5 vikts-%. Med hänvisning till fig. 7 är det tydligt att slitlängderna för de raffinerade massorna i exempel l-3 är större än motsvarande för jämförande exempel l, då den specifika energiförbrukningen för raffineringsprocesserna av exemplen-1 - 3 ochjämförandeexempel lär lika. Dessutom är det tydligt att specifika energiförbruk- ningen för raffinerigsprocessen i exempel l - 3 är mindre än motsvarande för jäm- förande exempel l, vid en och samma slitlängd för denresulterande raffinerade massan i samtliga exempel och det jämförande exemplet. i Fig. 8 visar förhållandet mellan den specifika energiförbrukningen av raffine- -ringsprocessen och ljusspridningskoefficienten hos den raffinerade massan i exempel l-3 och jämförande exempel l, då innehållet av den raffinerade mekaniska massan i vattenlösningen uppgick till l5 vikts-%. Med hänvisning till fig. 8 är det tydligt att ljusspridningskoefficienterna för de raffinerade massorna i exempel l-3 är större än motsvarande för jämförande exempel l, då den specifika energiförbrukningen för raffineringsprocessen i den olika exemplen är lika. Dessutom är det tydligt att de specifika energiförbrukningarna för raffineringsprocesserna enligt exempel l, 2 och 3 är mindre än motsvarande för jämförande exempel l, vid samma ljusspridnings- koefficient för de raffinerade massorna.Fig. 6 shows the relationship between the drainage capacity of the screened pulp and the tear factor of the refined pulp in Examples 1-3 and Comparative Example 1, when the content of the refined mechanical pulp amounted to 6% by weight. It is clear from Fig. 6 that the grating factors for the refined pulps in Examples 1-3 are greater than the corresponding ones for Comparative Example 1 when the drainage capacity of the screened refined pulps is equal. Fig. 7 shows the relationship between the specific energy consumption of the refining process and the wear length of the refined pulp in Example 1-3 and Comparative Example 1, when the content of the refined mechanical pulp amounted to 15% by weight. Referring to Fig. 7, it is clear that the wear lengths of the refined masses in Examples 1-3 are greater than those of Comparative Example 1, as the specific energy consumption for the refining processes of Examples 1-3 and comparative examples is the same. In addition, it is clear that the specific energy consumption for the refining process in Examples 1 - 3 is less than the corresponding one for Comparative Example 1, at one and the same wear length for the resulting refined pulp in all examples and the comparative example. in Fig. 8 shows the relationship between the specific energy consumption of the refining process and the light scattering coefficient of the refined pulp in Example 1-3 and Comparative Example 1, when the content of the refined mechanical pulp in the aqueous solution was 15% by weight. Referring to Fig. 8, it is clear that the light scattering coefficients of the refined masses in Examples 1-3 are greater than those of Comparative Example 1, since the specific energy consumption for the refining process in the different examples is the same. In addition, it is clear that the specific energy consumption for the refining processes according to examples 1, 2 and 3 is less than the corresponding for comparative example 1, at the same light scattering coefficient for the refined masses.
Samma förfarande som ovan upprepades, med undantag för att nylon ll utbyttes mot polypropylen. Resultaten var i enlighet med de ovan nämnda.The same procedure as above was repeated, except that nylon II was exchanged for polypropylene. The results were in accordance with the above.
Exempel 4 och 5 I exempel 4 upprepades de förfaranden som beskrivits i exempel 2, förutom att nylon ll utbyttes mot polykarbonat och att innehållet av den raffinerade mekaniska massan i vattenlösningen uppgick till l5 vikts-%. Lagret av polykarbonat sintrades vid en temperatur av 235°C under 40 min.Examples 4 and 5 In Example 4, the procedures described in Example 2 were repeated, except that nylon 11 was exchanged for polycarbonate and that the content of the refined mechanical pulp in the aqueous solution was 15% by weight. The layer of polycarbonate was sintered at a temperature of 235 ° C for 40 minutes.
I exempel 5 utfördes ett förfarande identiskt med det som beskrivits i exempel 4, l0 15 1' 7906818-5 förutom att polykarbonat utbyttes mot en blandning av 7 viktsdelar kiselkarbidpar- tiklar med en kornstorlek av 60 och 3 viktsdelar polykarbonat.In Example 5, a procedure identical to that described in Example 4 was performed except that polycarbonate was exchanged for a mixture of 7 parts by weight of silicon carbide particles having a grain size of 60 and 3 parts by weight of polycarbonate.
Fig. 9 visar förhållandet mellan dräneringsförmágan hos osilad raffinerad massa och den specifika energiförbrukningen för raffineringsprocessen i exempel 4 och 5.Fig. 9 shows the relationship between the drainage capacity of unfiltered refined pulp and the specific energy consumption for the refining process in Examples 4 and 5.
Med hänvisning till fig. 9 ärddet tydligt att den specifika energiförbrukningen för raffineringsprocessen för framställning av en raffinerad massa med en dränerings- förmåga för den osilade massan i exempel 5, är ca 2/3 av energiförbrukningen för fram- ställning av en raffinerad massa enligt exempel 4, då den raffineradelmassan har samma dräneringsförmága för den osilade massan som i exempel 5.Referring to Fig. 9, it is clear that the specific energy consumption for the refining process for producing a refined pulp with a drainage capacity for the unfiltered pulp in Example 5 is about 2/3 of the energy consumption for producing a refined pulp according to Example 4, when that refined pulp mass has the same drainage capacity of the unfiltered pulp as in Example 5.
Fig. l0 visar förhållandet.mellan den specifika energiförbrukningen för en raffi- neringsprocess och slitlängden för den raffinerade massan i exemplen 4 och 5.Fig. 10 shows the relationship between the specific energy consumption of a refining process and the wear length of the refined pulp in Examples 4 and 5.
Med hänsyn till fig. l0 är det tydligt att slippartiklarna i hartslagret är effektiva för minskningen av den specifika energiförbrukningen för raffineringsprocessen och för ökning av slitlängden hos den resulterande raffinerade massan.With respect to Fig. 10, it is clear that the abrasive particles in the resin layer are effective for reducing the specific energy consumption for the refining process and for increasing the wear length of the resulting refined pulp.
Fig. ll visar förhållandet mellan den specifika energiförbrukningen för raffine- ringsprocessen och ljusspridningskoefficienten för den raffinerade massan i exemplen 4 och 5. Med hänvisning till fig. ll är det tydligt att slippartiklarna i harts~ lagret är effektiva för ökning av ljusspridningskoefficienten för den resulterande raffinerade pappersmassan.Fig. 11 shows the relationship between the specific energy consumption of the refining process and the light scattering coefficient of the refined pulp in Examples 4 and 5. Referring to Fig. 11, it is clear that the abrasive particles in the resin layer are effective for increasing the light scattering coefficient of the resulting refined the pulp.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10145878A JPS5530425A (en) | 1978-08-22 | 1978-08-22 | Refiner element |
| JP10145778A JPS5530424A (en) | 1978-08-22 | 1978-08-22 | Refiner element |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7906818L SE7906818L (en) | 1980-02-23 |
| SE445234B true SE445234B (en) | 1986-06-09 |
Family
ID=26442331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7906818A SE445234B (en) | 1978-08-22 | 1979-08-15 | Milling element for a refiner of disc, conical or drum type |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CA (1) | CA1104856A (en) |
| FI (1) | FI65100B (en) |
| SE (1) | SE445234B (en) |
| SU (1) | SU965363A3 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1321284C (en) * | 1988-01-14 | 1993-08-17 | Robert Arthur Olson | Method of paper making |
| US4966651A (en) * | 1988-01-14 | 1990-10-30 | P.H. Glatfelter Company | Method of paper making using an abrasive refiner for refining bleached thermochemical hardwood pulp |
| KR101336682B1 (en) * | 2006-04-26 | 2013-12-05 | 데이진 아라미드 비.브이. | Process for yarn or sliver refining |
| US7896276B2 (en) * | 2007-02-02 | 2011-03-01 | Andritz Inc. | Refiner plates with high-strength high-performance bars |
-
1979
- 1979-08-15 CA CA333,851A patent/CA1104856A/en not_active Expired
- 1979-08-15 SE SE7906818A patent/SE445234B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-08-21 SU SU792806449A patent/SU965363A3/en active
- 1979-08-22 FI FI792607A patent/FI65100B/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1104856A (en) | 1981-07-14 |
| SE7906818L (en) | 1980-02-23 |
| FI65100B (en) | 1983-11-30 |
| SU965363A3 (en) | 1982-10-07 |
| FI792607A (en) | 1980-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4529520A (en) | Screen plate | |
| US5704559A (en) | Refining element | |
| US5695136A (en) | Refining element | |
| US4562969A (en) | Process for preparing groundwood pulp as short fiber and long fiber fractions | |
| CA2362667C (en) | Refining element | |
| US20130043338A1 (en) | Conical rotor refiner plate element for counter-rotating refiner having curved bars and serrated leading sidewalls | |
| WO1996033309A1 (en) | Method for co-refining dry urban wood chips and blends of dry urban wood chips and thermoplastic resins for the production of high quality fiberboard products | |
| CN113439139B (en) | Device for mechanically processing lignocellulose-containing fiber material | |
| SE445234B (en) | Milling element for a refiner of disc, conical or drum type | |
| FI902765A0 (en) | Process for refining cellulosic fibrous material, apparatus for producing mechanical pulp and mechanical pulp | |
| CN110344277B (en) | Heat disperser grinding disc with staggered teeth and outer grinding area | |
| CA1238014A (en) | Method and apparatus for fractionating a mixture of particles of different sizes suspended in a liquid | |
| US3451555A (en) | Dewatering device | |
| JP2021152240A (en) | Method and arrangement for producing nanofiber cellulose | |
| JPS6261718B2 (en) | ||
| CN100417448C (en) | Refining element | |
| US5219076A (en) | Spray fractionation of particles in liquid suspension | |
| US221992A (en) | Improvement in the manufacture of paper-pulp from wood | |
| SE420225B (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR MANUFACTURING MECHANICAL MASS | |
| SE8206331D0 (en) | VIEW FROM BIOMASS EXPLOING ONE FOR MANUFACTURING A PAPER PASS PRODUCT SUITABLE FIBER MASS AND A FUEL PRODUCT | |
| Klungness et al. | Fiber separation with a vaneless spinning disc: application | |
| Gupta | Techniques for fractionating pulp fibers | |
| Stoykovich | The Effect of Stock Temperature on Centrifugal Cleaner Efficiency | |
| JPH0415314B2 (en) | ||
| MXPA97008054A (en) | Method for co-refining dry pieces of urban wood and mixtures of dry pieces of urban wood and thermoplastic resins for the production of high quality board products |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7906818-5 Effective date: 19910315 Format of ref document f/p: F |