SE441775B

SE441775B - BRENNARE

Info

Publication number: SE441775B
Application number: SE8305351A
Authority: SE
Inventors: E Frilund; P Holmberg
Original assignee: Hb Consult Raodgivande Ing Ab
Priority date: 1983-09-30
Filing date: 1983-09-30
Publication date: 1985-11-04
Also published as: NO852179L; SE8305351D0; SE8305351L; EP0188426A1; WO1985001567A1; DK241785A; AU3435484A; DK241785D0

Description

8305351-2 10 15 20 25 30 elektrodbyte, när en elektrod har förbrukats och skall ersättas med en ny. En nackdel med Söderberg-elektroden är emellertid, att det vid bakningen eller sintringen av briketterna under elektrodens användning utvecklas förbränningsgas, innehållande förutom kolmonoxid och koldioxid även oförbränt kol, tjära och kolväteprodukter (bensapyren m m) i betydligt större mängd än vad fallet är i fråga om elektroden av pre-baked typ, vilken är bakad och sintrad och därmed "avbränd“, innan den sättes in i elektrodugnen. De avgaser, som avgår från en elektrodugn, vilken arbetar med elektroder av pre-baked typ, är som följd härav renare och lättare att hantera och förorsakar mindre miljöproblem än avgaserna från en elektrodugn, som arbetar med elektroder av Söderberg-typ. 8305351-2 10 15 20 25 30 electrode replacement, when an electrode has been consumed and is to be replaced with a new one. A disadvantage of the Söderberg electrode, however, is that during the baking or sintering of the briquettes during the use of the electrode, combustion gas is developed, containing in addition to carbon monoxide and carbon dioxide also unburned carbon, tar and hydrocarbon products (benzapyrene etc.) in much larger quantities than is the case. the pre-baked type electrode, which is baked and sintered and thus "burned", before it is inserted into the electrode oven.The exhaust gases emitted from an electrode oven, which works with pre-baked type electrodes, are consequently cleaner and easier to handle and causes less environmental problems than the exhaust gases from an electrode furnace, which works with Söderberg-type electrodes.

Förutom de nämnda ämnena innehåller avgaserna från elektrod- ugnar, vilka användes för smältelektrolysering av en lösning av aluminiumoxid och kryolit vid framställning av aluminium, även aluminiumoxid och fluor, den sistnämnda inte bara i gasform utan även i fast form som fluorföreningar (salter och fluorider). De fasta komponenterna i avgaserna avskiljes i filter, antingen elektrofilter eller slangfilter, inte endast av miljöskäl för att renare avgaser skall släppas ut i omgivningen, utan framför allt för återvinning av aluminiumoxid och fluorföreningar. Före- kommande tjära i avgaserna ställer emellertid till problem vid filtreringen genom att den sätter igen filtret, om det är ett slangfilter, och bildar beläggning på elektroderna, om det är fråga om ett elektrofilter. Tjäran är också till besvär genom att den sätter sig på ytorna i de rörledningar, som avgaserna ledes bort i, och även på ytorna i eventuellt anordnade värme- växlare för uttagning av värmeenergi från avgaserna. Man har därför försökt att få bort tjäran (och även andra brännbara komponenter i avgaserna) genom att låta en oljelåga brinna på något ställe i ledningen för avgaserna, men denna metod har visat sig vara ineffektiv; tillräckligt med tjära finns kvar i avgaserna för att man skall få problem med igensättning och på- slag. l0 15 20 25 30 8305351-2 En hög tjärhalt i avgaserna nödvändiggör att dessanedkyles till så låg temperatur, att det inte föreligger risk för antänd- ning av tjäran och andra brännbara beståndsdelar i avgaserna vid filtrering och annan efterbehandling av avgaserna och inte heller finns risk för antändning av den tjära, som avsatts på ytorna i ledningar och apparatur. Detta innebär i sin tur, att möjlighe- terna till värmeåtervinning från avgaserna är starkt begränsade.In addition to the mentioned substances, the exhaust gases from electrode furnaces, which are used for melt electrolysis of a solution of alumina and cryolite in the production of aluminum, also contain alumina and fluorine, the latter not only in gaseous form but also in solid form as fluorine compounds (salts and fluorides) . The solid components of the exhaust gases are separated in filters, either electric filters or hose filters, not only for environmental reasons in order to release cleaner exhaust gases into the environment, but above all for the recycling of alumina and fluorine compounds. However, the presence of tar in the exhaust gases causes problems in the filtration by clogging the filter, if it is a hose filter, and forming a coating on the electrodes, in the case of an electrostatic precipitator. The tar is also a nuisance in that it settles on the surfaces of the pipelines in which the exhaust gases are led away, and also on the surfaces of any heat exchangers provided for extracting heat energy from the exhaust gases. Attempts have therefore been made to remove the tar (and also other combustible components in the exhaust gases) by allowing an oil flame to burn somewhere in the line for the exhaust gases, but this method has proved ineffective; enough tar remains in the exhaust gases to cause problems with clogging and surcharges. 10 15 25 25 30 8305351-2 A high tar content in the exhaust gases necessitates that it be cooled to such a low temperature that there is no risk of ignition of the tar and other combustible constituents in the exhaust gases during filtration and other after-treatment of the exhaust gases. for ignition of the tar deposited on the surfaces of pipes and apparatus. This in turn means that the opportunities for heat recovery from the exhaust gases are severely limited.

Uppfinningen syftar till att åstadkomma en anordning av det inledningsvis angivna slaget, vilken speciellt möjliggör en effektivare rening av avgaserna från en elektrodugn med anod av Söderberg-typ, så att slutprodukten av avgaserna efter filt- rering är en helt ren, utbränd gas, vilken utan risk för miljö- förstöring kan få avgå till omgivningen. Genom uppfinningen skall det också göras möjligt att på bättre sätt kontrollera avgasernas temperatur, så att man kan välja önskad exerginivå hos avgaserna, exempelvis för anpassning till värmeväxlare för värmeåtervinning eller till annan apparatur. Generellt efter- strävas emellertid genom uppfinningen att tillgodose såväl högt ställda miljökrav som ekonomiska krav vid förbränningen av en godtycklig fluid.The object of the invention is to provide a device of the type indicated in the introduction, which in particular enables a more efficient purification of the exhaust gases from an electrode furnace with an Söderberg-type anode, so that the end product of the exhaust gases after filtration is a completely clean, burnt gas, which without the risk of environmental damage may be released to the environment. The invention will also make it possible to better control the temperature of the exhaust gases, so that the desired exergy level of the exhaust gases can be selected, for example for adaptation to heat exchangers for heat recovery or to other equipment. In general, however, the invention strives to meet both high environmental requirements and economic requirements in the combustion of an arbitrary fluid.

I angivet syfte har anordningen enligt uppfinningen erhål- lit de kännetecken som framgår av patentkravet l, och för när- mare förklaring av uppfinningen skall ett utförande därav be- skrivas närmare i det följande med tillämpning på elektrodugnar för framställning av aluminium och med hänvisning till bifogade ritningar, på vilka FIG l är en schematisk vy av två elektrodugnar med anod av Söderberg-typ och anslutna till en förbränningsanordning enligt uppfinningen och FIG 2 är en schematisk vertikalsektionsvy av själva för- bränningsanordningen.For the stated purpose, the device according to the invention has obtained the features stated in claim 1, and for a more detailed explanation of the invention, an embodiment thereof will be described in more detail in the following with application to electrode furnaces for the production of aluminum and with reference to the appended drawings, in which Fig. 1 is a schematic view of two electrode furnaces with an Söderberg-type anode and connected to an incinerator according to the invention and Fig. 2 is a schematic vertical sectional view of the incinerator itself.

Med hänvisning till FIG l visas där två elektrodugnar, vardera innefattande en ugnskammare l0, vars botten är utförd som katod ll, medan en anod 12 uppifrån sträcker sig ned i ugns- kammaren. Anoden antages vara av Söderberg-typ och är sålunda 8305351-2 10 15 20 25 30 35 konstruerad på det sätt som närmare angivits ovan. Ugnskammaren l0 är försedd med en huv eller ett hölje l3 för uppsamling av de avgaser, som utvecklas i ugnskammaren, då elektrodugnen är i drift. Under antagande av att elektrodugnen användes för smält- elektrolysering av en lösning av bl a aluminiumoxid och kryolit, innehåller dessa avgaser kolmonoxid, koldioxid, oförbränt kol, tjära, kolväteprodukter, aluminiumoxid, fluor och fluorföreningar, såsom angavs ovan. Från huven eller höljet l3 går en ledning l4 för avledning av avgaserna från ugnen, och denna ledning från vardera elektrodugnen är ansluten till en för de båda ugnarna gemensam reaktor l5 för efterförbränning av avgaserna. Flera ugnar än två kan därvid varaamslutna till en och samma reaktor.Referring to FIG. 1, there are shown two electrode furnaces, each comprising a furnace chamber 10, the bottom of which is designed as a cathode 11, while an anode 12 extends from above into the furnace chamber. The anode is assumed to be of the Söderberg type and is thus constructed in the manner specified above. The furnace chamber 10 is provided with a hood or a housing 13 for collecting the exhaust gases which develop in the furnace chamber when the electrode furnace is in operation. Assuming that the electrode furnace is used for melt electrolysis of a solution of, inter alia, alumina and cryolite, these exhaust gases contain carbon monoxide, carbon dioxide, unburned carbon, tar, hydrocarbon products, alumina, fluorine and fluorine compounds, as stated above. A line 14 for diverting the exhaust gases from the furnace runs from the hood or housing 13, and this line from each electrode furnace is connected to a reactor 15 common to the two furnaces for post-combustion of the exhaust gases. More than two furnaces can then be connected to one and the same reactor.

Reaktorn l5 är tydligare visad i FIG 2 och innefattar en brännkammare l6, vilken har formen av två stympade koner med storändarna vända mot varandra, så att brännkammaren har ett vidare centralt parti och avsmalnar från detta parti mot sin övre resp nedre ände. Ledningarna l4 är anslutna till en till- förselledning l7 för avgaserna, vilken sträcker sig koaxiellt in i den rotationssymmetriska brännkammaren genom dennas övre ände och slutar ungefär i centrum av brännkammaren, där till- förselledningen är ansluten medelst en ändvägg l8. Ringformigt anordnade utloppsöppningar l9 i form av slitsar eller gälar, som är långsträckta i tillförselledningens axialriktning, är belägna på något avstånd ovanför ändväggen l8, medan ringformigt anordnade utloppsöppningar 20 är belägna nedanför öppningarna l9 alldeles intill ändväggen 18. I den ringformiga öppningen mellan tillförselledningen l7 och brännkammarväggen i brännkam- marens övre ände är anordnad en turbulator Zl, och till öppningen är ansluten en ledning 22 med spjäll 23 för tillförsel av primär- luft till brännkammaren via turbulatorn 21. Den nedre änden av brännkammaren ansluter sig till en diffusor 24, som övergår i en utloppsstuts 25, och såväl brännkammaren l6 som diffusorn 24 är omgivna av en yttermantel 26, som tillsamman med brännkammar- väggen avgränsar en ringformig luftkanal 27 för tillförsel av sekundärluft, vilken ledes till luftkanalen 27 dels upptill l0 15 20 25 30 35 8505351-2 genom en ledning 28 med spjäll 29 och dels nedtill genom en ledning 30 med spjäll 31. Insläpp 32 för sekundärluft är an- ordnade i brännkammarväggen i brännkammarens vidare mittområde något nedanför tillförselledningens l7 slutna nedre ände.The reactor 15 is more clearly shown in FIG. 2 and comprises a combustion chamber 16, which has the shape of two truncated cones with the large ends facing each other, so that the combustion chamber has a wider central portion and tapers from this portion towards its upper and lower end, respectively. The lines 14 are connected to a supply line 17 for the exhaust gases, which extends coaxially into the rotationally symmetrical combustion chamber through its upper end and ends approximately in the center of the combustion chamber, where the supply line is connected by means of an end wall 14. Annularly arranged outlet openings 19 in the form of slits or gills, which are elongate in the axial direction of the supply line, are located at some distance above the end wall 18, while annularly arranged outlet openings 20 are located below the openings 19 right next to the end wall 187. the combustion chamber wall in the upper end of the combustion chamber is arranged a turbulator Z1, and to the opening is connected a line 22 with dampers 23 for supplying primary air to the combustion chamber via the turbulator 21. The lower end of the combustion chamber connects to a diffuser 24, which passes in an outlet socket 25, and both the combustion chamber 16 and the diffuser 24 are surrounded by an outer jacket 26, which together with the combustion chamber wall delimits an annular air duct 27 for supply of secondary air, which is led to the air duct 27 and partly at the top. 2 through a line 28 with dampers 29 and partly at the bottom through a line 30 with dampers äll 31. Inlets 32 for secondary air are arranged in the combustion chamber wall in the further central area of the combustion chamber slightly below the closed lower end of the supply line 17.

I brännkammaren 16 finns en tändapparat 33, som är placerad upptill i brännkammaren i närheten av den ringformiga öppningen med turbulatorn 21, och denna tändapparat kan utgöras av en olje- eller gaseldad brännare eller kan vara av elektrisk typ. I före- liggande fall är den visad som en brännare, vilken riktar sin flamma snett nedåt in i brännkammaren l6. Även utloppsstutsen-25 är omsluten av en yttre mantel 34, som är ansluten till en ledning 35 med spjäll 36 för tillförsel av kylluft, för vilken utlopp 37 är anordnade i utloppsstutsen 25. Till utloppsstutsen är ansluten en ledning 38 för vidarebe- fordring av de avgaser, som har strömmat genom reaktorn 15, och i denna ledning kan vara inkopplad en sugfläkt 39, såsom visas här.In the combustion chamber 16 there is an igniter 33, which is located at the top of the combustion chamber near the annular opening with the turbulator 21, and this igniter may be an oil or gas fired burner or may be of the electric type. In the present case, it is shown as a burner, which directs its flame obliquely downwards into the combustion chamber 16. The outlet spout 25 is also enclosed by an outer jacket 34, which is connected to a duct 35 with dampers 36 for supplying cooling air, for which outlet 37 is arranged in the outlet spout 25. A conduit 38 is connected to the outlet spout for further transmission of the exhaust gases which have flowed through the reactor 15, and in this line a suction fan 39 can be connected, as shown here.

Under drift av reaktorn l5 är tändapparaten 33 ständigt in- kopplad, om detta behövs med hänsyn till gaskvaliteten, och suges de i elektrodugnarna utvecklade avgaserna medelst fläkten 39 från ugnarna genom reaktorn för att sedan vidarebefordras genom led- ningen 38 till filter, värmeväxlare eller annan apparatur, innan avgaserna får avgå till omgivningen. Primärluft, sekundärluft och kylluft tillföres reaktorn från fläkt vid lämpligt tryck och vid lämpligt flöde, som regleras medelst spjällen 23, 29, 3l och 36.During operation of the reactor 15, the igniter 33 is constantly switched on, if necessary with regard to the gas quality, and the exhaust gases developed in the electrode furnaces are sucked by means of the fan 39 from the furnaces through the reactor and then passed through line 38 to filters, heat exchangers or other equipment, before the exhaust gases are allowed to escape to the environment. Primary air, secondary air and cooling air are supplied to the reactor from the fan at a suitable pressure and at a suitable flow, which is regulated by means of the dampers 23, 29, 3l and 36.

Avgaserna strömmar ut radiellt från tillförselledningen l7 genom de slitsformiga öppningarna l9 för att komma in i bränn- kammaren, men en del av gasen strömmar också ut genom öppningarna , 20, och denna gas tar med sig tyngre fasta partiklar, som med- följer avgaserna. Ändväggen l8 är vid sin periferi utförd som en ringformig deflektor för att rikta gasströmmarna och däri före- kommande fasta partiklar från öppningarna 20 något snett uppåt mot brännkammarens övre ände.The exhaust gases flow out radially from the supply line 17 through the slit-shaped openings 19 to enter the combustion chamber, but some of the gas also flows out through the openings, 20, and this gas carries with it heavier solid particles which accompany the exhaust gases. The end wall 18 is formed at its periphery as an annular deflector for directing the gas streams and solid particles present therein from the openings 20 slightly obliquely upwards towards the upper end of the combustion chamber.

Hﬁmäﬂuftmikommer in i brännkammaren l6 via turbulatorn 21 l0 l5 20 25 3G 35 8305351-2 och bibringas därigenom en virvelrörelse i brännkammaren, och den möter i brännkammaren den genom öppningarna 32 tillförda sekundärluften och de genom öppningarna l9 och 20 tillförda av- gaserna. Genom det beskrivna arrangemanget uppnås en intensiv turbulens hos luft och avgaser i brännkammaren l6, varvid avga- serna virvlar uppåt omkring tillförselledningen l7 och därvid G möter den likaledes omkring tillförselledningen l7 roterande primärluften, varvid det i samverkan med den tillförda sekundär- luften också bildas virvlar i brännkammaren på det sätt som har antytts i FIG 2. Brännbara komponenter i avgaserna, såsom tjära, kolmonoxid och kolväten, antändes av tändapparaten 33 och under- går en intensiv förbränning i brännkammaren genom den omsorgs- fulla blandningen av avgaser och luft och den interna rökgas- återföring som sker i förbränningsrummet på grund av dettas ut- formning. Därigenom erhålles lägre halter av PAH (polyaromatiska kolväteföreningar) och NOX.The air enters the combustion chamber 16 via the turbulator 21 105 and is thereby imparted a vortex movement in the combustion chamber, and it meets in the combustion chamber the secondary air supplied through the openings 32 and the exhaust gases supplied through the openings 19 and 20. By the described arrangement an intense turbulence of air and exhaust gases is achieved in the combustion chamber 16, the exhaust gases swirling upwards around the supply line 17 and thereby G meeting the primary air also rotating about the supply line 17, whereby in cooperation with the supplied secondary air vortices are also formed. in the combustion chamber in the manner indicated in FIG. 2. Combustible components in the exhaust gases, such as tar, carbon monoxide and hydrocarbons, are ignited by the igniter 33 and undergo an intensive combustion in the combustion chamber by the careful mixing of exhaust gases and air and the internal flue gas recirculation that takes place in the combustion chamber due to its design. This results in lower levels of PAH (polyaromatic hydrocarbon compounds) and NOX.

De i det närmaste utbrända avgaserna passerar genom den av brännkammaren bildade snävare öppningen 40 i brännkammarens nedre ände in i diffusorn 24. Genom att avgaserna måste passera förträngningen, kan ett högre tryck upprätthållas i brännkamma- 7 ren än på nedströmssidan av förträngningen, varigenom brännkam- maren l5 kan göras mera "samlad" eller begränsad. Tryckförlus- ten i förträngningen âtervinnes i diffusorn 24, där även en slutförbränning av avgaserna sker. I stutsen 25 tillföres kyl- luft genom öppningarna 37, för att avgaserna skall få den tem- peratur som är lämpligast med hänsyn till efterföljande arrange- mang, d v s temperaturen på avgaserna regleras till det värde som den bör ha vid efterföljande filtrering, värmeväxling etc.The almost burned-out exhaust gases pass through the narrower opening 40 formed by the combustion chamber at the lower end of the combustion chamber into the diffuser 24. Because the exhaust gases must pass the constriction, a higher pressure can be maintained in the combustion chamber 7 than on the downstream side of the constriction. maren l5 can be made more "collective" or limited. The pressure loss in the constriction is recovered in the diffuser 24, where a final combustion of the exhaust gases also takes place. In the nozzle 25, cooling air is supplied through the openings 37, in order for the exhaust gases to reach the temperature which is most suitable with regard to subsequent arrangements, i.e. the temperature of the exhaust gases is regulated to the value it should have during subsequent filtration, heat exchange etc.

Man har sålunda möjlighet att välja den exerginivå hos de från reaktorn avgående avgaserna, som med hänsyn till omständigheterna bedömes vara den mest lämpliga.It is thus possible to choose the exergy level of the exhaust gases leaving the reactor which, in view of the circumstances, is judged to be the most suitable.

Gasflödet till reaktorn är sannolikt i den här avsedda speciella tillämpningen inte konstant utan kommer att variera.The gas flow to the reactor is likely in this particular particular application not constant but will vary.

Sådan variation kan uppstå exempelvis vid aluminiumframställning som följd av att man tid efter annan slår hål på slaggskorpan l0 15 20 25 30 8305351-2 (crusten), som täcker smältan i ugnen, för beskickning av ugnen eller för tappning av smält aluminium från ugnen med hävert. vid reaktorn enligt uppfinningen kompenseras för sådana variationer dels genom att tändapparaten 33 ständigt hâlles i drift för an- tändning av avgaserna, om de inte kan självtända på grund av en förekommande reduktion i avgastillförseln, och dels genom att förbränningszonen i brännkammaren l6 är lång på grund av den förekommande vírvelbildningen och efterföljes av slutförbränning i diffusorn 24. Utjämning av variationerna i tillförseln av avgaser kan dessutom uppnås genom att flera ugnar är anslutna till en och samma reaktor.Such variation can occur, for example, in aluminum production as a result of punching holes in the slag crust (crust), which cover the melt in the furnace, from time to time, for loading the furnace or for draining molten aluminum from the furnace with siphon. in the reactor according to the invention is compensated for such variations partly by the igniter 33 being kept constantly in operation for ignition of the exhaust gases, if they can not ignite due to a reduction in the exhaust supply, and partly by the combustion zone in the combustion chamber 16 being long due to of the existing vortex formation and is followed by final combustion in the diffuser 24. Equalization of the variations in the supply of exhaust gases can also be achieved by several furnaces being connected to one and the same reactor.

Det konstruktiva utförandet av reaktorn kan modifieras, men det här beskrivna utförandet anses för närvarande som det mest fördelaktiga. Genom den speciella utformningen av tillför- _selledningen l7 i dennas mynningsände uppnås en självrensning, eftersom större fasta partiklar inte ges någon chans att ansam- las i tillförselledningen utan blåses ut genom öppningarna 20.The constructive design of the reactor can be modified, but the design described here is currently considered to be the most advantageous. Due to the special design of the supply line 17 at its mouth end, a self-cleaning is achieved, since larger solid particles are not given a chance to accumulate in the supply line but are blown out through the openings 20.

En annan utformning av inloppsledningen l7 kan emellertid vara nödvändig, om andra slags fluider skall förbrännas. Vidare er- hålles en kylning av brännkammarväggen genom att sekundärluften tillföres i den medelst manteln 26 avgränsade kanalen 27, så att temperaturen på brännkammarväggen kan hållas vid ett acceptabelt värde samtidigt som sekundärluft förvärmes, innan den släppes in i brännkammaren. Diffusorn 24 förhindrar uppkomsten av tryck- förluster och påslag av fasta partiklar i utloppet från brännkam- maren.However, a different design of the inlet line 17 may be necessary if other types of fluids are to be burned. Furthermore, a cooling of the combustion wall is obtained by supplying the secondary air in the duct 27 delimited by the jacket 26, so that the temperature of the combustion wall can be kept at an acceptable value while secondary air is preheated, before it is let into the combustion chamber. The diffuser 24 prevents the occurrence of pressure losses and the addition of solid particles in the outlet from the combustion chamber.

Claims

8505351-2 l0 l5 20 25 30 35 PATENT CLAIMS

1. A burner for the combustion of a fluid, comprising a combustion chamber (Sat) arranged between a inlet (21) for primary air and an outlet (40) for flue gases and a line (17) opening into the combustion chamber for supplying the fluid, characterized in that the conduit (16) for supplying the fluid is retracted into the combustion chamber (16) to open substantially centrally in the combustion chamber in a further portion of the combustion chamber located between conical end portions.

Burner according to claim 1, characterized in that the combustion chamber (16) in its said second end (40) connects to an outlet (25) through a diffuser (24). '

Burner according to claim 1 or 2, characterized in that inlets (32) for secondary air are arranged in the wall of said further portion.

Burner according to claim 3, characterized in that the outlet openings (l9, 20) of the inlet line (17) open into the combustion chamber (16) upstream of the inlets (32) for secondary air.

Burner according to Claim 3 or 4, characterized in that the combustion chamber (Sat) and optionally arranged diffuser (24) are surrounded by a jacket (26) for supplying secondary air to the inlets (32) for secondary air.

Burner according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the inlet line (17) is closed at its end inside the combustion chamber (16) and is arranged with peripheral outlet openings (19, 20).

Burner according to one of Claims 1 to 6, characterized in that the primary air inlet is arranged annularly around the inlet line (17) and is provided with a turbulator (Z1) for effecting the rotation of the primary air around the inlet line (17) at 10 ° C. CD C51 OJ 01 ... x I I \ D combustion chamber (16).

Burner according to one of Claims 1 to 7, characterized in that an ignition device (33) is located in the vicinity of the inlet (21) for primary air.

Burner according to one of Claims 1 to 7, characterized in that the outlet is arranged as an outlet nozzle (25) with an inlet (37) for tertiary air in the wall of the outlet nozzle.