SE435775B - TEST EQUIPMENT FOR TELEPHONE WIRES - Google Patents
TEST EQUIPMENT FOR TELEPHONE WIRESInfo
- Publication number
- SE435775B SE435775B SE7907752A SE7907752A SE435775B SE 435775 B SE435775 B SE 435775B SE 7907752 A SE7907752 A SE 7907752A SE 7907752 A SE7907752 A SE 7907752A SE 435775 B SE435775 B SE 435775B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- conductor
- ground
- voltages
- resistors
- current
- Prior art date
Links
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims description 13
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 49
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 23
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims description 19
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 4
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M3/00—Automatic or semi-automatic exchanges
- H04M3/22—Arrangements for supervision, monitoring or testing
- H04M3/26—Arrangements for supervision, monitoring or testing with means for applying test signals or for measuring
- H04M3/28—Automatic routine testing ; Fault testing; Installation testing; Test methods, test equipment or test arrangements therefor
- H04M3/30—Automatic routine testing ; Fault testing; Installation testing; Test methods, test equipment or test arrangements therefor for subscriber's lines, for the local loop
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Monitoring And Testing Of Exchanges (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Monitoring And Testing Of Transmission In General (AREA)
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Description
7907752-s märt kapacitiva). Vidare erfordras filter för att spärra varje störväxelsignal på ledningen under växelströmmät- ningarna. 7907752-s markedly capacitive). Furthermore, filters are required to block any interference signal on the line during the AC measurements.
Det har nu befunnits möjligt, att genom anslutning av endast tre successiva likspänningstillstånd till led- ningen via kända proppspets-ërkfiare)och propprings-(b- ledare)-motstånd (izstället för direkt till ledningen) och övervakning av den resulterande transientladdningen och stationära strömmen därigenom, att erhålla tillräck- lig information för härledning av tretton olika paramet- rar hos abonnentslingan enligt ovan, därigenom eliminerande separat påläggning av växelströmssignaler för reaktans- testen, Vid en typisk tillämpning kan detta uppnås under en period understigande 3 sekunder, varvid största delen av tiden erfordras för ledningen att "sätta sig“(vid mätning av transientladdningen), då spänningstillståndet på led- ningen växlas. Mättiden blir således direkt beroende på läckresistansen och kapacitansen hos slingan.It has now been found possible that by connecting only three successive DC states to the line via known plug-in terminals and plug-in (b-conductor) resistors (instead of directly to the line) and monitoring the resulting transient charge and stationary current thereby, obtaining sufficient information for deriving thirteen different parameters of the subscriber loop as above, thereby eliminating separate application of alternating current signals for the reactance test. In a typical application, this can be achieved for a period of less than 3 seconds, most of which the time required for the line to "settle" (when measuring the transient charge), when the voltage state on the line changes, so that the measurement time is directly dependent on the leakage resistance and capacitance of the loop.
I enlighet med föreliggande uppfinning åstadkommes en testutrusning för mätning av en telefonledning med a- och b-ledare, vilken innefattar organ för separat mätning under ett första tillstånd av störströmmar som flyter från a- ledaren till jord genom ett första referensmotstånd och från b-ledaren till jord genom ett andra referensmotstånd.In accordance with the present invention, there is provided a test equipment for measuring a telephone line with a and b conductors, which comprises means for separately measuring during a first state of interference currents flowing from the a conductor to ground through a first reference resistor and from the b conductor to ground by a second reference resistor.
Under ett andra tillstånd innefattar testutrustningen organ för mätning av transientladdningen och den stationära ström som flyter genom de första och andra motstânden vid inkopp- ling i serie med första likspänningskällor mellan a-leda- ren och jord respektive b-ledaren och jord. Under ett tredje tillstånd innefattar testutrustningen organ för mätning av transientladdningen och den stationära ström som flyter genom de första och andra motstånden vid inkoppling i serie med andra likspänningskällor mellan a-ledaren och jord res- pektive krledsren och jord, vilka andra källor har ett annat spänningsförhållande än de första källorna. 7 Vid en utföringsform är båda sidorna hos slingan jor- dade genom referensmotstånden för mätning av störströmmar- na. En låg likspänning_pålägges på båda sidorna av slingan via motstånden under det andra tillståndet och under det 7907752-5 tredje tillståndet avlägsnas den låga spänningen från den ena sidan. Varje tillstånd resulterar i två värden: ett transient laddningsflöde såsom ett resultat av till- ståndsändringen och ett stationärt strömflöde efter transienten. Strömmarna ger de störspänningar och läck- motstånd som kan förekomma, medan transientladdningarna ger kapacitansvärdena.During a second condition, the test equipment comprises means for measuring the transient charge and the stationary current flowing through the first and second resistors when connected in series with first DC voltage sources between the a-conductor and ground and the b-conductor and ground, respectively. In a third condition, the test equipment includes means for measuring the transient charge and the stationary current flowing through the first and second resistors when connected in series with other DC voltage sources between the a-conductor and ground and the circuit and ground, respectively, which other sources have a different voltage ratio than the first sources. In one embodiment, both sides of the loop are grounded by the reference resistors for measuring the interference currents. A low DC voltage is applied to both sides of the loop via the resistors during the second state and during the third state the low voltage is removed from one side. Each state results in two values: a transient charge flow as a result of the state change and a stationary current flow after the transient. The currents provide the interference voltages and leakage resistances that may occur, while the transient charges provide the capacitance values.
Det speciellt karakteristiska för uppfinningen framgår av patentkraven. d En såsom exempel utvald utföringsform av upp- finningen kommer att beskrivas under hänvisning till bi- fogade ritningar.The particular characteristic of the invention is apparent from the claims. An exemplary embodiment of the invention will be described with reference to the accompanying drawings.
Fig. 1 är ett schema över en telefonledning kopplad till en testutrustning för mätändamål. _ Fig. 2 illustrerar typiska strömvågformer er- hållna över referensmotstànden under de tre pålagda till- stånden, då inga störande växelströmssignaler före- kommer.Fig. 1 is a diagram of a telephone line connected to a test equipment for measuring purposes. Fig. 2 illustrates typical current waveforms obtained across the reference resistors during the three applied conditions, when no interfering AC signals occur.
Fig. 3 illustrerar en typisk stationär ström på antingen ae eller b-ledaren, då en störande växel- strömskomponent föreligger och växelströmskomponenten hos denna ström efter likriktning.Fig. 3 illustrates a typical stationary current on either the ae or the b-conductor, when a disturbing alternating current component is present and the alternating current component of this current after rectification.
Pig, 4 illustrerar det transienta strömflödet, då en stegfunktionsspänning av likspänningstyp pålägges den ena sidan av ledningen under närvaro av en störande växelströmskomponent.Pig, 4 illustrates the transient current flow, when a step function voltage of direct voltage type is applied to one side of the line in the presence of a disturbing alternating current component.
Fig. 1 illustrerar testutrustningen inkopplad till 79@77s2-5 proppspetsen eller a-ledaren (t) och proppringen eller b- ledaren (r) hos en telefonledning 10 (ofta benämnd abon- nentslinga), vilken avslutas i en konventionell telefon- apparat ll. Då telefonluren är pâlagd föreligger normalt en kapacitans C på cirka 0,45,uF över ledningen 10, vilken primärt erhålles till följd av en likspänningsisolerande kondensator i serie med en icke visad ringklocka i telefon- apparaten ll. Med streckade linjer illustreras ett läckmot- stånd Rtg och en ledningskapacitans Ctg i serie med stör- växelspänningar och störlikspänningar Vactg respektive Vdc tg Rrg och en ledningskapacitans Crg i serie med störväxel- spänningar och störlikspänningar Vacrg respektive Vdc från a-ledaren (t) till jord (g), en läckresistans _ IQ från b-ledaren (r) till jord (g), och en läckresistans Rtr och en ledningskapacitans C'tr mellan a-ledaren (t) och b-le- daren (r) hos ledningen 10. Eftersom kondensatorn CP är shuntkopplad med kapacitansen C'tr kommer den totala kapa- citansen mellan a-ledare och b-ledare att vara lika med Ctr = Cp+C'tr. Serieresistanserna hos ledningen 10 represen- teras medelst Rt och Rr. Normalt är denna resistans liten ( C3000 ohm) jämfört med varja läckresistans (77 50000 ohm) hos ledningen 10 och har följaktligen liten inverkan på resistansmätningarna. Linjeresistansen påverkar ej heller noggrannheten hos kapacitansmätningarna, eftersom dessa be- räkningar, som sker först sedan transientspänningarna har avtagit, baseras på det totala laddningsflödet och ej på laddningsflödet under en förutvald tidsperiod.Fig. 1 illustrates the test equipment connected to the 79 x 77s2-5 plug tip or a-conductor (t) and the plug ring or b-conductor (s) of a telephone line 10 (often referred to as a subscriber loop), which terminates in a conventional telephone set 11 . When the telephone handset is on, there is normally a capacitance C of about 0.45, uF over the line 10, which is primarily obtained as a result of a direct voltage insulating capacitor in series with a bell (not shown) in the telephone set 11. Dashed lines illustrate a leakage resistor Rtg and a line capacitance Ctg in series with jamming voltages and jamming voltages Vactg and Vdc tg Rrg respectively and a line capacitance Crg in series with jamming alternating voltages and jamming voltages Vacrg and Vdc from the a-ground (g), a leakage resistance IQ from the b-conductor (r) to ground (g), and a leakage resistance Rtr and a line capacitance C'tr between the a-conductor (t) and the b-conductor (r) of the line 10 Since the capacitor CP is shunted with the capacitance C'tr, the total capacitance between the a-conductor and the b-conductor will be equal to Ctr = Cp + C'tr. The series resistances of line 10 are represented by Rt and Rr. Normally, this resistance is small (C3000 ohms) compared to each leakage resistance (77 50,000 ohms) of the lead 10 and consequently has little effect on the resistance measurements. The line resistance also does not affect the accuracy of the capacitance measurements, since these calculations, which take place only after the transient voltages have decreased, are based on the total charge flow and not on the charge flow during a preselected time period.
I den följande beskrivningen av testutrustningen har motsvarande element och vågformer för både a-ledaren och b-ledaren (t resp. r) identifierats med samma referensnum- mer eller beteckning följd av den särskiljande referensbe- teckningen t eller r. Hänvisning kommer emellertid endast att ske till referensnumret med undantag av där det är er- forderligt att särskilja de båda elementen. Vidare är läget i figur l för vågformerna illustrerade i figur 2, 3 och 4 indikerat med motsvarande referensbeteckningar. Dessutom är samtliga omkopplare, vilka endast visats ur illustra- tionssynpunkt, kopplade till sina respektive kontakter med identiska kontaktnummer under styrning av tidstyrnings- 7907152-s kretsar, såsom kommer att förklaras i detalj nedan.In the following description of the test equipment, the corresponding elements and waveforms for both the a-conductor and the b-conductor (t and r, respectively) have been identified by the same reference number or designation followed by the distinctive reference designation t or r. to the reference number with the exception of where it is necessary to distinguish the two elements. Furthermore, the position in Figure 1 of the waveforms illustrated in Figures 2, 3 and 4 is indicated by corresponding reference numerals. In addition, all switches, which are shown for illustrative purposes only, are connected to their respective contacts with identical contact numbers under the control of timing circuits, as will be explained in detail below.
Både a-ledaren och b-ledaren hos ledningen 10 är kopp- lade via ingângsmotstånd Rit och Rir (vardera typiskt 100 kjl) till omkopplare 13, som styr de tre olika spännings- tillstånden som pålägges ledningen 10. Under var och en av de tre mätningsstegen erhålles strömmen och det transienta laddningsflödet genom referensmotstånden Rit och Rir in- direkt genom övervakning av spänningen däröver. Balansen hos testutrustningen kommer att manifestera sig själv från den följande beskrivningen av dess funktion och arbetssätt.Both the a-conductor and the b-conductor of the line 10 are connected via input resistors Rit and Rir (each typically 100 kJ) to switches 13, which control the three different voltage states applied to the line 10. During each of the three In the measurement steps, the current and the transient charge flow are obtained through the reference resistors Rit and Rir indirectly by monitoring the voltage across them. The balance of the test equipment will manifest itself from the following description of its function and mode of operation.
Under initialsteget är båda motstånden Rit och Rir kopplade till jord g för möjliggörande av mätning av varje störväxelspänning Vac eller störlikspänning Vdc på ledningen l0. Ursprungligen med samtliga omkopplare i läge l kopplas störväxelspänningar som erhålles över motstånden Rit respektive Rir via kondensatorer l4, växelström/likströms~ omvandlare 15 och omkopplare 16 till respektive spänning/ frekvensomvandlare l7. Utnyttjande av omvandlarna l7 medger enkel räkning (integreringsteknik för erhållande av kapaci- tansmätvärden). Såsom förklaras nedan utföres likströmsmät- ningarna (vilka ger störlikspänningar Vdctg och Vdcrg, läckresistanser och kapacitanser) med omvandlarna l7 kopp- lade direkt till ledningen 10. Växelströmsmätningarna (störväxelspänningar Vactg och Vacrg) sker genom koppling av omvandlarna 17 via de likströmsblockerade omvandlarna 15 till lndningen 10.During the initial stage, both resistors Rit and Rir are connected to ground g to enable the measurement of each interference alternating voltage Vac or interfering DC voltage Vdc on line 10. Originally with all switches in position 1, interfering alternating voltages obtained across the resistors Rit and Rir, respectively, are connected via capacitors 14, alternating current / direct current converter 15 and switch 16 to the respective voltage / frequency converter 17. Utilization of the converters 17 allows simple calculation (integration technology for obtaining capacitance measured values). As explained below, the DC measurements (which provide surge voltages Vdctg and Vdcrg, leakage resistances and capacitances) are performed with the transducers 17 connected directly to line 10. The AC current measurements (interference voltages Vactg and Vacrg) are made by connecting the converter circuits 17 via the converter circuits 17. 10.
Utsignalerna från kondensatorerna 14 matas även till posüjva U-genomgångsdetektorer 20. Om det föreligger en de- tekterbar störväxelströmskomponent på ledningen 10 kommer amplingsperioden'f att vara mellan två positiv' gående 0-genomgångar för växelströmskomponenten. Samtliga lik- strömsmätningar synkroniseras med hela multiplar av perio- der för störväxelströmskomponenten för erhållande av växel- strömsspärrning. I Följande förenklande antaganden görsbeträffande störväxelströmsskällor: 1) Varje störväxelspänning antages vara periodisk.The outputs from capacitors 14 are also fed to positive U-pass detectors 20. If there is a detectable interfering AC component on line 10, the amplification period'f will be between two positive '0-passes for the AC component. All DC measurements are synchronized with whole multiples of periods for the AC component for obtaining AC blocking. I The following simplifying assumptions are made regarding interference AC power sources: 1) Each interference AC voltage is assumed to be periodic.
Om detta antagande ej gäller, exempelvis om växelspänningen utgöres av bredbandigt vitt brus kommer mätaren alltjämt 79o7va2-5 att sträva att alstra ett växelspänningsmedelvärde men kommer ej att kunna göra några andra mätningar eftersom syn- kronisering av samplingsperioden ej blir möjlig. 2) Varje störväxelspänning på såväl a-ledare som b- ledare antages härröra från en enda källa. Separata käl-, lor för a-ledaren och b-ledaren med likartade amplituder men skiljaktiga frekvenser kommer att resultera i en si- tuation liknande den ovan.If this assumption does not apply, for example if the AC voltage consists of broadband white noise, the meter will still 79o7va2-5 strive to generate an AC voltage average but will not be able to make any other measurements because synchronization of the sampling period will not be possible. 2) Each interference voltage on both a-conductors and b-conductors is assumed to originate from a single source. Separate sources for the a-conductor and the b-conductor with similar amplitudes but different frequencies will result in a situation similar to the one above.
Såsom ett resultat av antagandet under punkt 2 kan slingan l0 reduceras till en av två ekvivalenter för växel- strömsmätning: en där störväxelströmskällorna på afledaren och b-ledaren ligger i fas och den andra där de befinner sig ur fas. Fasen Q detekteras genom jämförelse av utsig- nalerna från de positiva 0-qenomgångsdetektorerna 20 i en fasdetektor 21. Växelströmspotentialerna mellan a-ledare .och b-leaare kan kalkyleras enligt fö1janae= / 2 2 Vactr= Vac tg + Vac tg - 2' Vactg-Vacrg. cosø» gUtsignalerna från spänning/frekvensomvandlarna 17 matas till räknare 22, vilka vid sina_utgångar ger ett frekvensvärde n över ett i förväg valt intervall, såsom kommer att beskrivas nedan. Dessutom ger en intern 1 MHz klocka 23 en referensutfrekvens fref, som matas till-ytter- ligare en räknare 24. Räknaren 24 ger två utsignaler: 1) ett mätvärde för samp1eperioden'É , vilket är tiden mellan successsiva 0-genomgångar för störväxelströmskom- ponenten Vac, såsom den detekteras medelst den ena eller andra av de positiva 0-genomgångsdetektorerna 20, vilka indirekt styr återställningen av räknaren 24; eller 2) om ej någon växelströmskomponent föreligger den maximala sam9lingsperioden.q:maX, som erhålles varje gång räknaren 22 fylls. fifmax väljs så att den blir längre än perioden* för den lägsta störväxelströmsignalen som förutses. Typiskt utnyttjas qfmax=lO0 ms.As a result of the assumption under point 2, the loop 10 can be reduced to one of two equivalents for AC measurement: one where the AC sources on the diverter and b-conductor are in phase and the other where they are out of phase. The phase Q is detected by comparing the output signals from the positive 0-pass detectors 20 in a phase detector 21. The alternating current potentials between a-conductors and b-conductors can be calculated according to the following = / 2 2 Vactr = Vac tg + Vac tg - 2 'Vactg -Vacrg. The cos output signals from the voltage / frequency converters 17 are fed to counters 22, which at their outputs give a frequency value n over a preselected interval, as will be described below. In addition, an internal 1 MHz clock 23 provides a reference output frequency, which is fed to an additional counter 24. The counter 24 provides two outputs: 1) a measured value for the sampling period ', which is the time between successive 0-passes of the interfering AC component. Vac, as detected by one or the other of the positive 0-pass detectors 20, which indirectly control the reset of the counter 24; or 2) if no AC component is present, the maximum collection period.q: maX, which is obtained each time the counter 22 is filled. fi fmax is selected to be longer than the period * for the lowest intermittent AC signal. Typically, qfmax = 100 ms is used.
Någon av samplingsperiodspulsernaOf),(f¥ eller qïmax kopplas av en omkopplare 30 och/eller en ELLER-grind 25 79-87752-5 till en beräkningsenhet 26, vilken även mottar räkne- och fasutsignalerna nt och nr och ø, såsom visas för att utföra olika beräkningar, som bestäms av formlerna ,i tabell I och II i slutet av denna beskrivning.Any of the sampling period pulses ff), (f perform various calculations, determined by the formulas, in Tables I and II at the end of this description.
Omkopplaren 30 är från början förbunden med utgången hos detektorn 20t. Om_emellertid ej någon störväxelströms- signal detekteras överföres informationen till beräknings- enheten 26, vilken styr förbindningen av omkopplaren 30 till utdetektorn 20r. Detta medger att en störsignal på antingen a-ledaren och/eller b~ledaren kan styra återställ- ningen av räknaren 22 och 24.The switch 30 is initially connected to the output of the detector 20t. However, if no interfering AC signal is detected, the information is transmitted to the computing unit 26, which controls the connection of the switch 30 to the output detector 20r. This allows an interference signal on either the a-conductor and / or the b-conductor to control the reset of the counters 22 and 24.
Dessutom ger beräkningsenheten 26 återställningssig- naler för räknarna 22 och 24 varje gång en styrsignal mot- tages från ELLER-grinden -2$. Enheten 26 utmatar även de beräknade värdena till en lagrings- och àtergivningsenhet 27 samt ger styrsignaler till de olika omkopplarna; Så snart mätningarna för omkopplarpositionerna l är kompletta ändras omkopplarna 13 och 16 till positionerna 2 under styrning _' från enheten 26 för mätning av störlikspänningar. Omkopplar- na 13 och 16 förskjutes sedan till position 3. Här pålägges en intern spänningskälla Vs (typiskt är Vs=50V) på både a- och b-ledarna via motstånden Rit respektive air och ett annat set av likspänningsmätningar sker såväl som mätning av magnituden för transientladdningsflödet genom motstånden Rit och Rir.In addition, the computing unit 26 provides reset signals to the counters 22 and 24 each time a control signal is received from the OR gate -2 $. The unit 26 also outputs the calculated values to a storage and reproduction unit 27 and provides control signals to the various switches; As soon as the measurements for the switch positions 1 are complete, the switches 13 and 16 change to the positions 2 under the control of the unit 26 for measuring disturbance DC voltages. Switches 13 and 16 are then moved to position 3. Here, an internal voltage source Vs (typically Vs = 50V) is applied to both the a- and b-conductors via the resistors Rit and air, respectively, and another set of DC voltage measurements takes place as well as measuring the magnitude for the transient charge flow through the resistors Rit and Rir.
Då ett stationärt tillstånd uppnåtts, vilket bestäms genom två successiva mätningar av samma magnitud kopplas b-ledaren åter till jord via motståndet Rir, såsom indi- keras medelst omkopplarlägena 4 och ett ytterligare set lik- spännings- och laddningsflödesmätningar sker. Det bör no- teras, att motståndet Rir ej nödvändigtvis behöver kopplas till jord utan kan kopplas till en spänningskälla med en -annan amplitud. Betydelsefullt är att förhållandet mellan de två_spänningar som pålägges motstånden Rit och Rir är olika för positionerna 3 och 4.When a steady state is reached, which is determined by two successive measurements of the same magnitude, the b-conductor is connected back to earth via the resistor Rir, as indicated by the switch positions 4 and a further set of DC and charge flow measurements takes place. It should be noted that the resistor Rir does not necessarily need to be connected to ground but can be connected to a voltage source with a different amplitude. It is important that the ratio between the two_voltages applied to the resistors Rit and Rir is different for positions 3 and 4.
Så snart detta har genomförts har tillräckligt med in- formation matats till beräkningsenheten 26 för att till en början kunna ange de erhållna mätresultat som visas i tabellerna och slutligen de tretton kalkylerade parametrar- 1991752-s na. För detta har således endast tre olika spänningstill- stånd pålagts motstånden Rit och Rir”. I positionerna l och 2 är båda motstånden kopplade till jord, i position 3 är bdda motstånden kopplade till VS, i position 4 är Rir åter kopplad till jord medan Rit alljämt är kopplad till källan vs. e _ ~ Den aktuella utgångsfrekvensen f.från omvàndlarna 17 är proportionell mot den aktuella strömmen i genom _motstånden Ri. Üverföringsfunktionen för omvandlarna 17 är således f=1<-i +f° , där K är en företärkningeterm och fo där utfrekvensen från omvandlaren 17; då i = 0. Om t är ett mått på tiden och n är ett räknevärde för perioder av f erhålles den aktuella frekvensen f enligt följande: of = an/at. j Genom omändring kan_strömmen.i och laddningsflödet q be- 'räknas i termer av n och t enligt följande: i = i/k (an/at éfo) _ q = jmf; = i/kßàn - fo jag -För en ändlig samplingsperiod'f erhålles laddnings- ef-iöaet enligt. fö1jenae=f q = ia: = l/km _- fofï) medelvärdet i för strömmen erhålles genom följande: F' _ L ï = i/qfiat = i/kua/g .- fo) o . där N = jfdn, dvs räknevärdet ackumulerat under o " . -periodenïl Frekvensen fs för störväxelspänningen är därvid fs=1/ff .As soon as this has been done, sufficient information has been fed to the calculation unit 26 to be able to initially indicate the obtained measurement results shown in the tables and finally the thirteen calculated parameters. For this, only three different voltage states have been imposed on the resistors Rit and Rir ”. In positions 1 and 2 both resistors are connected to earth, in position 3 both resistors are connected to VS, in position 4 Rir is again connected to earth while Rit is still connected to the source vs. e _ ~ The actual output frequency from the converters 17 is proportional to the current current i through the resistors Ri. The transfer function of the transducers 17 is thus f = 1 <-i + f °, where K is a gain term and fo where the output frequency from the transducer 17; then i = 0. If t is a measure of time and n is a count value for periods of f, the current frequency f is obtained as follows: of = an / at. j By change, the_current.i and the charge flow q can be calculated in terms of n and t as follows: i = i / k (an / at éfo) _ q = jmf; = i / kßàn - fo jag -For a finite sampling period'f the charge- ef-iöaet is obtained according. fö1jenae = f q = ia: = l / km _- fofï) the mean value of the current is obtained by the following: F '_ L ï = i / qfiat = i / kua / g .- fo) o. where N = jfdn, ie the count value accumulated during o ". -periodïl The frequency fs for the interference AC voltage is then fs = 1 / ff.
Figur 2 illustrerar typiska laddningsflöden och sta- tionära strömmar som flyter genom referensmotstånden Rit och Rir under olika mätintervall, då en störlikspänning med annan storlek är närvarande på såväl a- som b-ledaren. Om denna spänning ej förekom skulle strömmarna itl och irl vara 0 under det första intervallet, då omkopplarna be- finner sig i positionerna l och 2; Transientladdningsflö- det Qt ooh Qr under tillstânden 2 och-3 erhålles till följd av ändringen i spänning som pålägges båda sidorna av led- '7-907752-5 ningen 10. Detta resulterar även i en annan stationär ström it och ir under tillstånden 2 och 3.Figure 2 illustrates typical charge flows and stationary currents flowing through the reference resistors Rit and Rir during different measuring intervals, when a disturbance DC voltage of different magnitude is present on both the a- and b-conductor. If this voltage did not occur, the currents it1 and irl would be 0 during the first interval, when the switches are in positions 1 and 2; The transient charge current Qt ooh Qr during states 2 and 3 is obtained due to the change in voltage applied to both sides of the line 10. This also results in another stationary current it and ir during states 2 and 3. 3.
En växelströmskomponent som erhålles till följd av närvaron av en störväxelspänning på ledningen lO visas superponerad på en stationär ström i i figur 3. Laddnings- flödet q för en cykel' av störsignalen indikeras även. Den ekvivalenta strömutsignalen från växelström/likströmsomvand- laren 15 visas även nederst i figur 3.An alternating current component obtained due to the presence of an alternating alternating voltage on line 10 is shown superimposed on a stationary current i in Figure 3. The charge flow q for a cycle 'of the interfering signal is also indicated. The equivalent current output signal from the AC / DC converter 15 is also shown at the bottom of Figure 3.
Figur 4 illustrerar transientladdningen som flyter efter en ändring av tillståndet p-l till p (dvs från till- stånd 2 till tillstånd 3). Transienten betraktas vara slut, då konsekutiva sanpel ej visar någon detekterbar medel- strömsändring, dvs im_l=im. Transientladdningsflödet blir ÉTZ _ m-É Q = q - i _ . ffs 1 m l 1 Detta är ej nödvändigtvis den totala laddningen i kapacitansen men är relaterad till denna. Således kan kapa- citansvärdena bestämmas direkt från mätningarna genom på- läggande av korrektioner för läokresistansen, såsom visas i bifogade tabeller. Det bör noteras, att tillståndsänd- ringen är synkroniserad med perioden T under styrning från beräkningsenheten 26. Läckresistansvärdena kalkyleras från de stabila, posttransienta strömvärdena ip, som enkelt kan erhållas från formlerna ovan.Figure 4 illustrates the transient charge flowing after a change of state p-1 to p (ie from state 2 to state 3). The transient is considered to be exhausted, as consecutive samples do not show any detectable mean current change, ie im_l = im. The transient charge flow becomes ÉTZ _ m-É Q = q - i _. ffs 1 m l 1 This is not necessarily the total charge in the capacitance but is related to this. Thus, the capacitance values can be determined directly from the measurements by applying corrections for the low resistance, as shown in the attached tables. It should be noted that the state change is synchronized with the period T under the control of the calculation unit 26. The leakage resistance values are calculated from the stable, post-transient current values ip, which can be easily obtained from the formulas above.
De erhållna mätvärdena som visas i tabellerna l och 2 bestäms från informæjonen som matas till beräkningsenhe- ten 26 under respektive omkopplingslägen. Dessa värden kan sedan utnyttjas för mellanberäkningarna såsom visas, så- väl som för erhâllande av de önskade tretton kalkylerade parametrarna, som senare matas till lagrings- och återgiv- ningsenheten 27. 7907752-5 "°i - Tabell l Omkopplar- Erhållna Mellanbe- Kalkylerade í positioner Mätvärden räkningar parametrar ' l _1- . ac tl VaCtg-iac trRlt i i f . i ac rl Vacrg=1aC rrRir - i ,-/ , f L = 2 2.. _ _ _ .The obtained measured values shown in Tables 1 and 2 are determined from the information fed to the calculation unit 26 during the respective switching positions. These values can then be used for the intermediate calculations as shown, as well as for obtaining the desired thirteen calculated parameters, which are later fed to the storage and display unit 27. 7907752-5 "° i - Table 1 Switches - Obtained Intermediate Calculated í positions Measured values counts parameters' l _1-. ac tl VaCtg-iac trRlt iif. i ac rl Vacrg = 1aC rrRir - i, - /, f L = 2 2 .. _ _ _.
Vacir jvactg+vacrg2 Vact; Vacrg Cosø ß fsi l/rf V i 2 itl Vdctg= ~ itl-Rit , R. : Vdcrg= - irl- lr i irl Vfictr= Vdctg -Vdcrg _ 3 _; T - t2 ItZ-itz :Ltl I V ï I =ï -ï R =vtg2 vtg3 Qtra r2 r2 r2 rl tg ______ V _ tr2 'Itr " Ita vtr3 Vs Vtg2=vs_I 1:2 ' Rit känd v =v -I- _-Ri rg2 s rå r Vtrz v -v -- _ _ __ rg2 rg3 V _ VtrZ-Vtgü Vrg2 Rrg' tr3 I _ _ I _ I E; ë 4 its Itfltafltl *Z r3 Vers I ir3 Ir3=ir3_irl l Vtg3=*"s';t3'Ri1-. v i V 3'V 2 m2 i . t t V vrg3=o-Ir3 .mr Rtr- __ _ rg2 i V _v _._V Ir3 + Ir2 Vr 3 ^ tr3" tg3 rg3 g vvovvsz-5 ^H@o.~+m Ü +nuU^u@w+mnw+flwvNHG+uuO ^H»U+ uU+fl ïw~ø:m»mV^H»w.~+muu+fl +~pw^www+flov~»o|^mHw+flwv^Hpw+m»o+fi í¶~o|@»øv^~»w.N+m»w+fi I m m +Høo^muø+fiwvNuc|^ »o+flov^upo+ uo+fi uo+flov^uuw.~+muU+fl ovmuo wV~uo@. ~flwm>\finHuu ovmuo wvwuoê ~flww>\Huwuo ovmvo ovmumß vHww>\Hnmuu HÜHD. UEÜHMÛ* wwmnwfiæxflmm u»m\~uuuw www mnm\Humnw mp? w Embnmnw 20 »«mu»fim\Hufiw www m hmmcfluxmu GwUum>vmE nwcofluflmom lwncmfifiwä mnfiflmflnm |umHmmOxEO HH fiflwflmfiVacir jvactg + vacrg2 Vact; Vacrg Cosø ß fsi l / rf V i 2 itl Vdctg = ~ itl-Rit, R.: Vdcrg = - irl- lr i irl Vfictr = Vdctg -Vdcrg _ 3 _; T - t2 ItZ-itz: Ltl IV ï I = ï -ï R = vtg2 vtg3 Qtra r2 r2 r2 rl tg ______ V _ tr2 'Itr "Ita vtr3 Vs Vtg2 = vs_I 1: 2' Rit known v = v -I- _-Ri rg2 s rå r Vtrz v -v - _ _ __ rg2 rg3 V _ VtrZ-Vtgü Vrg2 Rrg 'tr3 I _ _ I _ IE; ë 4 its Itfltafltl * Z r3 Vers I ir3 Ir3 = ir3_irl l Vtg3 = * "s'; t3'Ri1-. v i V 3'V 2 m2 i. tt V vrg3 = o-Ir3 .mr Rtr- __ _ rg2 i V _v _._ V Ir3 + Ir2 Vr 3 ^ tr3 "tg3 rg3 g vvovvsz-5 ^H@o.~+m Ü + nuU ^ u @ w + mnw + fl wvNHG + uuO ^ H »U + uU + fl ïw ~ ø: m» mV ^ H »w. ~ + muu + fl + ~ pw ^ www + fl ov ~» o | ^ mHw + fl wv ^ Hpw + m »o + fi í¶ ~ o | @ »øv ^ ~ »w.N + m» w + fi I mm + Høo ^ muø + fi wvNuc | ^ »o + fl ov ^ upo + uo + fi uo + fl ov ^ uuw. ~ + muU + fl ovmuo wV ~ uo @. ~ fl wm> \ fi nHuu ovmuo wvwuoê ~ fl ww> \ Huwuo ovmvo ovmumß vHww> \ Hnmuu HÜHD. UEÜHMÛ * wwmnw fi æx fl mm u »m \ ~ uuuw Em mm»? fi m \ Hu fi w www m hmmc fl uxmu GwUum> vmE nwco fl u fl mom lwncm fifi wä mn fifl m fl nm | umHmmOxEO HH fifl w fl m fi
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA311,757A CA1092653A (en) | 1978-09-21 | 1978-09-21 | Method and apparatus for measuring telephone line |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7907752L SE7907752L (en) | 1980-03-22 |
| SE435775B true SE435775B (en) | 1984-10-15 |
Family
ID=4112404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7907752A SE435775B (en) | 1978-09-21 | 1979-09-19 | TEST EQUIPMENT FOR TELEPHONE WIRES |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5542495A (en) |
| AT (1) | AT384698B (en) |
| CA (1) | CA1092653A (en) |
| DE (1) | DE2936722A1 (en) |
| FR (1) | FR2436999A1 (en) |
| GB (1) | GB2031248B (en) |
| NL (1) | NL7906671A (en) |
| SE (1) | SE435775B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0744604B2 (en) * | 1985-05-17 | 1995-05-15 | 日本電気株式会社 | Subscriber line monitoring circuit |
| GB2269073B (en) * | 1992-07-23 | 1996-06-19 | Northern Telecom Ltd | Remote line tester |
| GB9613287D0 (en) * | 1996-06-25 | 1996-08-28 | Raychem Ltd | Ground testing |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4028507A (en) * | 1976-06-28 | 1977-06-07 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Apparatus for applying particular voltages to three-terminal circuits and measuring resulting current flows for the purpose of determining circuit characteristics |
-
1978
- 1978-09-21 CA CA311,757A patent/CA1092653A/en not_active Expired
-
1979
- 1979-08-31 GB GB7930339A patent/GB2031248B/en not_active Expired
- 1979-09-06 NL NL7906671A patent/NL7906671A/en not_active Application Discontinuation
- 1979-09-11 DE DE19792936722 patent/DE2936722A1/en not_active Withdrawn
- 1979-09-14 AT AT0606579A patent/AT384698B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-09-19 SE SE7907752A patent/SE435775B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-09-19 JP JP11945979A patent/JPS5542495A/en active Granted
- 1979-09-20 FR FR7923477A patent/FR2436999A1/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2936722A1 (en) | 1980-04-10 |
| ATA606579A (en) | 1987-05-15 |
| FR2436999B1 (en) | 1983-07-01 |
| JPS5542495A (en) | 1980-03-25 |
| CA1092653A (en) | 1980-12-30 |
| NL7906671A (en) | 1980-03-25 |
| SE7907752L (en) | 1980-03-22 |
| GB2031248B (en) | 1982-12-22 |
| GB2031248A (en) | 1980-04-16 |
| AT384698B (en) | 1987-12-28 |
| FR2436999A1 (en) | 1980-04-18 |
| JPS6322111B2 (en) | 1988-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0360605A2 (en) | Apparatus for measuring capacitance | |
| JPS62140073A (en) | Electrostatic-capacity measuring circuit | |
| US4242631A (en) | Front-end circuit apparatus for impedance measurements and the like | |
| DE3712780C2 (en) | ||
| US4186282A (en) | Method and apparatus for measuring telephone line characteristics | |
| JP7132319B2 (en) | Method and test apparatus for measuring partial discharge impulses in screened cables | |
| US6910804B2 (en) | Resistive temperature device (RTD) module with improved noise immunity | |
| DE3346387C2 (en) | Circuit arrangement for earth or frame fault monitoring | |
| US3947760A (en) | Integrating component measuring device | |
| SE435775B (en) | TEST EQUIPMENT FOR TELEPHONE WIRES | |
| EP0706663B1 (en) | Electrical test instrument | |
| WO2018004442A1 (en) | System for analyzing high voltage circuit breakers | |
| US4022990A (en) | Technique and apparatus for measuring the value of a capacitance in an electrical circuit such as a telephone communication line | |
| RU2275645C2 (en) | Method for measuring resistance of connections isolation in branched networks of direct and alternating current, and device for its realization | |
| DE2426859A1 (en) | Measuring circuit for determining capacitances and resistances - is operation by compensating measuring bridges balanced by hand | |
| USRE30692E (en) | Method and apparatus for measuring telephone line characteristics | |
| US6008635A (en) | Electricity meter | |
| US2839725A (en) | Pulse rate measuring system | |
| EP0077725B1 (en) | Current probe signal processing circuit | |
| DE60020461T2 (en) | Apparatus and method for measuring the impedance of subscriber loop interface lines | |
| DE69603586T2 (en) | ELECTRICITY METER | |
| DE3921063C1 (en) | Detecting short to earth in non-earthed three=phase power supply - measuring and evaluating direct currents derived from voltages tapped from resistors assigned to each lead | |
| JPS596137Y2 (en) | Insulation monitoring device for rotating machine windings | |
| SU535840A1 (en) | Digital megohmmeter | |
| SU419908A1 (en) | TOTALIZER |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7907752-5 Effective date: 19940410 Format of ref document f/p: F |