SE424021B - Sett och anordning for styrning av en luft- eller rymdfarkost - Google Patents
Sett och anordning for styrning av en luft- eller rymdfarkostInfo
- Publication number
- SE424021B SE424021B SE6812148A SE1214868A SE424021B SE 424021 B SE424021 B SE 424021B SE 6812148 A SE6812148 A SE 6812148A SE 1214868 A SE1214868 A SE 1214868A SE 424021 B SE424021 B SE 424021B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- missile
- target
- signal
- sight
- line
- Prior art date
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 230000008685 targeting Effects 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001141 propulsive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41G—WEAPON SIGHTS; AIMING
- F41G7/00—Direction control systems for self-propelled missiles
- F41G7/20—Direction control systems for self-propelled missiles based on continuous observation of target position
- F41G7/22—Homing guidance systems
- F41G7/2253—Passive homing systems, i.e. comprising a receiver and do not requiring an active illumination of the target
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41G—WEAPON SIGHTS; AIMING
- F41G7/00—Direction control systems for self-propelled missiles
- F41G7/20—Direction control systems for self-propelled missiles based on continuous observation of target position
- F41G7/22—Homing guidance systems
- F41G7/2213—Homing guidance systems maintaining the axis of an orientable seeking head pointed at the target, e.g. target seeking gyro
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41G—WEAPON SIGHTS; AIMING
- F41G7/00—Direction control systems for self-propelled missiles
- F41G7/20—Direction control systems for self-propelled missiles based on continuous observation of target position
- F41G7/22—Homing guidance systems
- F41G7/2273—Homing guidance systems characterised by the type of waves
- F41G7/2293—Homing guidance systems characterised by the type of waves using electromagnetic waves other than radio waves
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D1/00—Control of position, course, altitude or attitude of land, water, air or space vehicles, e.g. using automatic pilots
- G05D1/12—Target-seeking control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
- Control Of Position, Course, Altitude, Or Attitude Of Moving Bodies (AREA)
Description
15 20 25 30 35 H0 6812148-2 För styrning av en luft- eller rymdfarkost, exempelvis en missil, regleras enligt uppfinningen riktningen hos den resulterande, tillförda kraftvektorn i förhållande till siktlinjen mellan missil och mål, genom att man uppmäter vinkelhastigheten hos siktlinjen och på lämpligt sätt vrider missilens kropp, till dess att den resulterande kraftvektorn pekar i en sådan riktning, att varje fel hos missilens flygbana minskas.
Anordningen för praktiserande av uppfinningen innehåller en mål- detektor, vilken exempelvis kan innefatta ett optiskt målsökarhuvud med infraröd cell, vilket avkänner riktningen hos målet i förhållande till missilkroppens längdaxel samt vinkelhastigheten hos siktlinjen mellan missil och målfl Anordningar förefinnas även, exempelvis en accelerometer eller en grupp av accelerometrar med tillhörande appara- tur, vilka indikera vinkelskillnaden mellan den på míssilen verkande, resulterande kraftvektorn och framâtriktningen hos missilens längs- Uaxel. Anordningen innehåller vidare ett system av manöverorgan för tipp- och gir-roder, vilka påverka antingen en grupp aerodynamiska roderytor eller också påverka anordningar för avböjning av den fram- drivande reastrålen hos missilens drivmotor, för att därigenom missi- lens kropp skall vridas. Anordningar förefinnas för att på mekanisk eller elektrisk väg addera målsökarhuvudets utsignal, vilken represen- terar skillnaden mellan målriktningen och missilens längsaxel, till utsignalen från accelerometrarna, vilken representerar avvikelsen mzllan den resulterande kraftvektorn och missilens längsaxel. Summan av dessa båda utsignaler jämföres med en signal, vilken är beroende av den ut- signal från detektorhuvudet, vilken representerar vinkelhastigheten hos siktlinjen, varigenom en fel-utsignal erhålles, vilken matas till manöversystemet för längdlutnings- och girstyrning, varigenom missilen vrides så att fel-utsignalen minímaliseras.
Uppfinningen beskrives närmare nedan med hjälp av ett par ut- föringsexempel och i anslutning till bifogade ritningar.
Figur l utgör en schematisk bild av en missil, vilken utnyttjar en utföringsform av det här beskrivna reglersystemet.
Figur 2 är ett vektordiagram.och visar krafter och axlar i tvâ dimensioner.
Figur 3 är ett blockschema som visar funktíonsprincipen hos ut- föringsformen enligt figur I.
Figur Ä är en schematisk bild av en missil, vilken utnyttjar en alternativ utföringsform av det här beskrivna reglersystemet.
Figur 5 år ett blockschema som visar funktionsprincipen hos u;- föringsformen enligt figur Ä. 10 15 20 25 30 QO 6812148-2 Den i figur l visade missilen utnyttjar ett målsökarhuvud med en 'lämplig optisk anordning, vilken icke beskrives i detalj men vilken representeras av kollektorskivan l, vilken är vridbart lagrad i en punkt 2. Funktionen visas och kommer att beskrivas endast i ett plan, men anordningar förefinnas för en likartad funktion i ett vinkelrätt plan, vilket innefattar längsaxeln A-A hos missilen. Detektorhuvudet är försett med en avkännande anordning, vilken uppmäter vinkeln 3 mellan den optiska axeln C-C och längsaxeln A-A. Det är också försett med anordningar för uppmätning av vinkelhastigheten hos siktlinjer mellan míssil och mål. Vanligen bestå dessa anordningar av ett på gyroskopisk väg stabiliserat optískt detektorsystem samt en grupp precessions- motorer för vridning av mäthuvudet såsom svar på det uppmätta vinkel- felet mellan mäthuvudets axel C-C och mâlriktningen. Medelnivån hos signalen för drivning av precessionsmotorerna kan därvid användas för att representera siktlinjens vinkelhastighet. Andra välkända anordningar för uppmätande av siktlinjens vinkelhastighet kunna i stället användas.
En accelerationskännande anordning eller accelerationskännande anord- ningar Å uppmäter de tillförda yttre kraftkomposanter, vilka verka i tvärs- och längsriktningarna 5, 6 och 7, och lämpliga anordningar före- finnas för bestämmande av vinkeln mellan den resulterande kraftvektorn och missilens längsaxel.
Figur 2 visar, ehuru endast i ett plan en typisk situation be- träffande de på missilen verkande krafterna och deras riktningar samt riktningarna hos mål- och missilaxlarna. OR, som bildar vinkeln XT med missilens längsaxel A-A, utgör den resulterande kraftvektorn av motorns drivkraft OT, den aerodynamiska kraften ON vinkelrätt mot missil axeln samt det aerodynamiska motståndet OD, vilket verkar i missil- axelns lëngsriktning. De aerodynamiska krafterna uppstå på grund av missilens rörelsehastighet OV i en riktning med vinkeln/6 i förhållan- de till axeln A-A. Målsökarhuvudets optiska axel C-C har riktningen É i förhållande till axeln A-A samt har vinkelhastigheten ul , mot- svarande vinkelhastigheten hos siktlinjen mellan missil och mål. .âïets riktning angives av linjen OB. _ Siktlinjens vinkelhastighet eller målsökarhuvudets vinkelhast g- hetaü erhålles ur den ovan nämnda drivsignalen till precessionsmot rn, eller från andra lämpliga anordningar, och signalen förstärkes med ett belopp K och jämföras med signalen från accelerometrarna, vilka; representerar vinkeln Vf. Den kombinerade signalen, vilken represen e- rar summan av dessa båda kvantiteter, jämföres därefter med mäthuvu.ets vinkelvärde 0, och den resulterande skillnads- eller felsignalen används 6812148-2 10 lö 20 25 30 35 för att driva manöverorganen 8 och roderytorna 9 i figur l. Manövre- ringssystemet är anordnat att medelst roderytorna vrida missilkroppen, så att den ovan nämnda felsignalen minimaliseras. Varje vanligen använd typ av styrnings- och manövreringssystem för en missil kan användas för detta ändamål. Det totala styrsystemet är sålunda anordnat att åstad- komma ett förfaringssätt för missilstyrning, vilket approximativt kan representeras av ekvationen ø + v' '= Kw (1) och detta ernås såsom ovan beskrivits genom att man gör felsignalen 2 så liten som möjligt e'= (Kw- v) - ø (a) De i ovanstående ekvationer ingående storheterna representera de signaler, elektriska eller mekaniska, vilka uppmätas medelst ovan- nämnda anordningar, och de belysas närmare av figur 3, som visar signal- flödet vid en typisk tillämpning som liknar tillämpningen enligt figur l. Ekvation (2) ovan har erhållit en sådan form, att den av (Ka:-tt) representerade signalen kan begränsas ifråga om sitt maximívärde, för att mäthuvudets vinkel 0 icke skall överstiga något önskat värde.
I figur 3 fokuseras den infallande strålningen från målet med hjälp av det optiska systemet 14 på detektorn 15 inuti målsökarhuvudet l. Den felsignal, vilken representerar avvikelsen mellan mäthuvudets "blickriktning" och den verkliga riktningen till målet, förstärkes vid 17 och används för drivning av precessionsmotorerna 18, vilka äro kopp- lade till mäthuvudets kardanringar 19 för återföring av mäthuvudet på lämpligt sätt, så att felsignalen för mäthuvudets riktning minskas mot noll. Ett vinkelavkännande organ 20 avtager mäthuvudets vinkel 6 från mäthuvudets kardanríngar. Den till precessionsmotorerna tillförda sig- nalen avtages likaså, för att man skall erhålla utsignalen ä) för måt- huvudets vinkelhastighet, Signalen ä? förstärkes vid 21 med faktorn K och summeras därefter vid 22 med en signal, vilken representerar vinkeln lå] som erhållits från en resolverförstärkare 23, vilken mottager insignaler från accele- rometrarna 2% och 25, vilka i sin tur äro känsliga för krafter vinkel- rätt mot respektive längs med missilens längdaxel. Den summerade ut- signalen matas via en begränsande förstärkare 26 för att vid 16 vidare algebraiskt summeras med mäthuvudets vinkelsignal Q, varefter resultatet används för att reglera missilens flygbana via en drivförstårkare 27, manöversystemet 8 och roderytorna 9.
Figur H visar en alternativ anordning, vid vilken det accelera- tionskänsliga elementet består av en pendel 10 svängbart upphängd vid 10 mi 6812148-2 samma punkt 2 som mäthuvudet samt försedd med ett vinkelavkännande organ, vilket direkt uppmäter vinkeln ll mellan den optiska axeln C~C och riktningen hos den resulterande kraftvektorn OR, varigenom en signal alstras, vilken representerar kvantiteten (9 +\¶) enligt figur 2. I figur 5 visas ett signalflödesdiagram, vilket motsvarar schemat enligt figur H. En alternativ form av styrmanövrering visas schematiskt i figur H, varvid styrmanöverorganen 8 påverka rörliga rodervingar 12, vilka äro placerade i den drivande reastrålen från motorn 13, vari- genom ett moment i längdlutningsled eller i girled tillföres missil- kroppen, när rodervingarna göra utslag. Varje slags annan anordning för avböjning av den framdrivande reastrålen för åstadkommande av ett moment i längdlutningsled eller i girled kan i stället användas.
I figur 5 visas utsignalen från förstärkaren 21, vilken förstär- ker med faktorn K, algebraiskt summerad vid_32 med en signal, vilken representerar värdet (0 + ¶f), som erhållits från det vinkelavkännande organet 20, vilket nu är sammankopplat med pendelns accelerometer 31.
Resultanten matas såsom förut till drivförstärkaren 27 för manövrerings- systemet.
Claims (4)
1. Sätt för styrning av en luft- eller rymdfarkost, exempelvis en missil, mot ett mål, k ä n n e t e c k n a t av att styrningen sker genom reglering av riktningen hos den resulterande, till missi- len tillförda kraftvektorn (R) i förhållande till en siktlinje (C - C) mellan missilen och målet, varvid vinkelhastigheten uJ hos missilen uppmätes och styrorgan (9) pâverkas för inställning av mis- silens kropp så att den resulterande kraftvektorn (R) får en rikt- ning, vid vilken fel hos missilens flygbana (OV) minimeras, varjämte signaler, som var för sig äro proportionella mot nämnda vinkelhas- tighet a1, mot vinkeln #1 mellan missilens längsaxel (A - A) och den resulterande tillförda kraftvektorn (R), och mot vinkeln ø mellan missilens längsaxel och siktlinjen (C - C), härledas och algebraiskt kombineras för erhållande av en felsignal 2.= (Kw -m) - - Q, där K är en förstärkningsfaktor, vilken minimeras och användes för att driva manöverorgan (8) för påverkan av styrorganen (9).
2. Anordning för genomförande av sättet att styra en luft- eller rymdfarkost, exempelvis en missil, mot ett mål, enligt kravet 1, k ä n n e t e c k n a d av anordningar (14, 15, 17) för här- ledande av en första signal, proportionell mot vinkelhastigheten çg hos en siktlinje (C-C) mellan missilen och ett mål, anordningar (24, 25, 23) för härledande av en andra signal, proportionell mot vinkeln ø mellan siktlinjen (C-C) och missilens längsaxel (A-A), anordningar (20) för härledande av en tredje signal, proportionell mot vinkeln sl mellan missilens längsaxel (A-A) och den resulte- rande vektorn (R) av de på missilen verkande krafterna, samt anord- ningar (22, 16) för att algebraiskt summera de tre sigrflerna för erhållande av en felsignal É , vilken är minimerad och är tillförd till manöverorgan (8) för styrorgan (9) för reglering av missilens flygbana (O-V).
3. Anordning enligt kravet 2, k ä n n e t e c k n a d av att anordningarna för härledande av den första och den andra signalen innefatta en måldetektor (15), vilken har ett svängbart monterat målsökarhuvud (1), vilket är anordnat att ställa in sig i siktlin- jvns (C-C) riktning mot måluf.
4. Anordning enligt kravet 3, k ä n n e t e c k n a d av att-målsökarhuvudet (1) innehåller en infrarödkänslig detektorcell och ett tillhörande optiskt system.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB41447/67A GB1600201A (en) | 1967-09-11 | 1967-09-11 | Guidance systems |
AU58963/69A AU514138B2 (en) | 1967-09-11 | 1969-08-04 | Steering an aerial vehicle, eg. missile x |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE6812148L SE6812148L (sv) | 1981-03-23 |
SE424021B true SE424021B (sv) | 1982-06-21 |
Family
ID=25632217
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE6812148A SE424021B (sv) | 1967-09-11 | 1968-09-10 | Sett och anordning for styrning av en luft- eller rymdfarkost |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4318515A (sv) |
AU (1) | AU514138B2 (sv) |
FR (1) | FR1605563A (sv) |
GB (1) | GB1600201A (sv) |
SE (1) | SE424021B (sv) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2474686B1 (fr) * | 1980-01-29 | 1986-04-04 | Europ Propulsion | Systeme d'auto-guidage simplifie pour engin du type obus ou roquette |
US4431147A (en) * | 1981-12-24 | 1984-02-14 | The Bendix Corporation | Steerable artillery projectile |
US5022608A (en) * | 1990-01-08 | 1991-06-11 | Hughes Aircraft Company | Lightweight missile guidance system |
FR2660063B1 (fr) * | 1990-03-22 | 1992-07-24 | Telecommunications Sa | Autodirecteur pour missile. |
US5094406A (en) * | 1991-01-07 | 1992-03-10 | The Boeing Company | Missile control system using virtual autopilot |
IL117589A (en) * | 1996-03-21 | 2001-10-31 | Israel Aircraft Ind Ltd | Air-to-air missile guidance system |
US6476979B1 (en) | 1998-07-24 | 2002-11-05 | David F. Schaack | Focusing systems for perspective dimensional measurements and optical metrology |
IL177527A (en) | 2006-08-16 | 2014-04-30 | Rafael Advanced Defense Sys | Missile survey targets |
US7781709B1 (en) * | 2008-05-05 | 2010-08-24 | Sandia Corporation | Small caliber guided projectile |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2826380A (en) * | 1944-12-28 | 1958-03-11 | Bell Telephone Labor Inc | Steering systems |
-
1967
- 1967-09-11 GB GB41447/67A patent/GB1600201A/en not_active Expired
-
1968
- 1968-09-10 SE SE6812148A patent/SE424021B/sv unknown
- 1968-09-11 FR FR165782A patent/FR1605563A/fr not_active Expired
- 1968-09-11 US US04/760,395 patent/US4318515A/en not_active Expired - Lifetime
-
1969
- 1969-08-04 AU AU58963/69A patent/AU514138B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1600201A (en) | 1981-10-14 |
FR1605563A (sv) | 1981-04-03 |
SE6812148L (sv) | 1981-03-23 |
AU514138B2 (en) | 1981-01-29 |
US4318515A (en) | 1982-03-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3645038B2 (ja) | 航空機の飛行制御装置 | |
US6246929B1 (en) | Enhanced stall and recovery control system | |
US4092716A (en) | Control means and method for controlling an object | |
US5259569A (en) | Roll damper for thrust vector controlled missile | |
KR20070032969A (ko) | 동적 시스템을 제어하는 시스템 및 방법 | |
SE424021B (sv) | Sett och anordning for styrning av en luft- eller rymdfarkost | |
Bhardwaj et al. | Thrust command based integrated reference model with envelope protections for tilt-rotor vtol transition uav | |
US4142695A (en) | Vehicle guidance system | |
US1826013A (en) | Gyroscopic control system for dirigible craft | |
Mahony et al. | Visual servoing using linear features for under-actuated rigid body dynamics | |
NO145053B (no) | Fremgangsmaate til styring av et helikopter, og apparat til utfoerelse av fremgangsmaaten | |
Hamel et al. | Pure 2D Visual Servo control for a class of under-actuated dynamic systems | |
US6646242B2 (en) | Rotational canted-joint missile control system | |
US2833495A (en) | Sideslip stability augmenter | |
US20200363821A1 (en) | System and method for stabilizing and restraining air disturbances on electrically propelled aircraft | |
US6886774B2 (en) | Method for piloting a spinning projectile | |
US3540678A (en) | Method of and apparatus for controlling the transverse acceleration and roll damping of steerable aerodynamic bodies | |
McGehee | Bank-to-turn (BTT) technology | |
US3010676A (en) | Missile guidance system | |
EP4184277A1 (en) | Rocket control system and method of controlling landing operation of rocket | |
US4005608A (en) | Electrically controlled rate integrating device | |
US3050690A (en) | Single ended amplifier with double ended output | |
JP3316715B2 (ja) | 自動操縦装置 | |
US3414216A (en) | Force balance output control mechanism | |
CN114545956A (zh) | 基于隔离度在线补偿的滚转飞行器控制方法 |