SE421844B - Helvar - Google Patents
HelvarInfo
- Publication number
- SE421844B SE421844B SE8001690A SE8001690A SE421844B SE 421844 B SE421844 B SE 421844B SE 8001690 A SE8001690 A SE 8001690A SE 8001690 A SE8001690 A SE 8001690A SE 421844 B SE421844 B SE 421844B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- legs
- yokes
- reactor
- sheet metal
- lamellae
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F37/00—Fixed inductances not covered by group H01F17/00
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/24—Magnetic cores
- H01F27/245—Magnetic cores made from sheets, e.g. grain-oriented
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F38/08—High-leakage transformers or inductances
- H01F38/10—Ballasts, e.g. for discharge lamps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Electromagnets (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Description
leaoo1s9o-o le. É i 2 ”för optimering av de ovan nämnda faktorerna är det väsentligt att åstadkomma en så kort järnsträcka som möjligt_i reaktorn och att så spillfritt som möjligt klippa de för uppbyggnaden av järnkärnan erforderliga plåtlamellerna. fiärvid måste man tillse att utgångs- materialet utnyttjas på bästa sätt och vidare måste man tillse att lindningsntrymmet för upptagande av trådlindningen skall uppvisa gynnsamma dimensioner i förhållande till jårntvärsnittet, så att summan av mängden koppar och järn åstadkommer en så optimal effekt .som möjligt. Härvid är att beakta att arean för järnet är omvänt proportionell mot antalet lindningevarv på koppartråden. leaoo1s9o-o le. É i 2 ”for optimizing the above-mentioned factors, it is essential to achieve as short an iron distance as possible in the reactor and to cut the sheet lamellae required for the construction of the iron core as waste-free as possible. fi In this case, care must be taken to ensure that the starting material is utilized in the best way and furthermore, the winding space for receiving the wire winding must have favorable dimensions in relation to the iron cross section, so that the sum of the amount of copper and iron achieves as optimal an effect as possible. In this case, it should be borne in mind that the area of the iron is inversely proportional to the number of winding turns on the copper wire.
En ytterligare viktig faktor som påverkar konstruktionen av en' reaktor för lysrör är att spalter eller skiljefogar i konstruktionen inte bildar läckfält. Sådana läckfält exciterar nämligen angränsande järndelar och försätter dessa i svängningar, vilka leder till icke önskvärt brus och brum.A further important factor affecting the construction of a fluorescent tube reactor is that gaps or partitions in the structure do not form leakage fields. Such leakage fields excite adjacent iron parts and put them in oscillations, which lead to undesirable noise and hum.
För att minska effektförlusterna i en reaktor kan-dess kärna sammansättas av plåtlameller av ferromagnetiskt material med magnetisk preferensriktning. Detta medför en väsentligt högre 'f1ödeatåthet, varigenom reaktorna utnyttjning förbättras; En föreslagen utföringeform av lågförlustreaktor innefattar en kärna A uppbyggd av standardiserade element, klippta från band av valsad, riktningeorienterad plåt (fig. 1). Denna reaktor innefattar två lindningar och luftgapet är uppdelat på fyra gap, varigenom läck- flödet minimeras och lägre brumnivå erhålles. Denna typ av reaktor ger *låga effektförluster men med stigande kopparpriser medför den relativt 8001690-0 stora koppararean att den blir dyr. För att minska materialkostnaden har därför föreslagits en reaktor med minskad koppararea och ökad järnarea (fig. 2). Även denna reaktors kärna är uppbyggd av stan- dardiserade element av riktningsorienterad plåt. Plåtelementen ger inget spill vid klippningen, då snitten ligger vid 450 i förhållande till valsriktningen. Reaktorn medför låg effektförlust men dess sammansättning är så pass komplicerad att tillverkningen av den blir alltför dyrbar.To reduce the power losses in a reactor, its core can be composed of sheet lamellae of ferromagnetic material with magnetic preference direction. This results in a significantly higher feed density, whereby the reactors' utilization is improved; A proposed embodiment of a low-loss reactor comprises a core A built up of standardized elements, cut from strips of rolled, direction-oriented sheet metal (Fig. 1). This reactor comprises two windings and the air gap is divided into four gaps, whereby the leakage flow is minimized and a lower well level is obtained. This type of reactor gives * low power losses, but with rising copper prices, the relatively large area of 8001690-0 means that it becomes expensive. In order to reduce the material cost, a reactor with reduced copper area and increased iron area has therefore been proposed (Fig. 2). The core of this reactor is also made up of standardized elements of direction-oriented sheet metal. The plate elements do not cause any spillage during cutting, as the cuts are at 450 in relation to the rolling direction. The reactor causes low power loss, but its composition is so complicated that its manufacture becomes too expensive.
Föreliggande uppfinning innebär att i en reaktor av det inlednings- _ vis angivna slaget'är åtminstone ett av oken uppbyggt av plåt av icke-riktningsorienterat slag, medan återstående ok och ben i kärnan består av plåtlameller med magnetisk preferensriktning. I en föredragen utföringsform av uppfinningen där kärnan innefattar ett övre och ett undre ok med mellanliggande ben är båda oken sammansatta av lameller av icke-orienterad plåt.The present invention means that in a reactor of the type indicated in the introduction, at least one of the yokes is built up of sheet metal of non-directional type, while the remaining yokes and bones in the core consist of sheet metal lamellae with magnetic preference direction. In a preferred embodiment of the invention where the core comprises an upper and a lower yoke with intermediate legs, both yokes are composed of lamellae of non-oriented sheet metal.
I anslutning till den bifogade ritningen skall en föredragen utföringsform av uppfinningen beskrivas.In connection with the accompanying drawing, a preferred embodiment of the invention will be described.
Fig. 1-2 visar exempel på reaktorer med riktningsorienterad plåt, Fig. 3 visar en delvis uppskuren perspektivvy av en föredragen reaktor, Fig. 4 visar en schematisk tvärsektion av denna reaktor.Figs. 1-2 show examples of reactors with direction-oriented sheet metal, Fig. 3 shows a partially cut-away perspective view of a preferred reactor, Fig. 4 shows a schematic cross-section of this reactor.
Som nämnts inledningsvis finns kända reaktorer (fig. 1-2) med kärnor av riktningsorienterad plåt. Utföringsformen enligt fig. 1 innefattar aoo1e9o-ofta de *4 två lindningar b och fyra luftgap c. En reaktor med lindningen b omgiven av riktningsorienterad plåt a med luftgap c enligt fig. 2 medför minskad koppararea och ökad järnarea. ffleaktórn 1 enligt uppfinningen (tig. 5~4) består av en järnkärna, som är sammansatt av ett övre ek-2 och ett undre bk 3, mellan vilka tre ben 4a, 4b, Åc ar anordnade. Reakterns 1 trädlindning 5 uppbära av *det mellereta benet 4b¿ Mellan det övre_oket 2 och det mellersta benet 4b är reaktorns lnftgap 6 anordnat.-Varje ok 2, 3 och ben är enppbyggt av lameller av plåt. I benen 4a, 4b, 4c består därvid lamel- lerna av plåt av ferromagnetiskt material med magnetisk preíerenerikt- 7 ning. Ok och ben sammanfogas på icke närmare beskrivet sätt till bildan- de av en sluten enhet 1.As mentioned in the introduction, there are known reactors (Figs. 1-2) with cores of direction-oriented sheet metal. The embodiment according to Fig. 1 often comprises the two windings b and four air gaps c. A reactor with the winding b surrounded by direction-oriented plate a with air gap c according to Fig. 2 results in reduced copper area and increased iron area. The tower 1 according to the invention (Figs. 5 ~ 4) consists of an iron core, which is composed of an upper oak-2 and a lower oak-3, between which three legs 4a, 4b, Åc are arranged. The tree winding 5 of the reactor 1 is supported by the middle leg 4b. Between the upper yoke 2 and the middle leg 4b, the vent gap 6 of the reactor is arranged. In the legs 4a, 4b, 4c, the slats then consist of sheet metal of ferromagnetic material with a magnetic prerequisite direction. Yoke and bone are joined in an unspecified manner to form a closed unit 1.
I Med den beskrivna uppbyggnaden av en reaktor har det visat sig att effektförlusten vid drífttilletånd blir ca 4,5 W. Jämfört med den inledningsvis omtalade normala effektförlusten på 9-12 W innebär eåledea denna nya reaktor en 50%~ig1effektbesparing, Med tanke på att varje lnskilt lysrör är utrnstat med en reaktor är den potentiella energibeapnringen mycket betydande.With the described construction of a reactor, it has been found that the power loss at operating condition is about 4.5 W. Compared with the initially mentioned normal power loss of 9-12 W, this new reactor means a 50% ~ ig1 power saving, Considering that each individual fluorescent lamp is equipped with a reactor, the potential energy saving is very significant.
I det följande gee ett exempel som visar effektförlueterna iden ' föredragen utföringsform av en lâgförlustreaktor enl, fig. 4.The following is an example showing the power losses in the preferred embodiment of a low loss reactor according to Fig. 4.
Följande förutsattes: Järnarea A = 2 x 6 = 12 cmz Fiöaeí = 157oo cause via 168 v Frekveneen : 50 p/e Tråddiameter = 0,40 mm. .i I f. :ß .L ' ulf: 8001690-0 Spolens varvantal N kan beräknas ur formeln: 8 V ' 2 ' 10 ø=B*^=_eTÉ¿T'§-1r?""“ ß"= ÄV 2 _ . _ gsgo _ 0 dvs for V-168 bllr N _ A _ âšfiš-K N = 465 varv Area för ou-tråd; 0,40 X 0,40 x 465 = 74,4 mmz För en förutsatt fyllfaktor av 0,7 blir trådutrymmet = låfå = 106 mm? (totalt lindningsutrymme). Spollängden blir då-l%â=v 20 mm.The following was assumed: Iron area A = 2 x 6 = 12 cmz Fiöaeí = 157oo cause via 168 v Frequency: 50 p / e Wire diameter = 0.40 mm. .i I f.: ß .L 'ulf: 8001690-0 The coil speed N can be calculated from the formula: 8 V' 2 '10 ø = B * ^ = _ eTÉ¿T'§-1r? "" “ß" = ÄV 2 _. _ Gsgo _ 0 ie for V-168 bllr N _ A _ âš fi š-KN = 465 turns Area for ou-wire; 0.40 X 0.40 x 465 = 74.4 mmz For an assumed filling factor of 0, 7, the wire space = barrel = 106 mm? (Total winding space) The coil length then becomes -1% â = v 20 mm.
Motståndet för spolen kan nu beräknas enligt formeln: R = N x medell./varv x trådens motst./m 0150 = 465 x 2 (0,02 + 0,06 + 0,01) x 0,142 = 12Jfl Motsvarande effektförlust vid en strömstyrka av 0,45 A blir således: P15 = 12 - 0,452 = 2,22 w = 12 + 12 - 0,004 - 75 = 15,6.fl 2900 P90° = 15,6 X 0,432 = 2,09 w cu-vikt = 465 x 2 (0,02 + 0,06 + 0,01) x Qeååï = 0,000 kg Cu-pris = 0,088 x 16,§2_= 1,44 kr.The resistance of the coil can now be calculated according to the formula: R = N x average / revolution x resistance of the wire / m 0150 = 465 x 2 (0.02 + 0.06 + 0.01) x 0.142 = 12Jfl Corresponding power loss at a current of 0.45 A becomes thus: P15 = 12 - 0.452 = 2.22 w = 12 + 12 - 0.004 - 75 = 15.6.fl 2900 P90 ° = 15.6 X 0.432 = 2.09 w cu-weight = 465 x 2 (0.02 + 0.06 + 0.01) x Qeååï = 0.000 kg Cu price = 0.088 x 16, §2_ = DKK 1.44.
Lamellerna i oken 2, 3 har måtten 50 x 10 mm.The slats in the yoke 2, 3 have the dimensions 50 x 10 mm.
Lumellerna, 1 de yttre benen 40, 40 har måtten 20 x 1-0 nun.The lumens, 1 the outer legs 40, 40 have the dimensions 20 x 1-0 now.
Lamellerna i det mellersta benet 4b har måtten 19 x 10 mm.The slats in the middle leg 4b have the dimensions 19 x 10 mm.
Volym icke-orienterat järn = 10 x 50 x 2 x 60 - 4(á-É-É) x 60 = = 55 600 mm5. vikten = 0,056 x 7,4 = 0,41 kg valym orienterat järn = 10 X 20 x 60 x 2 + 20 X 19 X 60 = 46 sou mm5 aoo1690-0 A Lee vikten = o,o46a 1 7,4 = 0,35 kg Total Fe-vikt = 0,41 + o,55 = 0,76 kg Total Fe-förluet = 0,41 x 2,2 + 0,35 x 0,8 = 1,08 W. ' Fe-pris = 0,41 X 2,05 e 0,35 x 6,02 = 2,95 kr Totalt pris Cu + Fe = 1,44 + 2,95 = 4,59 kr íæotal förlust cu.+ Fe = 2,a9 + 1,18 = 4,07 w.Volume of non-oriented iron = 10 x 50 x 2 x 60 - 4 (á-É-É) x 60 = = 55 600 mm5. weight = 0.056 x 7.4 = 0.41 kg valym oriented iron = 10 X 20 x 60 x 2 + 20 X 19 X 60 = 46 sou mm5 aoo1690-0 A Lee weight = o, o46a 1 7.4 = 0, 35 kg Total Fe weight = 0.41 + 0.55 = 0.76 kg Total Fe loss = 0.41 x 2.2 + 0.35 x 0.8 = 1.08 W. 'Fe price = 0.41 X 2.05 e 0.35 x 6.02 = SEK 2.95 Total price Cu + Fe = 1.44 + 2.95 = ISK 4.59 Total loss cu. + Fe = 2, a9 + 1 , 18 = 4.07 w.
Denna beräkning verifierar således dee ovan nämnda uppgiffen om effektförlusten för efi reaktor av det uppfunna slaget. Det fram- räknade priset visar dessütom att denna reaktor ej blir dyrare än en normalreaktor.This calculation thus verifies the above-mentioned statement about the power loss for a reactor of the type invented. The calculated price also shows that this reactor will not be more expensive than a normal reactor.
Claims (2)
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8001690A SE421844B (en) | 1980-03-04 | 1980-03-04 | Helvar |
PCT/SE1981/000056 WO1981002648A1 (en) | 1980-03-04 | 1981-03-02 | Low-loss reactor |
GB8132096A GB2083290B (en) | 1980-03-04 | 1981-03-02 | Low-loss reactor |
JP56500804A JPS57500222A (en) | 1980-03-04 | 1981-03-02 | |
EP81900547A EP0047266A1 (en) | 1980-03-04 | 1981-03-02 | Low-loss reactor |
IT8120101A IT8120101A0 (en) | 1980-03-04 | 1981-03-03 | LOW LOSS REACTOR, PREFERABLY FOR FLUORESCENT TUBES. |
FI813245A FI813245L (en) | 1980-03-04 | 1981-10-16 | LAOGFOERLUSTREAKTOR |
NO813702A NO813702L (en) | 1980-03-04 | 1981-11-02 | LAVTAPSREAKTOR. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8001690A SE421844B (en) | 1980-03-04 | 1980-03-04 | Helvar |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8001690L SE8001690L (en) | 1981-09-05 |
SE421844B true SE421844B (en) | 1982-02-01 |
Family
ID=20340412
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8001690A SE421844B (en) | 1980-03-04 | 1980-03-04 | Helvar |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0047266A1 (en) |
JP (1) | JPS57500222A (en) |
FI (1) | FI813245L (en) |
GB (1) | GB2083290B (en) |
IT (1) | IT8120101A0 (en) |
NO (1) | NO813702L (en) |
SE (1) | SE421844B (en) |
WO (1) | WO1981002648A1 (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19934767A1 (en) | 1999-07-23 | 2001-01-25 | Philips Corp Intellectual Pty | Magnetic component |
JP2010117387A (en) * | 2008-11-11 | 2010-05-27 | Seikoh Giken Co Ltd | Imaging lens |
JP2010128027A (en) * | 2008-11-26 | 2010-06-10 | Seikoh Giken Co Ltd | Image pickup lens |
JP2011186306A (en) | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Fujifilm Corp | Wafer lens unit and method for manufacturing the same |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2150890A1 (en) * | 1971-10-13 | 1973-04-19 | Plathner Ernst Transformatoren | CHOCOLATE FOR FLUORESCENT LAMPS |
-
1980
- 1980-03-04 SE SE8001690A patent/SE421844B/en unknown
-
1981
- 1981-03-02 GB GB8132096A patent/GB2083290B/en not_active Expired
- 1981-03-02 WO PCT/SE1981/000056 patent/WO1981002648A1/en not_active Application Discontinuation
- 1981-03-02 EP EP81900547A patent/EP0047266A1/en not_active Withdrawn
- 1981-03-02 JP JP56500804A patent/JPS57500222A/ja active Pending
- 1981-03-03 IT IT8120101A patent/IT8120101A0/en unknown
- 1981-10-16 FI FI813245A patent/FI813245L/en not_active Application Discontinuation
- 1981-11-02 NO NO813702A patent/NO813702L/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0047266A1 (en) | 1982-03-17 |
FI813245L (en) | 1981-10-16 |
GB2083290B (en) | 1983-05-18 |
SE8001690L (en) | 1981-09-05 |
IT8120101A0 (en) | 1981-03-03 |
WO1981002648A1 (en) | 1981-09-17 |
NO813702L (en) | 1981-11-02 |
GB2083290A (en) | 1982-03-17 |
JPS57500222A (en) | 1982-02-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4259654A (en) | Flux control in tape windings | |
DE69909604T2 (en) | AMORPHOUS METAL TRANSFORMER WITH RECTANGULAR COIL | |
DE112016007009T5 (en) | Following polarity rotor, electric motor and air conditioning | |
JPS6329501B2 (en) | ||
US11189414B2 (en) | Choke | |
SE421844B (en) | Helvar | |
JPH027847A (en) | Flexible magnet for motor and its manufacturing apparatus | |
GB2089764A (en) | Coil former for transformer | |
US2407625A (en) | Magnetic core | |
US2407688A (en) | Magnetic core | |
US2780786A (en) | Four leg magnetic core | |
US3613229A (en) | Method of making transformer cores | |
JPS57186936A (en) | Outer rotor motor | |
SU665364A2 (en) | Electric machine inductor | |
SU877633A1 (en) | Transformer | |
JPS56129567A (en) | Leading out of lead wire from outer rotor type multipolar motor | |
DE869657C (en) | Electric choke coil, especially for fluorescent lamps | |
SU551714A1 (en) | Transformer | |
ES267656U (en) | Rotating electrical machine with assembled stator. | |
SU1130904A1 (en) | Electric coil form | |
JPH0898503A (en) | Electromagnetic pump | |
IT1205465B (en) | METHOD FOR THE MANUFACTURE OF A MULTICAPACITIVE WINDING WITH METALLIC TAPE AND WINDING SO OBTAINED | |
GB2059295A (en) | A magnetic separator | |
SU1017456A1 (en) | Induction heater | |
GR3001612T3 (en) | Low-voltage winding for air-cooled resin-insulated distribution transformers |